патенты / 15855

703866-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .

... 0%


. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB703866A
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-15 20:07:17
: GB703866A-">
: :

703867-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .

... 0%


. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB703867A
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-15 20:07:19
: GB703867A-">
: :

703868-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB703868A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ 703,868 Дата подачи заявки Рё подачи полной спецификации 25 июля 1951 Рі. 703,868 25, 1951. в„– 17690/51. 17690/51. Заявление подано РІ Соединенных Штатах Америки 3 октября 1950 Рі. 3, 1950. Полная спецификация опубликована 10 февраля 1954 Рі. 10, 1954. индекс РїСЂРё приемке: -Циассы 1( 1), 3 ( : 2 ); Рё 2 ( 3), Р‘ 2. :- 1 ( 1), 3 ( : 2 ); 2 ( 3), 2. ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ Улучшения РІ процессе гидроформинга или РІ отношении него РњС‹, , корпорация, должным образом организованная Рё действующая РІ соответствии СЃ законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, СЃ офисом РІ Элизабет, РќСЊСЋ-Джерси, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем, что изобретение, РЅР° которое РјС‹ молимся, чтобы нам был выдан патент, Рё метод, СЃ помощью которого РѕРЅРѕ должно быть реализовано, должны быть РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описаны РІ следующем заявлении: , , , , , , , , , , :- Рзобретение относится Рє каталитическому гидроформингу нафтовых фракций РЅРёР·РєРѕР№ детонации РІ высокооктановое число 16 моторных топлив. 16 . Каталитический крекинг углеводородных масел методом псевдоожижения твердых веществ сегодня является хорошо известным Рё широко практикуемым процессом. . Р’ таких процессах крекинга конверсия, Р° также оживление или регенерация катализатора осуществляется РїРѕ существу РїСЂРё атмосферном давлении. Более того, дезактивация Рё регенерация катализаторов крекинга РЅРµ РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ Рє каким-либо важным изменениям РІ химической РїСЂРёСЂРѕРґРµ компонентов катализатора. , , . До СЃРёС… РїРѕСЂ также предлагалось осуществлять каталитический гидроформинг нафты методом псевдоожиженных твердых веществ. , . Гидроформинг РІ псевдоожиженном слое, если РѕРЅ проводится правильно, должен иметь несколько фундаментальных преимуществ перед гидроформингом РІ неподвижном слое тяжелой первичной нафты для повышения октанового числа. СЃРѕСЃСѓРґС‹ Рё оборудование РјРѕРіСѓС‚ быть спроектированы для выполнения РѕРґРЅРѕР№, Р° РЅРµ РґРІРѕР№РЅРѕР№ функции, (3) температура реактора постоянна Рё имитирует изотермические операции СЃ неподвижным слоем, Рё (4) регенерация легко контролируется. , , :( 1) , ( 2) , ( 3) , ( 4) . РџСЂРё осуществлении гидроформовки нефтяных фракций, кипящих РІ диапазоне моторного топлива, РїРѕ технологии псевдоожижения установлено, что возникают многочисленные проблемы, свойственные этому процессу. Р’Рѕ-первых, гидроформинг осуществляют РїСЂРё повышенном давлении. примерно РѕС‚ 100 РґРѕ 500 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј, Р° РЅРµ РїСЂРё атмосферном давлении, что создает несколько проблем. 1 ' , , 50 100 500 ' , . Р’Рѕ-вторых, регенерация частиц катализатора, дезактивированных углеродистыми 5, отложениями путем выжигания последних, РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ Рє изменению химической РїСЂРёСЂРѕРґС‹ компонента катализатора. Р’ случае катализаторов, содержащих РѕРєСЃРёРґ молибдена, выжигание углеродистых отложений РЅР° отработанном 60 С‚) катализаторе может окислять каталитически активную форму РґРѕ относительно неактивной формы. 5, , 60 ) . РљРѕРіРґР° такой регенерированный катализатор контактирует СЃ водородсодержащим газом, таким как технологический газ Рё С‚.Рї., неактивная форма 65 СЃРЅРѕРІР° превращается РІ активную форму посредством экзотермической реакции, которую, особенно РїСЂРё давлении Рё температуре, возникающих РІ реакционной системе, трудно контролировать Рё может привести Рє постоянной дезактивации катализатора РїРѕ кислороду. - , 65 . Р’ соответствии СЃ данным изобретением улучшения РІ псевдоожиженном гидроформинге нафты обеспечиваются СЃ помощью СЃРїРѕСЃРѕР±Р°, который включает пропускание паров нафты 75 РІ сочетании СЃ горячим водородсодержащим технологическим газом через плотный псевдоожиженный слой тонкоизмельченного катализатора гидроформинга РІ Р·РѕРЅРµ реакции РїСЂРё температуре 850-925 Рё РїСЂРё давлении 80 100-500 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј РїСЂРё весовом соотношении катализатора Рє маслу РѕС‚ 0,5 РґРѕ 3 , отводя поток продуктов реакции, РїРѕ существу РЅРµ содержащий РїРѕРіРѕРЅР° катализатора, РёР· реакционной Р·РѕРЅС‹, СЃ 85 отводом потока частиц катализатора непосредственно РёР· плотного псевдоожиженного слоя РІ указанной реакционной Р·РѕРЅРµ, отгонкой адсорбированного углеводородного материала РёР· потока катализатора, регенерацией отпаренных частиц катализатора 90 путем сжигания углеродсодержащих отложений РІ плотном псевдоожиженном слое РІ Р·РѕРЅРµ регенерации , контроль температуры регенерируемого катализатора ниже примерно 1200 ', 95 удаление частиц катализатора РёР· Р·РѕРЅС‹ регенерации Рё РёС… рециркуляция РІ Р·РѕРЅСѓ реакции, отделение остаточного 703 868 материала катализатора, увлеченного потоком продуктов реакции, пропускание свежей нафты РїСЂРё косвенном теплообмене СЃ потоком продуктов реакции для удаления части тепла РёР· него, дальнейшее нагревание предварительно нагретого лигроинового сырья РґРѕ 800-1000В° для подготовки Рє его РІРІРѕРґСѓ РІ Р·РѕРЅСѓ реакции, дальнейшее охлаждение потока продуктов реакции для конденсации гидроформиат, отделение гидроформиата РѕС‚ газообразных компонентов потока продуктов реакции, нагревание указанных газообразных компонентов РґРѕ температур 11-50-1200 Рё РёС… рециркуляцию РІ Р·РѕРЅСѓ реакции. , 75 - 850-925 80 100-500 0 5 3 , 85 , , 90 , 1200 ', 95 , 703,868 , , 800-1000 ' , , , 11-50-1200 . Более полное понимание изобретения может быть получено РёР· следующего описания, которое следует читать вместе СЃ прилагаемыми описаниями, РІ которых: Фиг.1 Рё 1Р° иллюстрируют схематическую технологическую схему системы гидроформинга фракций углеводородов, кипящих РІ диапазоне кипения моторного топлива. СЃ использованием метода псевдоожиженных твердых тел. : 1 . РСЃС…РѕРґРЅРѕРµ или загружаемое сырье, которое может представлять СЃРѕР±РѕР№ первичную нафту, крекированную нафту, нафту - Рё С‚.Рї., вводится через линию 11, насос 12 Рё линию 13 (СЂРёСЃ. 1) через подогреватель 14 (СЂРёСЃ. 1Р°), РІ котором РѕРЅР° подвергается непрямому теплообмену СЃ горячими парами продуктов реакции. Предварительно нагретое шихтовое сырье затем пропускают РїРѕ линии 1, 5 РІ комбинированную печь 16, РіРґРµ РѕРЅРѕ нагревается практически РґРѕ температуры реакции. Предварительно нагретое сырье затем подается РїРѕ линии 17 РЅР° РґРЅРѕ большой печи. реактор 18 (фиг. 1) над решетчатым элементом 18Р°. РСЃС…РѕРґРЅРѕРµ сырье предпочтительно добавляют через множество трубок или сопел, как показано, РІ нижнюю часть слоя катализатора 19, который будет описан ниже. , , , - , 11, 12 13 ( 1) 14 ( ) 1 5 16 17 18 ( 1) 18 19 . Р’ реактор загружают массу тонкоизмельченного катализатора гидроформинга над элементом решетки 18Р°. Подходящие катализаторы включают РѕРєСЃРёРґС‹ металлов РіСЂСѓРїРїС‹ , такие как РѕРєСЃРёРґ молибдена, С…СЂРѕРјР° или вольфрама, или РёС… смеси РЅР° носителе, таком как активированный РѕРєСЃРёРґ алюминия, алюминат цинка, шпинель или тому РїРѕРґРѕР±РЅРѕРµ. РњРѕРіСѓС‚ быть использованы РґСЂСѓРіРёРµ подходящие катализаторы или носители. Частицы катализатора РїРѕ большей части имеют размер РѕС‚ 200 РґРѕ 400 меш или РѕС‚ около 0 РґРѕ 200 РјРёРєСЂРѕРЅ РІ диаметре, РїСЂРё этом основная доля составляет РѕС‚ 20 РґРѕ 80 РјРёРєСЂРѕРЅ. Поток горячего водородсодержащего газа, содержащий суспендированный РІ нем катализатор вводится РІ нижнюю часть реактора РїРѕРґ решеткой 18Р°, которая служит для равномерного распределения катализатора Рё газа РїРѕ всей площади поперечного сечения реактора. РџСЂРё первом запуске процесса водородсодержащий газ может подаваться РёР· постороннего источника. Однако РІ процессе обычно выделяется РІРѕРґРѕСЂРѕРґ, который может быть возвращен РІ реактор. Пары нафты Рё водородсодержащий газ передаются РІ РІРёРґРµ смеси вверх через реакционную Р·РѕРЅСѓ СЃ приведенной скоростью около 2 РґРѕ 0 9 футов. 18 , , , 200 400 0 200 20 80 - 18 - , - , , - 2 0 9 . РІ секунду РїСЂРё условиях реактора РІ зависимости РѕС‚ давления. Например, скорость должна быть ниже 0,6 футов РІ секунду 75 РІ диапазоне давлений 200–250 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј. Скорость должна быть достаточной для поддержания плотной турбулентности. , 0 6 75 200 250 . слой 19, имитирующий жидкость, РёР· твердых частиц Рё газа, имеющий уровень 20, СЃ суспензией 80 разбавленной фазы газа Рё твердых веществ 20' над РЅРёРј. - 19 20 80 20 ' . Более РЅРёР·РєРёРµ линейные скорости газа используются для более высоких давлений для получения плотных псевдоожиженных слоев. РџСЂРё желании реактор 18 может быть снабжен горизонтально расположенными перегородками СЃ 85 отверстиями, расположенными РІ нем вертикально, или вертикально расположенными Рё разнесенными перегородками для улучшения контакта между парами углеводородов Рё катализатором. 18 85 . Р’ реакторе 18 предусмотрен вертикальный внутренний трубопровод 21 90 для вывода катализатора непосредственно РёР· плотного слоя 19. 21 90 18, 19. Верхний конец трубопровода 21 выступает над уровнем 2;) Рё имеет отверстия или каналы 21' РІ РѕРґРЅРѕР№ или нескольких точках РїРѕ его длине 6, чтобы обеспечить поток катализатора РёР· плотного слоя РІ трубопровод, РєРѕРіРґР° катализатор Рё углеводороды вводятся. РІ нижнем конце реактора 18, Рё пары продукта удаляются через верхнюю часть, Р° катализатор 100 удаляется вблизи верхней части слоя катализатора 19, РІ реакторе 18 наблюдается общий совмещенный поток паров углеводорода Рё катализатора. Отверстие 21' может быть расположено РІ верхней части реактора 18. часть слоя 9 для получения 105 максимального одновременного потока катализатора Рё паров масла вверх через слой 19. 21 2;) 21 ' 6 , 18 100 19, 18 21 ' 9 105 - 19. Однако: должно быть достаточно ниже СѓСЂРѕРІРЅСЏ 20, чтобы предотвратить любые нормальные колебания СѓСЂРѕРІРЅСЏ 20. РќР° разных СѓСЂРѕРІРЅСЏС… РІ трубопроводе 21 может быть предусмотрено более 110 отверстий или портов, Рё каждый РїРѕСЂС‚ может быть снабжен клапанами для управления. поток катализатора РІ трубопровод 21, 11b. Пар или инертный газ, такой как азот, дымовой газ Рё С‚.Рї., или РёС… смеси подаются РІ трубопровод 21 РїРѕ линии 22 СЂСЏРґРѕРј СЃ основанием трубопровода 21 для вытеснения, отделения или десорбции РІРѕРґРѕСЂРѕРґР°, РіРёРґСЂРѕ 1 2) углеводородные реагенты или продукты реакции, текущие РІ трубопровод 21 СЃ катализатором, причем отпарный газ РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ вверх РїРѕ трубопроводу 21 РІ противотоке Рє нисходящему катализатору. Приведенная скорость '2 отдувочного газа должна быть равна приведенной скорости или превышать ее. паров Рё газов, проходящих вверх через реактор 18. : , 20 20 110 21 21 11 , 21 22 21 , , 1 2) 21 , 21 '2 18. Отпаренный газ Рё отпаренные компоненты 130 703 868 выводятся РёР· верхней части трубопровода 21 РІ разбавленную фазу 201 Рё объединяются СЃ парами продуктов реакции, покидающими плотный слой 19, Рё смесь пропускают через РѕРґРёРЅ или несколько циклонных сепараторов 21a, или Рё С‚.Рї. для удаления захваченных частиц катализатора Рё последующего вывода через линию 23 РІ подходящее оборудование для регенерации тепла Рё продукта, описанное ниже. Удаление катализатора уменьшает количество горючего материала, который необходимо сжечь РІРѕ время регенерации катализатора, как описано ниже. РџСЂРё желании можно отдельная внешняя отпарная емкость 16 может быть использована для стадии отгонки, РїСЂРё этом отпарный газ Рё отпаренный материал, выходящие РёР· отпарной колонны, направляются РІ выходную линию 23 реактора или подвергаются отдельной обработке для извлечения РёР· него углеводородов. 130 703,868 21 201 19 21 , 23 , 16 - 23 . Нижний конец трубопровода 21 сужается или уменьшается РІ диаметре, как показано РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 23Р°, Рё образует стояк 23b, имеющий меньший диаметр, чем трубопровод 21. Этот стояк служит для создания дополнительного давления, необходимого для преодоления падения давления РІ системе регенерации. Катализатор вытекает РёР· увеличенная секция 21 РІ уменьшенную секцию 23b будет переносить СЃ СЃРѕР±РѕР№ захваченный или захваченный газ РІ количестве, достаточном для поддержания его РІ состоянии СЃРІРѕР±РѕРґРЅРѕ текущей жидкости, Рё это состояние должно поддерживаться РІРѕ время прохождения катализатора через секцию стояка 23b уменьшенной секции, если РџСЂРё необходимости можно добавить дополнительный газ РІ РѕРґРЅРѕР№ или нескольких разнесенных точках секции стояка 23b. Однако, поскольку процесс осуществляется РїСЂРё повышенном давлении 100 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј или выше, Рё это намного превышает падение давления через Р’ системе регенерации величина давления, создаваемого стояком, относительно невелика РїРѕ сравнению СЃ давлением 46 РІ процессе, следовательно, сжатие газа, поступающего РІ верхнюю часть секции 23b, меньше, поскольку твердые частицы движутся РІРЅРёР· РїРѕ ней, так что РІ большинстве случаев нет необходимости добавлять дополнительный аэрирующий газ РІ секцию 23b. Это особенно верно, если РІ секции 23b скорость нисходящего потока твердых частиц РІ стояке относительно высока, чтобы предотвратить деаэрацию катализатора. Напорная труба относительно мала РїРѕ сравнению СЃ секцией отпарки, скорость через напорную секцию будет увеличена, что уменьшит тенденцию Рє деаэрации катализатора. 21 23 23 21 21 23 23 23 , 100 , , 46 , 23 23 23 , 56 ( . РќР° нижнем конце стояка 23b имеется клапан 23Рµ для регулирования скорости вывода отпаренного катализатора РёР· стояка. 23 23 . Катализатор РёР· основания стояка 23b выводится РІ трубопровод 24, РіРґРµ катализатор захватывается потоком РІРѕР·РґСѓС…Р° или РґСЂСѓРіРѕРіРѕ газа-носителя, подаваемого РїРѕ линии, Рё транспортируется РІ регенератор 26, РіРґРµ углеродистые отложения РёР· катализатора сжигаются. Было обнаружено, что скорость 70 сжигания углеродистых отложений РёР· катализаторов гидроформинга описанного типа намного выше, чем скорость сжигания углеродистых отложений РёР· обычного катализатора (перемешивания катализатора, такого как 7 алюмосиликатный гель). Это быстрое сгорание катализатора может вызвать перегрев катализатора. РїСЂРё РїСЂРѕС…РѕРґРµ РїРѕ линии 24, если РЅРµ Р±СѓРґСѓС‚ приняты специальные меры предосторожности. 23 24 26 70 ( 7 24 . Этого можно избежать, РІРІРѕРґСЏ часть 80 или весь РІРѕР·РґСѓС… для регенерации РІ регенератор РїРѕ отдельной линии 27 Рё используя только часть РІРѕР·РґСѓС…Р° для регенерации или инертный газ для транспортировки катализатора РїРѕ линии 24 РІ регенератор. Примерно РѕС‚ 15 РґРѕ 40% общего количества РІРѕР·РґСѓС…Р°, необходимого для регенерации, можно использовать для подачи отпаренного отработанного катализатора РІ регенератор без перегрева катализатора. Остальная часть РІРѕР·РґСѓС…Р°, или примерно РѕС‚ 60 РґРѕ 85%, может быть пропущена через линию 27 непосредственно РІ регенератор РћР±Рµ линии 24 Рё 27 отводят РІРѕРґСѓ РІ регенератор 26 РїРѕРґ элементом 27Р° решетки. 80 27 24 85 15 40 % } 60 85 % 27 24 27 26 27 . Хотя линия 27 показана как имеющая РѕРґРёРЅ выход 95 внутри регенератора, следует понимать, что эта линия может быть продлена над сеткой 27Р° РІ регенератор Рё снабжена множеством выходов РІ вертикально разнесенных точках внутри генератора 10 РІ для обеспечения однородности температуры РїРѕ всему телу катализатора, подвергающегося регенерации. 27 95 , 27 10 . Скорость газа, проходящего вверх через регенератор, контролируется 105 для поддержания нижнего плотного, высокотурбулентного псевдоожиженного слоя 271 Рё верхней разбавленной суспензии катализатора Рё газа, имеющей уровень или линию разграничения 27b. Для достижения этого поверхностной скорости 110, скорость регенерирующего газа РІ регенераторе 26 может находиться РІ диапазоне РѕС‚ 3 РґРѕ 1,5 футов РІ секунду РІ зависимости РѕС‚ давления, например, ниже 1,0 РїСЂРё давлении регенерации около 200-250 фунтов РЅР° РєРІ. РґСЋР№Рј. РўСЂСѓР±РѕРїСЂРѕРІРѕРґ 115 РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ через плотный слой 271 катализатора Рё через решетчатый элемент 27Р° через нижнюю часть регенератора 26. 105 , 271 27 110 26 3 1 5 , , 1 0 200-250 115 28 271 27 26. Регенерированный катализатор выводится РёР· регенератора через трубопровод 120, 28, имеющий увеличенную верхнюю секцию отпаривания внутри резервуара Рё уменьшенную секцию стояка 28b, которая сконструирована Рё работает таким же образом, как трубопроводы 21 Рё 23b для вывода 125 катализатора РёР· регенератора. Реактор Газ для отпарки катализатора РѕС‚ регенеративных газов подается РІ секцию отпарки трубопровода 28 РїРѕ линии 29. 120 28 28 21 23 125 28 29. РќР° нижнем конце 13t стояка 28b имеется клапан 28t для регулирования скорости отбора катализатора РёР· секции 28b стояка. Катализатор РёР· нижнего конца стояка 28b выгружается РІ линию 30, РіРґРµ РѕРЅ забирается . горячий рециркулирующий газ, который будет описан ниже, образует разбавленную суспензию, Рё разбавленную суспензию РІРІРѕРґСЏС‚ РІ нижнюю часть реактора 18 РїРѕРґ решетчатый элемент 18Р°, как описано ранее. 28 13 28 28 28 30 18 18 . РљРѕРіРґР° свежерегенерированный катализатор, РїРѕ существу, РїСЂРё температуре Рё давлении регенератора, контактирует СЃ РІРѕРґРѕСЂРѕРґРѕРј или водородсодержащим рециркулирующим газом РІ линии 30, возникает экзотермическая реакция, которую трудно контролировать Рё которая может дезактивировать катализатор, если РЅРµ Р±СѓРґСѓС‚ приняты специальные меры предосторожности. Этого можно избежать. делая линию 30 передачи, соединяющую стояк 25b регенератора СЃ реактором 18, чрезвычайно короткой Рё поддерживая относительно разбавленную суспензию катализатора РІ газе РІ этой линии. -, 30 30 25 18 . Проведя ограниченную обработку регенерированного катализатора водородосодержащим газом перед контактом СЃ парами нафты, можно восстановить катализатор РґРѕ желаемой валентности, так что можно лучше поддерживать активность Рё селективность катализатора. - ' . Для поддержания желаемых условий работы РјРѕРіСѓС‚ использоваться различные средства ручного или автоматического управления. РћРґРЅРѕ РёР· таких средств управления показано РЅР° чертеже, РЅРѕ изобретение РЅРµ ограничивается этим. Для регенератора 26 предусмотрен регулятор 28d СѓСЂРѕРІРЅСЏ, который управляет клапаном 28. РІ стояке 28 Средство 24a, реагирующее РЅР° температуру, расположено РІ перекачивающей линии 24 Рё средство 24a соединено СЃ клапаном 23 РІ стояке 23b для управления клапаном 23 Если РїРѕ какой-либо причине температура РІ линии 24 повышается, реагирующее РЅР° температуру Средство 24Р° сработает Рё откроет клапан 23Рѕ, тем самым позволяя большему количеству катализатора РёР· стояка 23b попасть РІ линию 24, Рё поскольку этот катализатор РёР· реактора холоднее, чем РІРѕ время регенерации, температура РІ линии 24 снижается РґРѕ желаемого расчетного значения. Если РІ линию 24 поступает больше катализатора, то РїСЂРѕРёСЃС…РѕРґРёС‚ временное повышение СѓСЂРѕРІРЅСЏ катализатора РІ регенераторе, Рё контроллер СѓСЂРѕРІРЅСЏ 28d вступает РІ действие, открывая клапан 28c, чтобы обеспечить больший отбор катализатора РёР· регенератора для поддержания желаемого СѓСЂРѕРІРЅСЏ. 28 26 28 28 24 24 24 23 23 23 24 , 24 23 23 24 , 24 24 28 28 . РќР° регулирование температуры РІ Р·РѕРЅРµ регенерации влияют охлаждающие змеевики 31, расположенные внутри регенератора, через которые циркулирует охлаждающая среда. 31 . Преимущественный метод регулирования температуры слоя РІ регенераторе 28 состоит РІ том, чтобы расположить РѕС‚ 60 РґРѕ 7% охлаждающей поверхности РЅР° близком расстоянии вблизи нижней части слоя. Эта секция может служить для постоянного отвода фиксированного количества тепла. охлаждающая поверхность расположена более широко РІ верхней части регенератора. Любая желаемая часть этой охлаждающей поверхности может быть погружена РІ слой путем повышения или понижения СѓСЂРѕРІРЅСЏ плотного слоя внутри регенератора. РќР° чертеже показано оборудование, РІ котором тепло, выделяемое РІ регенераторе, используется для выработки пара. Р’СЃРµ змеевики должны представлять СЃРѕР±РѕР№ мокрые трубы, то есть внутри трубок должна быть пленка жидкой РІРѕРґС‹, РїСЂРё этом контроль температуры осуществляется путем изменения температуры. Коэффициент теплопередачи плотного слоя значительно больше, чем Сѓ разбавленной суспензии 85 над слоем. Такое расположение особенно эффективно РІ настоящем СЃРїРѕСЃРѕР±Рµ, поскольку регенератор содержит относительно небольшое количество катализатора, так как РїРѕ сравнению СЃ реактором, так что изменения 90 РЅР° СѓСЂРѕРІРЅРµ 1 РІ регенераторе РЅРµ Р±СѓРґСѓС‚ серьезно влиять РЅР° уровень плотного слоя РІ реакторе. Температуру РІ регенераторе можно контролировать автоматически, заставляя температуру РІ регенераторе 95 приводить РІ действие клапан 28c РІ основании трубопровода 28 для изменения высоты слоя. 28 60 7 % - 70 ' 5 80 , 85 < 90 1 95 28 28 . Регенерационные газы отбираются сверху РёР· регенератора 21 через РѕРґРёРЅ или несколько 100) циклонных сепараторов 28e, которые удаляют захваченный катализатор (затем газ РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ через редукционный клапан 831 Рё подается РІ дымовую трубу: 32), чтобы контролировать количество катализатора РІ Р’ системе 105 предусмотрены специальные условия для введения Рё удаления катализатора следующим образом. Горячий катализатор может быть отведен РёР· стояка 28b для регенерированного катализатора через линию 33, РїСЂРё этом извлеченный катализатор 110 РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ через охладитель 34 катализатора. Затем давление РЅР° катализаторе сбрасывается РІ Стадии, пропуская его через фиксированные отверстия 35. Катализатор СЃ пониженным давлением затем выгружают РїРѕ линии 36 РІ бункер 37 для хранения катализатора 115. 21 100) 28 ( 831 :32 105 , 28 33, 110 34 35 36 115 37. Полученный свежий катализатор (100 вагонов-хопперов или С‚.Рї.) выгружается РІ отвальную СЏРјСѓ 38 Рё переносится РІ трубопровод 39 СЃ помощью винтового насоса или С‚.Рї. Рё транспортируется 120 РІ бункер 40 для хранения свежего катализатора или РІ бункер 37 для хранения катализатора СЃ помощью подходящего Газовый поток Циклонные сепараторы (РЅРµ показаны) РјРѕРіСѓС‚ использоваться для извлечения катализатора РёР· газов, выходящих РёР· бункеров 37 Рё 40. Катализатор 125 РІ бункерах 37 Рё 40 находится РїРѕРґ достаточным давлением для подачи его РІ систему путем подачи СЃСѓС…РѕРіРѕ РІРѕР·РґСѓС…Р° РїРѕРґ высоким давлением. РїРѕ линиям 41, 42 Рё 43 Добавляемый катализатор выводится РёР· бункера 130 703 868 ? 03,868 37 или 40 Рё транспортируется РІРѕР·РґСѓС…РѕРј РїРѕРґ высоким давлением РІ шламовый резервуар 44, РіРґРµ РѕРЅ смешивается СЃ частью нафтового сырья, введенного через линию 45. реактор 18. Пульпу предпочтительно РІРІРѕРґСЏС‚ РІ реактор над решеткой 18Р° через РѕРґРЅРѕ или несколько сопел, аналогичных . Добавление свежего сырья РІ реактор. Линии 49 Рё 50 соединяют нижнюю часть бункеров 1 40 Рё 37 соответственно СЃ трубопроводом. 51, через который катализатор для запуска реакторной системы транспортируется РІ систему 16 СЃ помощью СЃСѓС…РѕРіРѕ потока газа высокого давления, такого как РІРѕР·РґСѓС…. ( 38 :39 120 40 37 ( ' 37 40 125 37 40 41, 42 43 130 703,868 ? 03,868 37 40 44 45 6 45 ' 46 47 18 18 49 50 1 40 37 51 , 16 . Возвращаясь СЃРЅРѕРІР° РІ реактор 18, продукты реакции, как указано выше, отбираются РёР· реактора сверху после прохождения через РѕРґРёРЅ или несколько внутренних циклонных сепараторов, которые удаляют большую часть, РЅРѕ РЅРµ весь захваченный катализатор, Рё РїСЂРѕС…РѕРґСЏС‚ через линию 23 РІ барабан 52 (СЃРј. фиг.1Р°). ) Тяжелое закалочное масло, которое может образоваться РІ процессе, распыляется РІ линию 23 РёР· линии 53. 18, , 23 52 ( ) 23 53. Количество закалочного масла, введенного РІ пары, должно быть достаточным для охлаждения паров ниже температуры испарения закалочного масла. Полученная смесь, содержащая небольшие капли масла Рё газообразных Рё парообразных продуктов реакции вместе СЃ некоторым количеством катализатора, затем РїРѕ касательной подается РІ барабан 52 РІ таким образом, что капли жидкости Рё частицы катализатора отделяются РѕС‚ газов центрифугированием. Закалочное масло имеет более высокую температуру кипения, чем подаваемая нафта, Рё содержит, РїРѕ существу, высококипящие компоненты или полимеры, образующиеся РІРѕ время гидротермина, хотя РІ начальной операции используется постороннее масло. масло Рё катализатор отбираются СЃРѕ РґРЅР° барабана насосом 54. Часть этой суспензии пропускают через охладитель 55, затем рециркулируют РїРѕ линии 53 Рё впрыскивают РІ линию 23 РІ качестве закалочной среды. 52 , 54 55 53 23 . Оставшаяся часть потока суспензии отводится РїРѕ линии 56, РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ через дополнительный охладитель 57 Рё затем вводится РІ фильтр 58 для удаления катализатора; часть осветленного масла, образующего фильтрат, пропускают через линию 59, которая сливается СЃ линией 53 для смешивания 56 СЃ закалочным маслом. Фильтр 58 периодически промывают подаваемой нафтой, если это желательно, для извлечения Рё повторного использования катализатора. Взвесь катализатора Рё нафты пропускали через линию 60 Рё линию 47 РІ реактор. 56, 57 58, ; 59 53 admix56 58 , ' 60 47 . Если катализатор необходимо выбросить, его промывают обратной РІРѕРґРѕР№ Рё выбрасывают РїРѕ линии 61. Рзбыточное осветленное масло можно отвести РёР· системы РЅР° этапе 591. , 61 591. Вместо барабана 52 может использоваться барботажная колонна для удаления захваченных паров катализатора, Р° также для фракционирования Рё отделения высококипящего полимерного масла, образующегося РІ процессе. Поток газообразных Рё парообразных продуктов реакции отводится сверху РёР· барабана 52 РїРѕ линии 62. Рё часть может проходить через теплообменник 14 для нагрева свежего нафтового сырья, Р° другая часть может 75 проходить через теплообменник 63 для предварительного нагрева водородсодержащего рециркулирующего газа, описанного ниже. Частично охлажденный поток газообразных Рё парообразных продуктов реакции затем пропускают РїРѕ линии 65. через конденсатор 80 66, служащий для конденсации гидроформиата. Продукты РёР· конденсатора 66 поступают РІ ресивер 67, РІ котором жидкий гидроформиат отделяется РѕС‚ несконденсированных газов. Р–РёРґРєРёР№ гидроформиат 85 отсасывается СЃРЅРёР·Сѓ сепаратора 67 Рё РїРѕ линии 68 подается РЅР° стабилизирующее Рё перепускное оборудование. РЅРµ показан. Неконденсированный газ, который содержит высокий процент РІРѕРґРѕСЂРѕРґР°, отбирается сверху 90 РёР· сепаратора 67 РїРѕ линии 69, РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ через сепаратор 70 для удаления любой захваченной жидкости. Газ, относительно свободный РѕС‚ жидкости, дополнительно сжимается РІ компрессоре 71 Рё затем РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ через линия 95 72 РІ теплообменник 63, РіРґРµ РѕРЅ предварительно нагревается Р·Р° счет косвенного теплообмена СЃ горячими продуктами реакции, проходящим через линию 62, как уже описано. Предварительно нагретый газ рециркулируется РІ процесс, затем 100 РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ через змеевики 73 РІ печи 16, РІ которой газ нагревается. температуры, достаточно превышающие температуру реакции, чтобы обеспечить дополнительное тепло, необходимое сверх того, которое подается горячим регенерированным катализатором 1, 5 Рё предварительно нагретым сырьем. Рзбыточный технологический газ РёР· линии 9 отводится через линию 69a РІ РІРёРґРµ хвостового газа. 52 52 62 14 75 63 - 65 80 66 66 67 85 67 68 90 67 69, 70 71 95 72 63 62 100 73 16 1 5 9 69 . РЎРїРѕСЃРѕР± запуска Рё работы реакторной системы РІ соответствии СЃ данным изобретением заключается РІ следующем: Катализатор переносится РёР· бункера-хранилища 37 или 40 РІ реактор Рё регенератор РїРѕ линии 51 посредством потока РІРѕР·РґСѓС…Р°. 115 загружаются или загружаются катализатором, инертный газ, вырабатываемый РІ генераторе инертного газа 741 (СЂРёСЃ. 1), пропускается через реакторную систему для очистки ее РѕС‚ РІРѕР·РґСѓС…Р°. Рнертный газ, вырабатываемый РІ газогенераторе 741, сжимается 120 РґРѕ желаемого рабочего давления. РІ компрессоре 74Р°, Р° затем РїРѕ линии 74 РІ реактор 18. Одновременно горячий РІРѕР·РґСѓС…, который может быть нагрет змеевиками 73 печи 16 РІРѕ время операции запуска 125, РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ через регенератор РґРѕ тех РїРѕСЂ, РїРѕРєР° температура регенератора РЅРµ достигнет примерно 800 . 110 : 37 40 51 115 , 741 ( 1) 741 120 74 74 18 73 16 125 800 . После того как удаление РІРѕР·РґСѓС…Р° РёР· реактора завершено Рё температура РІ регенераторе составляет около 1°С 800В°, прохождение РІРѕР·РґСѓС…Р° через печь 16 прекращается, затем масло сжигается РІ регенераторе для дальнейшего нагрева катализатора Рё начинается циркуляция катализатора. 1 800 , 16 , . Топливный газ нефтеперерабатывающего завода подается РІ контур рециркуляционного газа 73 Рё 74 для РїСЂРѕРґСѓРІРєРё рециркуляционного нагревательного змеевика 73 Рё затем используется для транспортировки катализатора РѕС‚ основания стояка 28b регенератора РІ реактор 18 РїРѕ линии 30. Циркуляция катализатора продолжается РґРѕ тех РїРѕСЂ, РїРѕРєР° температура реактора достигает около 850 . РљРѕРіРґР° это РїСЂРѕРёСЃС…РѕРґРёС‚, начинают подачу нафты. 73 74 ' 73 28 18 30 850 . Как только РЅР° катализаторе образуется достаточное количество углерода, которого РїСЂРё сгорании РІ регенераторе достаточно для поддержания теплового баланса, подачу масла РІ регенератор следует прекратить, Р° скорость подачи нафты постепенно увеличить Рё довести установку РґРѕ рабочего давления. , . Сырьевая нафта, предпочтительно первичная нафта, подаваемая РІ систему, имеет диапазон кипения примерно РѕС‚ 175 РґРѕ 450 , предпочтительно РѕС‚ 200 РґРѕ 350 , Рё предварительно нагревается РІ результате непрямого теплообмена СЃ паром продукта РІ теплообменнике 14 примерно РґРѕ 500В°. 600 , Р° затем дополнительно нагревают РІ комбинированной печи РґРѕ 800-1000 , предпочтительно около 950 . Предварительный нафту следует нагревать как можно сильнее, избегая РїСЂРё этом ее термического разложения Р·Р° счет ограничения времени пребывания РІ транспортной линии 27. , , 175 450 ., 200 350 14 500-600 800-1000 , 950 27. Рециркулирующий газ, который должен содержать 50-70 РѕР±.%, предпочтительно 60 РѕР±.% РІРѕРґРѕСЂРѕРґР°, предварительно нагревается путем косвенного теплообмена СЃ парами продукта РІ теплообменнике 63 примерно РґРѕ 6000 , Р° затем дополнительно нагревается РІ комбинированной печи примерно РґРѕ 1150В°. 12000 , предпочтительно около 1185 . Рециркулирующий газ нагревают РґРѕ этой температуры, чтобы поддерживать температуру реактора РЅР° СѓСЂРѕРІРЅРµ около 900 . Рециркулирующий газ должен циркулировать через реактор СЃРѕ скоростью РѕС‚ 1000 РґРѕ 4000, предпочтительно 3000 РєСѓР±. футов РЅР° баррель сырья. . , 50-70 /% 60 % 63 6000 1150-12000 , 1185 900 1000 4000, 3000 . Температура реактора должна составлять РѕС‚ 850 РґРѕ 925 , предпочтительно 9000 , Р° давление РІ реакторе - РѕС‚ 100 РґРѕ 500 фунтов. 850 925 , 9000 100 500 . Р·Р° квадратный РґСЋР№Рј, предпочтительно 200 фунтов Р·Р° РєРІ. РґСЋР№Рј. , 200 . Температура около 9000 РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ Рє повышенному образованию углерода Рё снижению селективности РїРѕ отношению Рє бензиновым фракциям, РІ то время как РїСЂРё температуре ниже 9000 жесткость эксплуатации низкая Рё поэтому требует слишком большого реакционного СЃРѕСЃСѓРґР°. 9000 , 9000 . Снижение давления РІ реакторе ниже 200 фунтов. 200 . РЅР° квадратный РґСЋР№Рј РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ Рє повышенному образованию углерода, который становится чрезмерным РїСЂРё значении ниже 6 (около 75 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј). Однако выше 200 фунтов селективность катализатора РїРѕ отношению Рє легким продуктам ( 41 ) быстро возрастает. , 6 ( 75 200 , , ( 41 ) . РћРґРЅРёРј особенно важным фактором РїСЂРё проведении процесса является массовое соотношение катализатора Рє маслу, введенному РІ реактор, или скорость циркуляции катализатора между реактором Рё регенератором относительно скорости подачи масла. Предпочтительно работать РЅР° катализаторе. Рє маслу, соотношение 1, поскольку соотношения выше 1 Рє 1 3 РїСЂРёРІРѕРґСЏС‚ Рє избыточному образованию углерода РёР· нафты. Повышенная скорость циркуляции катализатора РІ результате более высоких соотношений катализатора Рє маслу имеет тенденцию переносить больше РІРѕРґРѕСЂРѕРґР° РІ 7, то РІ регенераторе, если РЅРµ проводится чрезмерная отгонка. Р’РѕРґРѕСЂРѕРґ довольно прочно удерживается катализатором, поэтому некоторая его часть переносится РёР· реактора РІ регенератор. Более высокая скорость циркуляции катализатора 8 РЅРµ только увеличивает количество нафты, превращающейся РІ углерод, РЅРѕ также значительно увеличивает стоимость регенерации Р·Р° счет увеличения площади поверхности теплообмена. необходимо отвести тепло Рё РІРѕР·РґСѓС…, который необходимо сжать. , 1 1 1 3 7, 8 85air . Отношение катализатора Рє маслу может быть всего лишь 5. РџСЂРё более высоких давлениях соотношение катализатора Рє маслу может быть увеличено. 5 . соотношение 3:1 РїРѕРґС…РѕРґРёС‚ РїСЂРё давлении около 500 фунтов РЅР° РєРІ. 3:1 90 500 . Объемная скорость определяется РІ фунтах сырья РЅР° час РЅР° фунт катализатора РІ реакторе. Объемная скорость РІ реакторе РІ некоторой степени зависит РѕС‚ возраста или СѓСЂРѕРІРЅСЏ активности катализатора. Объемная скорость для катализатора РёР· РѕРєСЃРёРґР° молибдена РЅР° геле РѕРєСЃРёРґР° алюминия может варьироваться. например, примерно РѕС‚ 1 5 мас./час мас. - 95 , , 1 5 / . (фунт сырья/час/фунт катализатора) РґРѕ примерно 1-5 С‚ РІ зависимости РѕС‚ активности катализатора, желаемого октанового числа продукта Рё характеристик сырья. Температуру РІ регенераторе следует поддерживать РІ диапазоне РѕС‚ примерно 1050 РґРѕ 10. ( / / ) 1-5 , 1050 . 1200 Р¤. 1200 . Р’ следующей таблице суммированы результаты, полученные РїСЂРё работе РІ заданном наборе условий РІ соответствии СЃ настоящим изобретением 11 Рё 703,868. РџР РМЕР 1. 11 703,868 1. 200-430 тяжелая первичная нафта' РўРёРї геля: 200-430 ' : УСЛОВРРЇ ЭКСПЛУАТАЦРРТемпература реактора ' Давление РІ верхней части реактора, фунт/РєРІ. РґСЋР№Рј, РёР·Р±. Соотношение катализатор-масло РїРѕ весу Объемная скорость Углерод РЅР° регенерированном катализаторе, мас.% меньше, чем расход рециркуляционного газа, стандартный РєСѓР±.фут/барр свежего сырьяc% 1 Р» 2 РІ рециркуляционном газе ВЫХОДЫ 4 + бензин РїРѕ объему, % Всего 4 РїРѕ объему, % Всего РїРѕ объему, % Масса СЃСѓС…РѕРіРѕ газа, % Масса углерода, % Стандартный глидроген, РєСѓР±.футы/барби свежего сырья 4 + БЕНЗРРќ ПРОВЕРКА ', октановое число РїРѕ исследовательскому исследованию, непрозрачный октан нет -прозрачный Давление пара РїРѕ Р РёРґСѓ- Гравитация- 900 1 2 0 27 0 05 3 375 63 4 83 3 7,6 8 2 13 6 0 8 602 96 5 4 9 3 4 ? ПРОВЕРКА Р—РђРџРђРЎРћР’ Гравитация - 53 3 Октановое число 1 -чистый 43 -чистый 38 Анилиновая точка 128 Сера- 11 перегонка % 252 % 282 % 346 Анализ типа иллидроуглерода-объем % Ароматические соединения 8 Парафины 48 Нафтены 40 Олефины Остатки (РЅРµ анализировались) 4 "': Катализатор содержал около 8,5% триоксида молибдена РЅР° геле РѕРєСЃРёРґР° алюминия, полученном соосаждением молибдена Рё альтмина. ' - - - - % - / % 1 2 4 + - % 4- % % - % % - / 4 + ' - - - - 900 1 2 0 27 0 05 3 375 63 4 83 3 7.6 8 2 13 6 0 8 602 96 5 4 9 3 4 ? - 53 3 1 - 43 - 38 128 - 11 % 252 % 282 % 346 - % 8 48 40 ( ) 4 "',: 8 5 % - . Спецификации процесса жидкостного гидроформинга теперь Р±СѓРґСѓС‚ даны для коммерческой установки, приспособленной для переработки 14 400 баррелей тяжелой первичной нафты РІ сутки. Реактор представляет СЃРѕР±РѕР№ цилиндрический СЃРѕСЃСѓРґ СЃ внутренней изоляцией диаметром 18 футов Рё высотой 85 футов (размер РїСЂСЏРјРѕР№ стороны). com46 14400 18 85 ( ). Регенератор представляет СЃРѕР±РѕР№ цилиндрический СЃРѕСЃСѓРґ диаметром 7,5 футов Рё высотой 25 футов (размер РїСЂСЏРјРѕР№ стороны) СЃ огнеупорной облицовкой. 7 5 25 ( ) . Р’ регенераторе тепло сверх того, которое используется для подачи тепла РІ реактор, используется для производства пара давлением 200 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј. , 200 . Лигроиновое сырье предварительно нагревается РІ теплообменниках примерно РґРѕ 575 , Р° затем примерно РґРѕ 950 РІ комбинированной печи. Нагретое сырье РїРѕРґ давлением 100-500 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј затем пропускают через линию 17 РІ нижнюю часть псевдоожиженного катализатора. слой 19 РІ реакторе 18. 575 950 100-500 17 19 18. РџСЂРё этой температуре подачи время прохождения масла через линию следует контролировать, чтобы избежать термического крекинга 65 Рё деградации. Линия 17 имеет внутренний диаметр 6 РґСЋР№РјРѕРІ. Реактор поддерживается РїСЂРё температуре около 900 . 65 17 6 900 . Рециркулирующий газ нагревается РґРѕ температуры около 1185 . Количество рециркулирующего газа, содержащего около 70 РјРѕР».% РІРѕРґРѕСЂРѕРґР°, составляет около 30000 стандартных кубических футов РІ минуту. Нагретый таким образом рециркулирующий газ, проходящий через линию 74, смешивается СЃ горячим регенерированным катализатором РїСЂРё температуре 76 около 11500 выводится РёР· стояка 28b СЃ образованием разбавленной суспензии, которую пропускают через линию 30 РІ нижнюю часть реактора 18 РїРѕРґ решетку 18a. Время пребывания катализатора РІ линии 80 передачи 30 должно быть меньше чем примерно секунд, чтобы предотвратить перегрев Рё 703,868 РСЃС…РѕРґРЅРѕРµ сырье Катализатор 703,868 разложение катализатора перед его контактом СЃ парами нафты РІ реакторе 18. Линия 30 имеет диаметр около 26 РґСЋР№РјРѕРІ. 1185 70 70 % 30000 74 76 11500 28 30 18 18 , 80 30 703,868 703,868 18 30 26 . Среднее время пребывания катализатора РІ реакторе может составлять РїРѕСЂСЏРґРєР° РѕС‚ 3 РґРѕ 4 часов, тогда как время пребывания катализатора РІ регенераторе может составлять РѕС‚ 3 РґРѕ 15 РјРёРЅСѓС‚. Предпочтительно, чтобы среднее время пребывания катализатора РІ реакторе РїРѕ меньшей мере примерно РІ 25 раз больше, чем РІ Р·РѕРЅРµ регенерации. 3 4 3 15 25 . Приведенная скорость восходящего газообразного материала РІ реакторе 18 составляет около 5 футов РІ секунду, Р° плотность псевдоожиженного слоя 19 около 30 фунтов/СЌСѓ фут. 18 5 19 30 / . Плотность псевдоожиженного слоя 27c РІ регенераторе 28 составляет около 28 фунтов/РєСѓР± фут. Регенератор находится РїРѕРґ давлением около 205 фунтов РЅР° квадратный РґСЋР№Рј Рё около 1150 Р•. 27 28 28 / 205 1150 . Пары продукта РїСЂРѕС…РѕРґСЏС‚ через верхнюю часть реактора 18 через линию 23 РїСЂРё температуре около 900 , охлаждаются РґРѕ температуры около 800 СЃ помощью закалочного масла, введенного РїСЂРё температуре около 500 РїСЂРё 53 . Пары продукта затем охлаждаются РґРѕ температуры около 105 для разделения. гидроформиат РёР· рециркуляционного газа Будет производиться около 13250 баррелей РІ сутки сырого гидроформиата. 18 23 900 800 500 53 105 13250 -_ . Отпарный трубопровод 21 РІ реакторе 18 имеет диаметр около 2 футов, Р° РЅР° его нижнем конце РѕРЅ сужается РґРѕ 7-РґСЋР№РјРѕРІРѕР№ трубки, образуя стояк 23b. Высота воздействия стояка 36 23b составляет около 25 футов. 21 18is 2 7 23 stand36 23 25 . Перегретый пар вводится РІ нижнюю часть отпарного трубопровода 21 СЃРѕ скоростью около 2940 фунтов РІ час. Этот поток течет вверх РЅР° протяжении первой части через отпарный аппарат 21 РІ противотоке Рє нисходящему катализатору, РЅРѕ некоторое количество пара Рё газа задерживается РІ катализаторе. поступает РІ стояк 23 . 21 2940 5 21 , 23 . Отпарный трубопровод 28 РІ регенераторе 26 имеет диаметр около 2 футов Рё РЅР° его нижнем конце сужается примерно РґРѕ 7 РґСЋР№РјРѕРІ, образуя стояк 28b. Эффективная высота стояка 28b составляет около 50 футов. 28 26 2 7 28 28 50 . Количество инертного газа, используемого для отдувки РІ трубопроводе 28 регенератора, составляет 4900 фунтов РІ час. 28 4900 . Линия 24, ведущая РѕС‚ стояка 23b Рє регенератору 26, имеет диаметр около 8 РґСЋР№РјРѕРІ, Р° линия 27 - около 4 РґСЋР№РјРѕРІ РІ диаметре. 24 23 26 8 27 4 . Для установки описанного размера потребуется около 260 тонн катализатора, около 250 тонн будет находиться РІ реакторе, около 9 тонн будет РІ регенераторе, Р° остальное - РІ линиях, ведущих Рє реактору Рё регенератору Рё обратно. 260 250 , 9 . Плотность каталитической смеси РІ стояках 23b Рё 28b составляет примерно 44 фунта РЅР° РєСѓР±. фут, РЅРѕ может составлять примерно РѕС‚ 38 РґРѕ 44 фунтов РЅР° РєСѓР±. фут. 23 28 44 38 44 .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-15 20:07:20
: GB703868A-">
: :

703869-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB703869A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ 703869 Дата подачи заявки Рё подачи полной спецификации: 16 августа 1951 Рі. 703869 16, 1951. (' фг '''"'в„– 19363151/. (' '''"' 19363151/. Заявление подано РІ Соединенных Штатах Америки 22 августа 1950 Рі. 22, 1950. Полная спецификация, опубликованная 10 февраля 1954 Рі., 10, 1954, Р’ Жексе РїСЂРё приеме: -Класс 35, Рђ 2 81; Рё 40 ( 1), Рќ 3 Р’ 6 Р”. :- 35, 2 81; 40 ( 1), 3 6 . ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ Усовершенствования, относящиеся Рє средствам переключения щеток для электродвигателей. РњС‹, , британская компания, имеющая зарегистрированный офис РїРѕ адресу , , , 2, настоящим заявляем РѕР± изобретении, РІ отношении которого РјС‹ молимся Рѕ том, чтобы РѕРЅ был запатентован. может быть предоставлено нам, Р° метод, СЃ помощью которого это должно быть выполнено, должен быть РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описан РІ следующем заявлении: - , , , , , 2, , , ), :- Настоящее изобретение относится Рє устройствам регулирования скорости Рё, более конкретно, Рє устройствам регулирования заданной скорости для двигателей типа Шраге. , , . Требуемую рабочую скорость для небольших двигателей можно предварительно установить, просто установив щетки РІ подходящее положение. Затем, РєРѕРіРґР° РЅР° двигатель подается питание, РѕРЅ достигает заданной рабочей скорости без каких-либо дополнительных регулировок. Однако РІ случае более крупных регулируемых двигателей Р’ скоростных двигателях, таких как двигатели СЃ номиналом выше 5 Р».СЃ., пусковые токи имеют такую величину, что такая простая процедура запуска невозможна. Таким образом, изобретение находит конкретное применение РІ двигателях СЃРѕ щеточным переключением переменного тока, имеющих шунтирующую характеристику Рё имеющих мощность 5 Р».СЃ. Рё более. Такие машины можно довести РґРѕ заданной скорости несколькими методами. РћРґРёРЅ РёР· таких методов — введение сопротивления РІРѕ вторичную цепь. Другой метод — запуск двигателя СЃ помощью щеток РІ положении РЅРёР·РєРѕР№ скорости, Р° после запуска — вручную. регулировка щеток для вывода мотора РЅР° нужную скорость. , , , , 5 , , , - 5 , , . РљРѕРіРґР° двигатель вышеупомянутого типа разгоняется Р·Р° счет изменения физического сопротивления вторичных цепей, можно использовать контакторы СЃ таймером для автоматического доведения двигателя РґРѕ желаемой рабочей скорости, РЅРѕ для этого требуется РіСЂРѕРјРѕР·РґРєРѕРµ Рё РґРѕСЂРѕРіРѕРµ оборудование. Рзменение положения щеток РґСЂСѓРіРѕР№ СЂСѓРєРѕР№ — это ручная операция, требующая присутствия оператора для перемещения щеток для запуска двигателя lЦена 2/81 Рё для возврата щеток РІ положение РЅРёР·РєРѕР№ скорости РїСЂРё остановке двигателя. , , , , 2/81 . Таким образом, важной целью изобретения 50 является создание улучшенных средств для предварительной настройки рабочей скорости двигателя переменного тока, имеющего щеточное переключение, так, чтобы двигатель автоматически доводился РґРѕ заданной скорости РїСЂРё подаче питания 55. Другая цель изобретения состоит РІ том, чтобы обеспечить улучшенное средства для предварительной настройки Рё регулировки скорости таких двигателей переменного тока. , 50 - 55 - . РџСЂРё реализации изобретения РІ РѕРґРЅРѕРј РёР· вариантов его осуществления используется планетарный дифференциальный механизм, взаимодействующий СЃ парой концевых выключателей, для преобразования настройки РЅР° РґРёСЃРєРµ предварительной установки скорости РІ операции переключения для управления 65 работой вспомогательного двигателя. положение щеток РІ двигателе. 60 , 65 . Хотя изобретение будет описано применительно Рє двигателям переменного тока, используемым РІ качестве средства РїСЂРёРІРѕРґР° 70 для печатной машины офсетного типа, следует понимать, что РѕРЅРѕ РЅРµ ограничивается таким применением, поскольку раскрытие РІ этом отношении является просто иллюстративным для целей объяснения изобретательская концепция 76. Для получения дополнительных целей Рё преимуществ, Р° также для лучшего понимания изобретения внимание теперь обращено РЅР° следующее описание Рё прилагаемый чертеж. Фиг. 1 представляет СЃРѕР±РѕР№ схематическое изображение схемы управления печатной машины офсетной печати, воплощающей наше изобретение. ; Фиг.2 представляет СЃРѕР±РѕР№ вертикальный разрез РїРѕ линии 2-2 РЅР° Фиг.3; Рё фиг. 3 представляет СЃРѕР±РѕР№ РІРёРґ сверху устройства 86, являющегося частью изобретения, частично РІ разрезе. - 70 , 76 , 1 80 ; 2 2-2 3; 3 86 . Как показано РЅР° чертежах, печатная машина 1 офсетного типа, РІ которой бумага РїСЂРѕС…РѕРґРёС‚ слева направо, 90 снабжена отключающим устройством 2 штангенциркулного типа для замедления печатной машины РґРѕ ее нормальной рабочей скорости РІ случае застревания бумаги или РїСЂРё бумага 1 _W 5 703,869 питание исчерпано. РџСЂРѕРІРѕРґРЅРёРєРё 3, 4 Рё 5 подают трехфазное питание РЅР° двигатель переменного тока 6, имеющий щеточное смещение Рё шунтирующую характеристику. Для подключения двигателя предусмотрено коммутационное устройство, такое как автоматический выключатель 7. 6 Рє вышеупомянутым питающим проводникам. , 1 90 2 1 _W 5 703,869 3, 4 5 3 - 6 7 6 . Двигатель 6 защищен РѕС‚ перегрузки реле максимального тока 8, 9 Рё 10, которые управляют контактами 11. Контакты 11 включены последовательно РІ цепь питания реле 12. РџСЂРё размыкании контактов 11 реле 12 обесточивается Рё нормально разомкнутые контакты 12 12 Рµ Рё 12 открыты. 6 8, 9 10 11 11 12 11 12 - 12 12 , 12 . Пилотный двигатель, такой как реверсивный двигатель 13, предназначен для перемещения щеточных СЏСЂРј двигателя 6. РќР° двигатель 13 подается питание через цепь, соединенную между РґРІСѓРјСЏ фазами трехфазного источника питания Рё включающую трансформатор 14. Обмотку возбуждения 13Р° двигателя 13. подается напряжение для работы РІ РїСЂСЏРјРѕРј направлении Рё обмотка возбуждения 13 6 13 3 14 13 13 13 подается питание для работы РІ обратном направлении. РџСЂРё работе РІ РїСЂСЏРјРѕРј направлении скорость двигателя 6 увеличивается, Р° РїСЂРё работе РІ обратном направлении скорость двигателя 6 уменьшается. Пары щеток 15, 16 Рё 17 двигателя 6 установлены радиально РІРѕРєСЂСѓРі коммутатора 18 РЅР° РЇСЂРјР° щеток 19 Рё 20. РЇСЂРјР° 19 Рё 20 прикреплены Рє разным коническим шестерням Рё концентричны относительно коллектора 18. РЇСЂРјР° 19 Рё 20 вращаются РІ противоположном направлении относительно коллектора 18 РІ ответ РЅР° вращение вспомогательного двигателя 13. Взаимное положение щеток РІ любая пара регулирует скорость двигателя 6. 13 6 , 6 15, 16, 17 6 18 19 20 19 20 18 19 20 18 13 6. Механизм 21 предварительной установки скорости преобразует заданную скорость СЃ РґРёСЃРєР° 22 РІ операцию переключения для управления направлением вращения пилотного двигателя 13. 21 22 13. Ручка 23 прикреплена Рє конической шестерне 24 посредством вала 25. Шестерня 24 РІС…РѕРґРёС‚ РІ зацепление СЃ конической шестерней 26, прикрепленной Рє РґРёСЃРєСѓ 27. 23 24 25 24 26 27. Механизм планетарного дифференциала, солнечная шестерня 28 которого выполнена Р·Р° РѕРґРЅРѕ целое СЃ валом 29, соединяет вспомогательный двигатель 13 СЃ конической шестерней 30, которая РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ РІ движение вилки щеток 19 Рё 20. Планетарные шестерни 31 Рё 32 закреплены РЅР° штифте 27Р°, который установлен СЃ возможностью вращения РЅР° лицевая сторона РґРёСЃРєР° 27. 28 29 13 30 19 20 31 32 27 27. Планета 31 находится РІ зацеплении СЃ внутренней шестерней 33, Р° планетарная шестерня 32 РІС…РѕРґРёС‚ РІ зацепление СЃ шестерней 28. 31 33, 32 28. Кулачок 33Р° РїРѕ окружности внутренней шестерни 33 предназначен для срабатывания концевых выключателей 34 Рё 35 РІ ответ РЅР° вращение внутренней шестерни 33. Кулачок 33Р° имеет такую форму, что, РєРѕРіРґР° РѕРЅ находится РІ нейтральном положении, показанном РЅР° фиг.1, РЅРё РѕРґРёРЅ РёР· срабатывают концевые выключатели, Р° пилотный двигатель 13 остается обесточенным. Однако вращение внутренней шестерни 33 РІ любом направлении приведет Рє срабатыванию РѕРґРЅРѕРіРѕ РёР· концевых выключателей, тем самым подавая питание РЅР° пилотный двигатель'13 для вращения РІ направлении, соответствующем изменению 70 скорости. диктуется вращением ручки 23. 33 33 34 35 33 33 1 13 - , 33 '13 70 23. Внутренняя шестерня 33 опирается РЅР° кулачок 33Р°, Р° выступ 33b, диаметрально противоположный цапфе 33Р°, кулачок 33Р° Рё выступ 33b поддерживаются РІ подходящей направляющей, предусмотренной 75 РІ РєРѕСЂРїСѓСЃРµ механизма 21 заданной скорости. 33 33 33 33 33 33 75 21. Палец 36 установлен РЅР° кулачке 33Р°, чтобы размыкать контакты 37, вставляя резистор 38 последовательно СЃ пилотным двигателем 1, 80. Это снижает скорость двигателя 13, РєРѕРіРґР° РѕРЅ перемещает кулачок 33Р° назад РІ нейтральное положение, тем самым предотвращая блокировку кулачка 33Р°. нейтральная позиция Рё последующая охота. 36 33 37 38 1 ' 80 13 33 ' . Р’Рѕ время работы офсетная пластина 85 крепится Рє валику 41 Рё красится через валики 42. РљРѕРіРґР° валик 41 поворачивает изображение РѕС‚ мозаичного смещения, пластина переносится РЅР° валик 43, Р° оттуда РЅР° бумагу. , 85 41 , 42 41 , 43 . РљРѕРіРґР° смещенная пластина установлена РЅР° ролике 90/41, желательно, чтобы ролик 41 поворачивался РЅР° небольшие последовательные углы РїРѕ желанию оператора РїСЂРё установке пластины. Для этого переключатель 39 подключается последовательно СЃ контактами 12 держателя 95. релеv 12. Двигатель 6 можно запустить простым нажатием РєРЅРѕРїРєРё РїСѓСЃРєР° 40. Удерживающие контакты 12 РЅРµ включены РІ цепь; поэтому, как только ролик 4t повернется РЅР° желаемый СѓРіРѕР» 100В°, РєРЅРѕРїРєР° запуска 40 отпускается, тем самым обесточивая реле 12 Рё двигатель ;. 90 41, 41 ' 39 95 12 12 6 40 12 ; 4 100 , 40 - 12 ;. Переключатель 39 замкнут, удерживающие контакты 12Р° включены РІ цепь, Р° переключатель 12 удерживается РїРѕРґ напряжением после того, как РєРЅРѕРїРєР° запуска 40 105 была нажата Рё отпущена. 39 , 12 12 40 105 . После установки смещенной пластины РЅР° ролик 41 Рё замыкания выключателя 7 оператор запускает двигатель 6, замыкая переключатель 39 Рё нажимая РєРЅРѕРїРєСѓ РїСѓСЃРєР° 40 110. Это подает питание РЅР° замыкание реле 12, нормально разомкнутые контакты 12a, 12c, 12d, 12e Рё 12f. Нормально замкнутые контакты 12b размыкаются. РџСЂРё отпускании РєРЅРѕРїРєРё РїСѓСЃРєР° 40 контакты 40Р° размыкаются, РЅРѕ реле 11512 удерживается РїРѕРґ напряжением посредством переключателя 39 Рё удерживающих контактов 12Р°. Если предполагается, что щетки РІ положении РЅРёР·РєРѕР№ скорости двигатель 6 теперь достигает этой РЅРёР·РєРѕР№ скорости 120. Чтобы увеличить скорость двигателя 6, оператор просто устанавливает ручку 23 РЅР° желаемую скорость, как указано РЅР° шкале 22. 41 7 , 6 39 40 110 12 , 12 , 12 , 12 , 12 , 12 12 , 40 , 40 115 12 39 12 , 6 120 6, 23 22. Эту регулировку можно было Р±С‹ легко выполнить РґРѕ подачи питания РЅР° двигатель 6. Если Р±С‹ это было выполнено, двигатель 6 автоматически перешел Р±С‹ РЅР° желаемую скорость СЃ РЅРёР·РєРѕР№ скорости Р·Р° счет работы механизма управления заданной скоростью, как описано ниже 130 703,869 РљРѕРіРґР° ручка 23 вращается, РґРёСЃРє 27 также приводится РІ движение РЅР° соответствующий СѓРіРѕР» через вал 25, коническую шестерню 24 Рё коническую шестерню 26. Солнечная шестерня 28 соединена СЃ пилотным двигателем 13 через вал 29, муфту 44 Рё зубчатую передачу, такую как коническая шестерня. шестерни Рё 46 солнечная шестерня 28 удерживается РІ неподвижном состоянии силами трения РІ конических шестернях 45 Рё 46 Рё РІ вспомогательном двигателе 13. Поэтому, РєРѕРіРґР° РґРёСЃРє 27 вращается, планетарная шестерня 32 приводится РІРѕ вращение РІРѕРєСЂСѓРі РѕСЃРё пальца 27Р° Рё РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ РІ движение планетарную передачу. шестерня 31 вращается через штифт 27Р°. Вращение планетарной шестерни 31 РІРѕР