Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / 22242
.txt 839058-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB839058A
[]
Я, ДЖОЗЕФ ДИЛВОРТ из Нью-Миллс, , , , Графство Дерби, британский подданный, настоящим заявляет, что изобретение, на которое я молюсь, чтобы мне был выдан патент, а также метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в и , , , , , следующим заявлением: - :- Настоящее изобретение относится к усовершенствованиям сушильных цилиндров для текстильных тканей, бумаги и других ленточных материалов, снабженных внутренним и внешним цилиндрами, ограничивающими любое пространство, через которое нагревающая жидкость проходит от одного конца к противоположному концу. , . Было предложено циркулировать воду через кольцевое пространство между двумя цилиндрами и подавать в воду пар для ее нагрева. . Цель изобретения состоит в том, чтобы ограничить пар для нагрева внутреннего цилиндра кольцевым пространством между двумя цилиндрами и, таким образом, очистить воду изнутри внешнего цилиндра за счет увеличения скорости пара. , . Изобретение представляет собой сушильный цилиндр упомянутого типа, в котором пар для нагрева внутреннего цилиндра подается на один конец внешнего цилиндра, пересекает кольцевое пространство между двумя цилиндрами и выпускается на противоположном конце внешнего цилиндра. концы внутреннего и внешнего цилиндров имеют затворы, содержащие торцевые пластины, снабженные отверстиями или прорезями, через которые входит пар и выходит вода соответственно, при этом внутренний цилиндр находится под давлением воздуха или инертного газа, чтобы довести давление в нем, по существу, равное давлению в кольцевое пространство между цилиндрами. , , , . Изобретение будет описано со ссылкой на прилагаемые чертежи:; Фиг.1 - продольный разрез сушильного цилиндра. :; , 1 . На фиг. 2 показан вид сверху сушильного цилиндра с опущенной цапфой а' на конце впуска пара. . 2 ' . На фиг.3 показан вид сверху сушильного цилиндра с опущенной цапфой а на стороне подачи воды. . 3 . На рис. 4 показан разрез по линии 4-А, на рис. 1 — в большем масштабе. . 4 4-, . 1 . На фиг. 5 показан вид с торца форсунок для подачи воды в большем масштабе, чем на фиг. 1-3. . 5 , 1 3. Фиг.6 представляет собой увеличенный детальный вид сварных соединений между внешним цилиндром и концевыми дисками или крышками. . 6 . Внешний цилиндр А для сушки текстильных тканей выполнен с торцевыми дисками или крышками Б Б', установленными на металлических торцевых пластинах б, и снабжен цапфами а а1, на которых вращаются концы цилиндра. На болтах крепления концевых дисков или крышек к торцевым пластинам предусмотрена уплотнение для предотвращения выхода пара. ' , a1 . . Внутри внешнего цилиндра А установлен второй цилиндр меньшего диаметра и длины, чем цилиндр А, закрытый на концах металлическими дисками или крышками d1, причем концевые диски ' прикреплены болтами к торцевым пластинам цилиндра А. . d1 , ' . Второй или внутренний цилиндр снабжен клапаном d2, через который воздух или другой инертный газ предварительно загружается в цилиндр для создания давления в цилиндре до давления пара, используемого в пространстве между цилиндрами и . герметичен и остается под давлением. d2 - . . Пар поступает через цапфу ' цилиндра и через прорези или отверстия в торцевой пластине в кольцевое пространство между концевой пластиной ' и концевым диском ' внутреннего цилиндра и проходит 839 058 ПАТЕНТНЫЕ СПЕЦИФИКАЦИИ. ' ' ' 839,058 ЧЕРТЕЖИ ПРИЛОЖЕНЫ. . Дата подачи полной спецификации: декабрь. : . 2,
1958. 1958. Дата подачи заявления: декабрь. : . 3,
1957. № 37555/157. 1957. . 37555/157. ) Полная спецификация опубликована: 29 июня 1960 г. ) : 29, 1960. Индекс при приемке: -CO1su 34(1), . :-CO1sU 34(1), . Интертадонал (;-F26b, ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. (;-F26b, . Улучшения в сушильных цилиндрах. . 839,058 вдоль кольцевого пространства между ними отстают, что снижает излучение тепла от цилиндров А и к противоположному концу от них, а также скорость выхода пара через сопла а2 во второй и конденсата в кольцевом пространстве между цапфами а. Выпускная цапфа образована двумя цилиндрами, очищает конденсат от среднего пера a3, чтобы разделить его на две внутренние стенки внешнего цилиндра, таким образом, каналы сообщаются с соплами a2, позволяя лицевой стороне цилиндра, которая находится в середине -перо - продолжается соприкосновением перепонки с перепонкой, чтобы передать больше тепла и разделить кольцевое пространство между перепонкой. 839,058 , , , a2 . , - a3 , a2, , - - , . конец диска и диска . Слоты или порты b4 . b4
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 21:23:44
: GB839058A-">
: :
839059-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB839059A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Способ и устройство для изготовления пневморессорных сильфонов Мы, , корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством штата Огайо, Соединенные Штаты Америки, по адресу: 1200 , 17, , . Штаты Америки настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующем заявлении. Настоящее изобретение В целом относится к способу и устройству для использования при производстве изделий из прорезиненной ткани. , , , , 1200 , 17, , , , , , - . Более конкретно, изобретение относится к способу и устройству для формования и отверждения изделий из прорезиненной ткани. В частности, изобретение относится к формованию и вулканизации или вулканизации сильфонов пневматической пружины с одинарной виткой, подходящих для использования в системе подвески транспортного средства. , . , , , . При изготовлении сильфонов с пневматической пружиной одинарного витка, имеющих противоположные буртики существенно разных диаметров, первый этап изготовления включает в себя подготовку или сборку на подходящей оправке трубы, состоящей из нескольких слоев прорезиненной ткани с кордами, которые предпочтительно проходят под углом. около 50 250 к оси сильфона, причем корд одного слоя пересекает корды другого. , 50,250 , . Внутренняя часть сильфона имеет мягкую подкладку из резины, предпочтительно из неопрена из-за его маслостойких свойств, для удержания воздуха внутри сильфона. Концы слоев обернуты и прикреплены к круглым буртикам разного диаметра, так что в отвержденном сильфоне один валик может проходить сквозь другой во время рабочего хода сильфона. , , . , . На втором этапе изготовления сильфона пневматической пружины непроницаемый для жидкости армирующий элемент предпочтительно включается в неотвержденный сильфон как его неотъемлемая часть. , . Эти элементы усиливают критические точки износа или приложения нагрузок, а также, если они установлены на одном конце сильфона пневматической пружины герметично, обеспечивают закрытие одного конца сильфона, чтобы облегчить окончательное формование и отверждение сильфона. . , , . На заключительном этапе производства неотвержденный сильфон с усиливающим элементом или затвором на одном конце помещают в устройство, содержащее множество отделенных в осевом направлении секций формы, каждая из которых имеет формовочную поверхность, соответствующую части готовой формы. затвердевшего сильфона пневматической пружины. , . Отделяемые секции формы, предпочтительно три, обозначенные как «верхняя», «средняя» и «нижняя», скреплены между собой неотвержденным сильфоном. Одновременно с началом закрывающего движения секций формы во внутреннюю часть неотвержденного сильфона из нижней части формы вводится формообразующая жидкость, такая как воздух под давлением, чтобы заставить структуру сильфона растягиваться и принимать ту же конфигурацию. в качестве формовочных поверхностей. Растяжение сильфона ломает корды и приводит к изменению угла прорезиненных тканевых кордов. Если это изменение угла корда происходит слишком быстро, внешние поверхности незатвердевшего сильфона будут зажаты или неравномерно напряжены и деформированы. В случае, если резиновые и тканевые корды отверждаются в защемленном состоянии путем введения пара или другой подходящей вулканизирующей среды внутрь сильфона, сильфон выйдет из строя, проявляя явление, описываемое как «вздутие». , " ", "" " ", . , . . . - , , " ". Было обнаружено, что образования вздутий и других дефектов, связанных с неправильной формой и отверждением сильфона пневматической пружины с одним витком, можно избежать, если формообразующую жидкость применять в заранее определенной последовательности или цикле, включающем точное использование заранее определенных давлений различной величины, а не чем по существу неизменное давление, такое, которое было известно до сих пор в данной области техники. Сразу после формования также точно наносится отвердительная жидкость, чтобы дополнительно предотвратить появление вздутий и других дефектов. , . , . В соответствии с изобретением предложен способ формования и отверждения сильфона пневматической пружины из конструкции, первоначально имеющей трубчатую часть корпуса, включающий этапы размещения указанной конструкции внутри формы, введения жидкости во внутреннюю часть указанной части корпуса. при давлении, достаточном для того, чтобы растянуть указанное тело до контакта с формующими поверхностями указанной формы, снизить указанное первое давление жидкости в течение заранее определенного периода времени, чтобы позволить указанному телу стабилизироваться в его растянутом положении, а затем подвергнуть указанное растянутое тело повышенному давлению при повышенной температуре для отверждения указанного корпуса пневматической рессоры в растянутом состоянии. , , , , , . На прилагаемых чертежах: фиг. 1 представляет собой вид формовочного устройства или «пресса» с схематическим изображением органов управления, трубопроводов и электропроводки для него; Фиг.2 представляет собой вид в разрезе заготовки сильфона неотвержденной пневматической пружины перед формованием и вулканизацией; Фиг.3 представляет собой вид в разрезе готового сильфона пневматической рессоры; и фиг. 4 представляет собой диаграмму или график цикла давления/времени формования и отверждения, где давление является ординатой, а время - абсциссой. : . 1 " " , - ; . 2 ; . 3 ; . 4 / , . Изобретение включает в себя применение различных давлений формования и вулканизации в течение заранее определенных периодов времени, чтобы превратить неотвержденный сильфон пневматической пружины, обозначенный в целом цифрой 10, в готовый сильфон пневматической пружины, обозначенный в целом цифрой 10А. Как показано на фиг. 2, корпус 11 сильфона 10 предпочтительно состоит из двух слоев 12 и 13 прорезиненной ткани и имеет резиновую подкладку 14. Тканевые корды слоев пересекаются друг с другом и располагаются под углом около 5 250 к продольной оси корпуса 11. - 10 10A. . 2, 11 10 12 13 14. 5 250 11. Концы слоев обернуты и прикреплены к паре круглых валиков 15 и 16, которые армированы сердечниками 17 и 18 соответственно из стальной проволоки. 15 16 17 18, , . Как показано на фиг.3, больший буртик 15 или одна из форм готового сильфона 10А приспособлены для надежного крепления к раме транспортного средства (не показано). Меньший, или нижний, буртик 16, усиленный жестким, непроницаемым для жидкости закрывающим диском 19, контактирует с дорожным механизмом транспортного средства. . 3, 15 10A ( ). 16, , 19 . На рис. 1 подходящий пресс для формования и отверждения сильфонов пневматической пружины обычно обозначается цифрой 20. Пресс включает в себя основание 22 и элементы каркаса 23, соединенные сверху жесткой поперечиной 24. В зависимости от поперечины 24 имеется верхняя или верхняя секция 25 формы, имеющая внутреннюю формовочную поверхность (не показана), которая предпочтительно образует концевую часть меньшего диаметра (валок 16) во время формования и отверждения готового сильфона 10А. Секция 25 формы имеет оболочку обычным способом, позволяющую постоянно подавать пар или другую подходящую нагревательную среду для нагрева формовочной поверхности. . 1, 20. 22 23 24. 24 25 ( ) ( 16) 10A. 25 . Линии подачи и возврата пара обозначены цифрами 26 и 27 соответственно. 26 27, . Средняя секция формы обозначена номером 28 и имеет внутреннюю формовочную поверхность (также не показана), которая образует среднюю или гофрированную часть во время формования и отверждения готового сильфона. Секция 28 формы снабжена боковым кронштейном 29, который установлен вокруг вертикального стержня 30, поддерживаемого с обоих концов кронштейнами 31, прикрепленными к раме 23. 28 (, ) . 28 29 30 31 23. Кронштейн 29 установлен на стержне 30 таким образом, что секция 28 формы может поворачиваться в горизонтальной плоскости под верхней частью формы для загрузки неотвержденного сильфона 10 и выгрузки готового сильфона 10А. Секция формы также имеет возможность вертикального скольжения по стержню 30, так что секции формы могут быть сомкнуты вместе способом, описанным ниже. Секция 28 формы также снабжена рубашкой традиционным способом с гибкими линиями подачи и возврата пара, обозначенными позициями 32 и 33 соответственно. 29 30 28 10 10A. 30 . 28 - 32 33, . Нижняя или нижняя секция формы обозначена позицией 34 и имеет внутреннюю формовочную поверхность (также не показана), которая предпочтительно образует концевую часть большего диаметра (валок 15) во время формования и скручивания готового сильфона 10А. Секция 34 формы также снабжена рубашкой традиционным способом с гибкими линиями подачи пара, обозначенными позициями 35 и 36 соответственно. Изолированная гибкая линия 37, упомянутая ниже, сообщается с внутренней частью секции формы через внутренние транспортные каналы (не показаны). Нижняя секция формы установлена на одной оси с верхней секцией 25 формы на пластине 38, прикрепленной к концу поршневого штока 39 подходящего цилиндра 40, работающего под давлением жидкости. Цилиндр 40 установлен на основании 22 и соединен линиями подачи и возврата 41 и 42 соответственно с регулирующим клапаном 43. - 34 (, ) ( 15) 10A. 34 35 36, . 37, , ( ). , 25, 38 39 40. 40 22 , 41 42 , 43. В случае каждой секции формы линии подачи паровой рубашки 26, 32 и 36 соединены с паровым коллектором 44, подающим пар при повышенных температурах и давлениях отверждения, например 3000 и 52 фунта на квадратный дюйм. , 26, 32 36, - 44 , 3000 . 52 . Закрытие секций 25, 28 и 34 формы сигнализируется обычными электрическими концевыми выключателями 45, 46 и 47, которые контролируют нанесение формообразующей и закрепляющей среды. Нормально открытый концевой выключатель 45 установлен на кронштейне 48, прикрепленном к элементу рамы 23. Переключатель 45 замыкается приводным элементом 49, прикрепленным к пластине 38, когда шток поршня 39 выдвигается до первоначального закрытия секций формы. 25, 28 34 45, 46 47 . 45 48 23. 45 49 38 39 . Нормально открытый концевой выключатель 46 установлен на кронштейне 50, прикрепленном к элементу рамы 23 напротив кронштейна 48. Переключатель 46 замыкается после замыкания переключателя 45 исполнительным элементом 51, прикрепленным к пластине 38, противоположной элементу 49. 46 50 23 48. 46 , 45, 51 38 49. Третий концевой выключатель 47, также нормально открытый, установлен на верхней секции 25 формы так, чтобы приводить в действие кулачковым элементом 53 на средней секции 28 формы, когда секции формы полностью закрыты. 47, , 25 53 28 . При желании давление жидкости для работы устройства 20 может подаваться из воздушной линии 55 высокого давления (например, 80 фунтов на квадратный дюйм). , 20 ( 80 ) 55. Закрытие концевого выключателя 45 подает питание на электромагнитные клапаны 56, которые открывают мембранный клапан 57, соединенный с электромагнитным клапаном. 45 56 57 . Клапан 57 управляет потоком воздуха из первого резервуара-резервуара 58. Воздух в резервуаре 58 находится под давлением предпочтительно 18 фунтов на квадратный дюйм и подается из линии 55 через редукционный клапан 59. Резервуар 58 соединен питающей линией 60 с клапаном 57. Клапан 57 соединен с нижней секцией 34 формы посредством линии 37 формы. 57 58. 58 18 55 59. 58 60 57. 57 34 37. Закрытие концевого выключателя 46 подает питание на второй электромагнитный клапан 62, который открывает второй соединенный мембранный клапан 63. Клапан 63 управляет потоком воздуха из второго ресивера 64 сброса. Воздух в резервуаре 64 находится под давлением предпочтительно 12 фунтов на квадратный дюйм и подается из линии 55 через редукционный клапан 65. Резервуар 64 соединен питающей линией 66 с клапаном 63. Клапан 63 соединен с линией 37 формы позади клапана 57 линией 67. Закрытие концевого выключателя 46 также обесточивает первый электромагнитный клапан 56, закрывая совмещенный клапан 57, чтобы перекрыть поток воздуха под давлением 18 фунтов на квадратный дюйм из резервуара 58. 46 62 63. 63 64. 64 12 55 65. 64 66 63. 63 37, 57, 67. 46 - 56 57 18 58. Закрытие третьего концевого выключателя 47 обесточивает второй электромагнитный клапан 62, закрывая соединенный клапан 63, чтобы перекрыть поток воздуха под давлением 12 фунтов на квадратный дюйм из резервуара 64. Закрытие концевого выключателя 47 также запускает цикл синхронизации подходящего устройства контроля времени, обозначенного номером 68. 47 62 63 12 64. 47 68. Когда начинается временной цикл, таймер 68 открывает третий мембранный клапан 69. , - 69 68. Клапан 69 регулирует поток пара при температуре и давлении отверждения, например 3700 и 170 фунтов на квадратный дюйм, из парового коллектора 44. Изолированная линия 70 соединяет паровой коллектор с клапаном 69. Клапан 69 соединен с линией 37 пресс-формы позади клапана 63 изолированной линией 71. 69 , 3700 . 170 , 44. 70 69. 69 37, 63, 71. Работа устройства 20 для формования и отверждения готового сильфона 10 требует использования формообразующих и вулканизирующих давлений заранее определенной величины, как показано на рис. 4. 20 10 , . 4. Рис. 4 представляет собой диаграмму, на которой по оси абсцисс указано время в секундах, а по оси ординат — давление в фунтах на квадратный дюйм. Прямоугольная область в левом нижнем углу рисунка 4, обозначенная штриховой линией и широко расположенной перекрестной штриховкой, включает время от 0 до 6 секунд и от 10 до 20 фунтов на квадратный дюйм. Оставшаяся площадь рис. . 4 . . 4, 0 6 10 20 . . 4 имеет меньший масштаб и включает время от 60 до 540 секунд (от 1 до 9 минут) и давление от 20 до 200 фунтов на квадратный дюйм. 4 60 540 (1 9 ) 20 200 . Приложение давления воздуха 18 фунтов на квадратный дюйм внутрь закрепленной сильфонной конструкции 10 может осуществляться в течение периода от 1 до 2,5 секунд. 18 10 1 2 5 . За это время корды разрываются и угол перекрещивания кордов в слоях ткани постепенно меняется. Приложение давления воздуха 12 фунтов на квадратный дюйм к внутренней части конструкции 10 также может осуществляться в течение периода от 1 до 2,5 секунд, в течение которого новое угловое соотношение шнуров стабилизируется без защемления или неравномерного искажения внешней поверхности конструкции. сильфоны. Однако необходимо, чтобы формирующее давление прикладывалось в течение не менее 3,5 и не более 5 секунд. После периода приложения формообразующего давления среда отверждения (пар при температуре 3700 и 170 фунтов на квадратный дюйм) вводится во внутреннюю часть сильфонной конструкции на период от шести до восьми минут. . 12 10 1 2 5 , . , 3.5 5 . , ( 3700 . 170 ) . На рис. 4 сплошная линия представляет применение давления воздуха 18 фунтов на квадратный дюйм в течение 2,5 секунд, давления воздуха 12 фунтов на квадратный дюйм в течение 2,5 секунд и давления пара 170 фунтов на квадратный дюйм в течение примерно семи минут. . 4, 18 2 5 , 12 2 5 170 . Пунктирная линия представляет приложение давления воздуха 18 фунтов на квадратный дюйм в течение минимального периода в 1 секунду, давления воздуха 12 фунтов на квадратный дюйм в течение 2,5 секунд и давления пара 170 фунтов на квадратный дюйм в течение примерно семи минут. Заштрихованная область, обозначенная символом между сплошной и пунктирной линиями, обозначает тот период времени, в течение которого давление воздуха может составлять 18 фунтов на квадратный дюйм, 12 фунтов на квадратный дюйм или кратковременное промежуточное давление. Большая заштрихованная область, обозначенная символом , изображает тот период времени, в течение которого давление может составлять либо 12 фунтов на квадратный дюйм воздуха, либо 170 фунтов на квадратный дюйм пара. 18 1 , 12 2 5 170 . , , 18 , 12 . , , 12 170 . Первым этапом формирования сильфона 10А является крепление или зажим конца большего диаметра (валика 15) неотвержденной трубчатой конструкции 10 к нижней секции 34 формы. Регулирующий клапан 43 приводится в действие одновременно, чтобы заставить поршень 39 выдвигаться из цилиндра 40 и инициировать смыкание трех секций формы. 10A ( 15) 10 34. 43 39 40 . Когда нижняя секция формы поднимается по направлению к средней секции 28 формы, приводной элемент 49 замыкает концевой выключатель 45, и начинается подача воздуха под давлением 18 фунтов на квадратный дюйм. Продолжительность такого потока (от 1 до 2,5 секунд) регулируется расположением второго концевого выключателя 46 и исполнительного элемента 51. Когда переключатель 46 замыкается, поток воздуха под давлением 18 фунтов на квадратный дюйм прекращается и начинается подача воздуха под давлением 12 фунтов на квадратный дюйм. 28, 49 45 18 . (1 2 5 ) 46 51. 46 18 12 . Продолжительность потока воздуха под давлением 12 фунтов на квадратный дюйм (от 1 до 2,5 секунд) контролируется третьим концевым выключателем 47, который замыкается, когда средняя секция 28 формы контактирует с верхней секцией 25 формы. Когда переключатель 47 замыкается, поток воздуха под давлением 12 фунтов на квадратный дюйм прекращается и начинается подача пара под давлением 170 фунтов на квадратный дюйм. 12 (1 2 5 ) 47 28 25. 47 12 170 . Использование воздуха сначала под давлением 18 фунтов на квадратный дюйм, а затем под давлением 12 фунтов на квадратный дюйм в качестве формообразующей среды представляет собой предпочтительную форму изобретения. Использование воздуха является предпочтительным из-за наличия на установке источника сжатого воздуха. Однако в качестве формообразующей среды также можно использовать другие жидкости, включая воду, пар или масла, которые не будут воздействовать на резиновые слои или футеровку. 18 12 . . , , , . Давление 18 и 12 фунтов на квадратный дюйм подходит для формирования готового сильфона (рис. 3), у которого нижний буртик 16 имеет внешний диаметр около 24 дюймов, верхний буртик 15 имеет внешний диаметр около 52 дюймов. а извилистая часть имеет диаметр от 8 до 11 дюймов в самом широком месте. В случае, если изобретение используется для изготовления сильфонов пневматической пружины, имеющих аналогичную форму, но с другими размерами, может быть необходимо использовать несколько другую форму. давления. 18 12 (. 3) 16 24", 15 52:", 8" 11" , . Однако в любом случае формообразующую среду сначала прикладывают под давлением, достаточным для быстрого растяжения слоев 12 и 13, при необходимости разрывая корды для придания формы формовочным поверхностям. После первоначального растяжения давление уменьшают, чтобы сохранить растяжение и в то же время позволить тканевым кордам смещаться и стабилизироваться в их растянутом положении. Пониженного давления недостаточно для того, чтобы слои, особенно резиновая часть, защемлялись в форме или неравномерно деформировались. Эффект такого снижения давления заключается в предотвращении дальнейшего расширения пневматической пружины при закрытии формы. Фактически, снижение давления во многих случаях позволяет пневмобаллону сжиматься в некоторой степени, и хотя усадка невелика, она часто заметна на глаз. Пневматическая пружина подвергается этому второму более низкому давлению в течение оставшейся части закрытия формы. , 12 13, , . , - . , , . , . , , , , . . Что касается использования пара в качестве отверждающей среды при температуре 3700 и давлении 170 фунтов на квадратный дюйм, будет очевидно, что это предпочтительная форма. Могут быть использованы другие среды, температуры и давления, которые сохранят сильфонную конструкцию 10 в растянутой форме после отделения формообразующей жидкости и вызовут полную вулканизацию конструкции. 3700 . 170 , . , - 10 , , . Сильфонная конструкция 10, как показано на фиг. 10 . 3 включает в себя запорный диск 19, расположенный внутри конструкции рядом с меньшим буртиком 16. Крышка 19 позволяет наносить формующую среду всякий раз, когда конструкция 10 прижимается к нижней секции 34 формы, без необходимости контакта конструкции с верхней секцией 25 формы. 3 19 16. 19 10 34, 25. В случае, если укупорочное средство 19 не является частью конструкции 10, принципы изобретения применимы, если формовочное давление не прикладывается до тех пор, пока конструкция не будет герметично контактировать с верхней частью формы. 19 10, . ЧТО НАША ПРЕТЕНЗИЯ: 1. Способ формования и изгибания сильфона пневматической пружины из конструкции, первоначально имеющей трубчатую часть корпуса, включающий этапы размещения указанной конструкции внутри формы, введения жидкости во внутреннюю часть указанной части корпуса под давлением, достаточным для растяжения указанного корпуса. в контакт с формующими поверхностями указанной формы, снижение указанного первого давления жидкости на заданный период времени, чтобы позволить указанному телу стабилизироваться в его растянутом положении, а затем подвергание указанного раздутого тела повышенному давлению при повышенной температуре для отверждения указанного воздуха Корпус пружины в раздутом состоянии. : 1. , , , , , . 2.
Способ формования и отверждения сильфона пневматической пружины из трубчатой конструкции, имеющей бортовые кольца, соединенные множеством слоев прорезиненной ткани с их кордами в перекрестном отношении, включающий этапы размещения указанной конструкции внутри формы и зажима одного конца в форме, и герметизация другого конца указанной конструкции, введение жидкости во внутреннюю часть указанной герметичной и зажатой конструкции под давлением, достаточным для изменения углового соотношения указанных кордов и растяжения указанной конструкции до контакта с формующими поверхностями указанной формы, снижение указанного первого давления в течение заранее определенного периода времени, чтобы позволить указанным кордам стабилизироваться в их растянутом угловом положении без неравномерного искажения внешней поверхности указанной конструкции, а затем ввести вторую жидкость во внутреннюю часть указанной растянутой структуры при повышенной температуре. и давление для восстановления указанной структуры в растянутом состоянии. , , , , - , - . 3.
Способ по п.2, в котором второй текучей средой является пар. 2 . 4.
Способ по п.2 или 3, в котором первой текучей средой является воздух. 2 3 . 5.
Способ по любому из пп. 2-4, в котором первую жидкость вводят под давлением около 18 фунтов на квадратный дюйм в течение периода от 1 до 2,5 секунд. 2 4 18 1 2 5 . Давление жидкости снижают примерно до 12 фунтов на квадратный дюйм на дополнительный период от 1 до 2,5 секунд, поток указанной первой жидкости прекращают и одновременно вводят вторую жидкость. 12 1 2 5 , . 6.
Устройство для формования и отверждения сильфона пневматической пружины из неотвержденной трубчатой конструкции, имеющей множество слоев прорезиненной ткани, содержащее множество секций формы, имеющих полости формы, соответствующие дополнительным частям отвержденного сильфона, средство установки указанных секций формы. с осевым выравниванием для перемещения друг к другу и друг от друга, средства для перемещения упомянутых секций формы вместе с образованием полной полости формы, средства, соединенные с одной полостью формы, для введения жидкости под заданным давлением в незатвердевшую трубчатую структуру, расположенную в ней, средства для снижения указанного давления жидкости до заданной величины и средства для подачи жидкости при повышенной температуре и давлении в указанную неотвержденную трубчатую конструкцию, когда она полностью заключена внутри указанной полости секционной формы для отверждения конструкции. - , - , , , - , , . 7.
Устройство по п.6, в котором первое средство подачи жидкости действует во время начального движения секций формы навстречу друг другу, а средство снижения давления жидкости действует во время дальнейшего перемещения указанных секций. 6 - . **ВНИМАНИЕ** конец поля может перекрывать начало **. **** **.
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 21:23:45
: GB839059A-">
: :
839060-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
... 92%
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB839060A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ Дата подачи заявки и подачи Полная спецификация Ян. . 1,
1958. 1958. № 57/58. . 57/58. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 1 января. 10, 1957. . 10, 1957. 839,060 Индекс при приемке: -Класс 2(6), P7D(1A:1X), P7K7, P7P(1A::1C:1F:3 6A:6B:6X). 839,060 :- 2(6), P7D(1A: 1X), P7K7, P7P(1A: : 1C: 1F: 3 6A: 6B: 6X). Международная классификация:-C08f. :-C08f. ОШИБКА НОМЕР СПЕЦИФИКАЦИИ. 839,060 . 839,060 Страница 1, в шапку вставить. Полная спецификация опубликована 29 июня, i9601. 1, . 29, i9601 ПАТЕНТНОЕ БЮРО, 5 июля 2960 г., следующим заявлением: , 5th , 2960o :- Настоящее изобретение относится к усовершенствованному способу полимеризации олефинов с низкой молекулярной массой и особенно этилена с образованием твердых полимеров и, более конкретно, относится к производству полиэтилена непрерывным способом с получением полиэтиленов с контролируемой молекулярной массой. . Настоящее изобретение, в частности, касается процесса полимеризации этилена при низком давлении и включает проведение полимеризации этилена в инертной жидкой реакционной среде, предпочтительно углеводородном растворителе, в присутствии катализатора, содержащего алюминийорганическое соединение и соединение тяжелого металла. . , , - . В соответствии с настоящим изобретением предложен способ производства олефиновых полимеров с однородной молекулярной массой, в котором указанный олефин полимеризуют в присутствии компонентов катализатора, включающих смесь (1) алюминийорганического соединения, содержащего по меньшей мере один углеводородный радикал связанный через атом углерода с алюминием и (2) соединение тяжелого металла, выбранного из металлов, занимающих положения с четвертого по шестое длинных периодов Периодической таблицы, характеризующееся непрерывным введением в зону реакции, поддерживаемую в условиях полимеризации температуры и давления инертной жидкой реакционной среды, указанных компонентов катализатора и указанного олефина и непрерывного удаления из указанной реакционной зоны суспензии твердого полимеризованного олефина. (1) - (2) , , , . Алюминийорганическое соединение содержит по крайней мере один связанный углеводородный радикал (Цена 3с. Врце 4с 6д. - ( 3s. 4s 6d. 76690/ (22)'/3995 200 /7 представляет собой нирокарон раулекаль суЛии азиал-алкил, аралкил, арил, алкарил или циклоалкил, примерами таких радикалов являются этил, пропил, изобутил, амил, гексил. , додециловый, фенилэтиловый, бензильный, фенильный, этилфенильный, трет-бутилфенильный и циклогексильный радикалы; 60 также представляет собой углеводородный радикал, определенный выше, радикал , водород или галоген, такой как хлор, бром, йод и фтор; и ' представляет собой водород или углеводородный радикал 65, как определено выше. 76690/ (22)'/3995 200 /7 -, , , , , , , , , , , -, , , , , ; 60 , , , , , , ; ' 65 . Примерами таких алюминийорганических соединений являются триизобутилалюминий, диизобутилалюминийгидрид; хлорид дипропилалюминия, дигидрид фенилалюминия; бромид диоктилалюминия; циклогексилбромалюминийгидрид, дитрет-бутилфенилалюминийгидрид; хлорид н-пентиизобутилалюминия; диоктилалюминийгидрид; и дипропилциклогексилалюминий. 75 Соединение тяжелого металла, составляющее компонент катализатора, представляет собой соединение металла, занимающего позиции с четвертой по шестую в длинных периодах таблицы Менделеева, в которой элементы расположены по 80 в коротких и длинных периодах, а щелочные металлы занимают первое место. положение (см. Периодическую диаграмму элементов на страницах 392 и 393 36-го издания «Справочника по химии и физике, 1954–1955 годы», опубликованного издательством . ) Этими металлами являются титан, цирконий, гафний, ванадий, ниобий (колумбий), тантал, хром, молибден, вольфрам и металлы в соответствующих позициях в 90 последний длительный период в так называемом 'z5-- ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ - , ; , ; ; - , ; - ; ; . 75 80 ( 392 393 36th " , 1954-1955", . ) , , , , (), , , , 90 - ' z5-- ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ Дата подачи заявки и подачи Полная спецификация Ян. 1. 1958. . 1. 1958. 839,060 'Я: 5Нет. 57/58. 839,060 ': 5No. 57/58. Приложение =. 10 и 19 января сделано в Соединенных Штатах Америки на 57. =. . 10, 19 57. Индекс при приемке:-Класс 2(6), P7D(1A:), P7K7, P7P(1A::1C::3: :- 2(6), P7D(1A: ), P7K7, P7P(1A: : 1C: : 3: 6А:6Б:6Х). 6A: 6B: 6X). Международная классификация: --CO8f. :--CO8f. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Производство олефиновых полимеров Мы, - , ., корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, по адресу: 3121 , 15, , , настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, будут подробно описаны в следующем заявлении: , - , ., , , 3121 , 15, , , , , , :- Настоящее изобретение относится к усовершенствованному способу полимеризации олефинов с низкой молекулярной массой и особенно этилена с образованием твердых полимеров и, более конкретно, относится к производству полиэтилена непрерывным способом с получением полиэтиленов с контролируемой молекулярной массой. . Настоящее изобретение, в частности, касается процесса полимеризации этилена при низком давлении и включает проведение полимеризации этилена в инертной жидкой реакционной среде, предпочтительно углеводородном растворителе, в присутствии катализатора, содержащего алюминийорганическое соединение и соединение тяжелого металла. . , , - . В соответствии с настоящим изобретением предложен способ производства олефиновых полимеров с однородной молекулярной массой, в котором указанный олефин полимеризуют в присутствии компонентов катализатора, включающих смесь (1) алюминийорганического соединения, содержащего по меньшей мере один углеводородный радикал связанный через атом углерода с алюминием и (2) соединение тяжелого металла, выбранного из металлов, занимающих положения с четвертого по шестое длинных периодов Периодической таблицы, характеризующееся непрерывным введением в зону реакции, поддерживаемую в условиях полимеризации температуры и давления инертной жидкой реакционной среды, указанных компонентов катализатора и указанного олефина и непрерывного удаления из указанной реакционной зоны суспензии твердого полимеризованного олефина. (1) - (2) , , , . Алюминийорганическое соединение содержит по крайней мере один углеводородный радикал, связанный (Цена 3с. 6 4с через атом углерода непосредственно с алюминием. Алюмоорганические соединения, которые можно использовать, можно представить структурной формулой: - ( 3s. 6 4s . - : --R1, где представляет собой углеводородный радикал, такой как 55-алкил, аралкил, арил, алкарил или циклоалкил, примерами таких радикалов являются этил, пропил, изобутил, амил, гексил, додецил, фенилэтил, бензил, фенильный, этилфенильный, трет-бутилфенильный и циклогексильный радикалы; 60 ' также представляет собой углеводородный радикал, определенный выше, радикал , водород или галоген, такой как хлор, бром, йод и фтор; и представляет собой водород или углеводородный радикал 65, как определено выше. --R1 55 , , , , , , , , , , , -, , , , , ; 60 ' , , , , , , ; 65 . Примерами таких алюминийорганических соединений являются триизобутилалюминий, диизобутилалюминийгидрид; хлорид дипропилалюминия, дигидрид фенилалюминия; бромид диоктилалюминия; циклогексилбромалюминийгидрид, дитрет-бутилфенилалюминийгидрид; хлорид н-пентиизобутилалюминия; диоктилалюминийгидрид; и дипропилциклогексилалюминий. 75 Соединение тяжелого металла, составляющее компонент катализатора, представляет собой соединение металла, занимающего позиции с четвертой по шестую в длинных периодах таблицы Менделеева, в которой элементы расположены по 80 в коротких и длинных периодах, а щелочные металлы занимают первое место. положение (см. Периодическую диаграмму элементов на страницах 392 и 393 36-го издания «Справочника по химии и физике, 1954–1955 годы», опубликованного издательством . ) Эти металлы — титан, цирконий, гафний, ванадий, ниобий (колумбий), тантал, хром, молибден, вольфрам и металлы в соответствующих позициях в 90 последний длительный период в так называемом о1_г Р вим 9-, 01ф 839,060' актиний ряд», то есть торий, протактиний и уран. - , ; , ; ; - , ; - ; ; . 75 80 ( 392 393 36th " , 1954-1955", . ) , , , , (), , , , 90 - o1_g 9-, 01f 839,060 ' ", , , . Предпочтительными соединениями тяжелых металлов являются соли тяжелых металлов с одновалентными анионами. Особенно предпочтительными являются галогениды (хлориды, бромиды, йодиды и фториды) ацетилацетонаты титана, циркония и тория. . (, , ) , . Галогениды титана, особенно хлориды титана, представляют собой предпочтительные соединения тяжелых металлов. Другие соединения тяжелых металлов включают другие неорганические соли металлов, такие как оксигалогениды, сульфаты, нитраты и сульфиды, и другие органические соли, такие как ацетаты и оксалаты тяжелых металлов. , , . , , . В соответствии с изобретением мы обнаружили, что, действуя, как подробно описано ниже, можно эффективно получать полимеры этилена с одинаковыми молекулярными массами. Способ по изобретению включает подачу каталитической реакционной среды, содержащей инертную жидкую реакционную среду и компоненты катализатора описанного выше класса, непрерывно в верхнюю часть реакционного сосуда, снабженного средствами перемешивания и перемешивания, и непрерывное введение этилена в реакционный сосуд при такая скорость, при которой непрореагировавший этилен непрерывно удаляется из верхней части сосуда. В реакционном сосуде поддерживаются условия полимеризации по температуре и давлению, причем эти условия представляют собой по существу нормальные температуры и относительно низкие давления. В этих условиях и при перемешивании этилен полимеризуется в твердые полимеры этилена, которые первоначально принимают форму небольших твердых частиц. Эти частицы продолжают увеличиваться в размерах по мере того, как они остаются в реакционном сосуде и имеют тенденцию оседать в реакционной среде. , . , . , . , . . Более крупные частицы также имеют тенденцию прилипать к стенкам реакционного сосуда и средствам перемешивания. В соответствии с нашим изобретением реакционную среду, содержащую полимер, а также растворенный этилен, непрерывно отбирают со дна реакционного сосуда и направляют в резервуар для хранения, который, находясь в непосредственном контакте с реакционным сосудом, также поддерживается при полимеризации. условиях температуры и давления. В этом резервуаре нет препятствий, и можно избежать серьезных проблем с залипанием. Полимеризация этилена завершается в этой зоне выдержки, где свойства прилипания и агломерации частиц полимера не являются серьезным недостатком. . , , , , . . . Способ также предпочтительно включает формирование каталитической реакционной среды (т.е. инертной жидкой реакционной среды и компонентов катализатора) путем сначала образования раствора алюминийорганического соединения в инертной жидкой реакционной среде, включения соединения тяжелого металла в этот раствор, как таковой или предпочтительно в растворе в инертной жидкой реакционной среде, затем пропуская ее в реакционную зону. (.., ) - , , , . При осуществлении способа изобретения важно использовать очищенный этилен, очищенную инертную жидкую реакционную среду, особенно в отношении удаления из нее воды и пероксида, и компоненты катализатора, по существу свободные от кислорода и кислородсодержащих соединений. Компоненты катализатора следует использовать в соотношении алюминийорганического соединения 75 на моль соединения тяжелого металла примерно от 0,2 до 4,0 и предпочтительно примерно от 0,5 до 1,5. При сохранении этих соотношений между алюминийорганическим соединением и соединением тяжелого металла 80 компоненты катализатора следует использовать в таких количествах, чтобы на литр реакционной среды приходилось от 1 миллимоль до 10 миллимоль алюмоорганического соединения и предпочтительно от около 2,85. миллимоль и 5 миллимоль. , , 70 , . - 75 0.2 4.0 0.5 1.5. - , 80 10 2 85 5 . Как указано выше, инертная реакционная среда предпочтительно представляет собой углеводородный растворитель. , . Могут быть использованы ароматические растворители и парафиновые растворители, такие как, например, бензол, толуол, гептан, гексан, октан и тому подобное. Используемый растворитель влияет на полимеризацию. Ароматические растворители, например бензол, имеют тенденцию производить в по существу эквивалентных условиях полимеры, которые имеют более низкую среднюю молекулярную массу, чем полимеры, полученные с использованием парафиновых растворителей. Температуры реакции, используемые в настоящем способе, такие же, как и применявшиеся ранее. 100 Предпочтительные температуры реакции находятся в диапазоне примерно от 0 до 100°С. Реакционное давление должно быть, по меньшей мере, достаточным для растворения этилена в реакционной среде и может достигать примерно 500 фунтов на квадратные 105 дюймов. Однако давление необходимо контролировать в соответствии с другими факторами, влияющими на процесс. Реакция полимеризации является экзотермической, и поэтому для поддержания выбранной температуры необходимо предусмотреть средства охлаждения. Скорость реакции увеличивается при высоких давлениях в указанном широком диапазоне, поэтому необходимо отводить больше тепла. , , , 90 , , , . . , , , , . . 100 0' 100' . 500 105 . , , . , . . Мы обнаружили, что удовлетворительное охлаждение и скорость реакции достигаются при давлениях от примерно 25 до примерно фунтов на квадратный дюйм и предпочтительно от примерно 50 до примерно 80 фунтов на квадратный дюйм. - - 115 25 50 80 . Оптимальное время пребывания компонентов реакции в реакционной зоне 120 будет зависеть от таких факторов, как инертная жидкая реакционная среда и конкретные используемые компоненты катализатора. Однако время пребывания обычно должно составлять примерно от полутора до пяти часов. 125 Наш процесс проиллюстрирован в следующем описании примера полимеризации, прочитанном вместе с прилагаемым чертежом патента, единственный рисунок которого представляет собой схематическую блок-схему предпочтительного варианта осуществления способа данного изобретения. 120 . , - . 125 , 130 . 839,060 Обратимся теперь к чертежу: очищенный нормальный гептан, из которого была отогнана верхняя фракция для удаления летучих примесей и растворенных газов, перекачивается из источника 11 насосом 10 по линии 12 в резервуар-хранилище 13, емкость которого составляет около 10 000 галлонов. Гептан отбирают из резервуара-хранилища 13 по линии 14 насосом 15 и перекачивают, таким образом, по линии 16 со скоростью 720 галлонов в день в смесь в линии 17 с рециркулированным гептаном, протекающим по ней со скоростью 11 376 галлонов в день. Растворитель-гептан за счет работы клапанов 18 и 19 течет через линию 20 или 21 в сушилки с силикагелем 22 или 23 соответственно. Обычно одна из сушилок работает, а другая отключается для регенерации силикагеля. Пар для активации силикагелевых сушилок и поддержания температуры очистки поступает в сушилки от источника 24 по линии 25 и от сушилок по линии 26. Осушенный очищенный гептан течет из сушилки 22 или 23 по линии 27 и с помощью клапанов 28 и 29 может быть направлен в любой выбранной пропорции по линии или линии 31. 839,060 , , , 11 10 12 13 10,000 . 13 14 15 16 720 17 , 11,376 . 18 19 20 21 22 23, . , . 24 25 26. 22 23 27 28 29 31. Тетрахлорид титана, который хранится в питающем резервуаре 32 емкостью 500 галлонов из нержавеющей стали, отводится оттуда по линии 33 насосом 34, который перекачивает этот компонент каталитического комплекса со скоростью 143 галлона в день через линию 35 в соединение с линией 30 и смесь с текущим в ней растворителем гептаном. Тетрахлорид титана в растворе протекает по линии 35 до соединения с линией 36, где он сталкивается с рециркулируемым растворителем и катализатором. , 500 32, 33 34 143 35 30 . 35 36 . Триизобутилалюминий подается из источника 37 по линии 38 насосом 39 и тем самым перекачивается по линии 40 в резервуар для хранения 41 емкостью 1500 галлонов. Триизобутилалюминий выводится из резервуара-хранилища 41 по линии 42 и перекачивается насосом 43 со скоростью галлонов в день по линии 44 в место соединения с линией 31 и в раствор в текущем по нему гептане. Гептановый раствор триизобутилалюминия течет по линии 45 в линию 36, где раствор катализатора смешивается с рециркулируемым растворителем и компонентом катализатора на основе тетрахлорида титана. 37 38 39 40 41 1500 . 41 42 43 44 31 . 45 36 . Компоненты катализатора в растворителе-гептане перетекают из линии 36 в барабан-хранилище 46 достаточного объема, чтобы свежий катализатор в нем мог состариться в течение периода примерно от 5 до 30 минут. Контролируемое старение катализатора оказывает различное влияние на выход и молекулярную массу продукта. 36 46 5 30 . . Вообще говоря, увеличение скорости реакции и, следовательно, увеличение выхода при заданном времени пребывания в реакторе будет результатом старения катализатора в течение периода около 10 минут, когда используются низкие концентрации катализатора. Катализатор и гептан перетекают из барабана 46 по линиям 47 и 48 в реактор полимеризации из нержавеющей стали 50. , , , 10 . 46 47 48 50. Реактор 50 снабжен клапанной вентиляционной линией 51 и средством смешивания, которое включает двигатель 52, приводной вал 53 и лопастную лопасть 54. Смесительные средства предназначены для вращения с регулируемой скоростью примерно от 400 до 1600 об/мин. Кроме того, средство смешивания может включать в себя скребок 75 для соскабливания осажденного полимера с внутренней поверхности реактора 50. 50 51 52, 53 54. 400 1600 ... , 75 50. Реактор изготовлен из нержавеющей стали, имеет емкость 6500 галлонов, внутренний диаметр 10 футов и предпочтительно работает заполненным примерно на две трети. , 6500 , 10 , - . Во время работы этилен, который был очищен известными способами (не показаны), подается в реактор из источника 56 по линии 57 со скоростью по меньшей мере 3300 85 фунтов на квадратный дюйм по манометрическому принципу. Полито-реактор со скоростью 143 галлона в день компонента тетрахлорида титана и галлона в день компонента триизобутилалюминия. Это обеспечит мольное соотношение идущего в реакторе алюминия к титану примерно 1:2. Реакцию проводят при температуре около 600°С, при этом охлаждающие средства, описанные ниже, используются для удаления около 1155 БТЕ на фунт этилена 95 экзотермического тепла. Давление составляет около 50 фунтов на квадратный дюйм. В зоне полимеризации не должно быть воздуха и кислорода, которые, как указано выше, отравляют реакцию. Реакция в вышеуказанных условиях дает по меньшей мере 25 фунтов полимера на фунт каталитического комплекса. Хотя процесс может успешно осуществляться в условиях потока этилена, при котором весь загруженный этилен превращается в полимер 105, обычно выгодно выпускать через вентиляционную линию 51 по меньшей мере 5 процентов по массе загруженного этилена, поскольку это предотвращает накопление в реакторе инертных газов и газообразных продуктов разложения. , , 56 57 3300 85 . 143 . 1: 2. 600C., 1155 95 . 50 . , , , . 25 . 105 , 51 5 , - . Количество выбрасываемого этилена предпочтительно не должно превышать 15 процентов по массе заправленного этилена. 110 15 . Мы обнаружили, что перемешивание реакционной смеси значительно увеличивает скорость реакции и что для получения продукта с относительно однородной средней молекулярной массой степень перемешивания должна быть выше определенного минимального значения. Это можно определить экспериментально для каждого размера и формы реактора. Например, мы обнаружили, что в реакторе типа, проиллюстрированного реактором 50, скорость перемешивания выше 500 об/мин и предпочтительно 600 об/мин обеспечивает оптимальные результаты, и что увеличение этой скорости перемешивания до 1200 об/мин не оказывает заметного влияния на молекулярную массу. или увеличить скорость реакции. 115 , , . 120 . , 50, 500 600 125 1200 . По мере образования полимера в реакторе 50 он оседает в загустевшей суспензии и течет через открытую выпускную воронку 58 в сборный резервуар 59 емкостью 1000 галлонов. Внутренняя часть накопительного резервуара 59 свободна от каких-либо препятствий, внутренняя поверхность может быть изготовлена из полированной легированной стали, например нержавеющей стали. 50 58 59 1000 . 59 , , .., . Использование низких концентраций катализатора в пределах раскрытого здесь диапазона, причем низкие концентрации особенно возможны при непрерывной работе, уменьшает проблему накопления полимера. , , -. В периодических экспериментах мы наблюдали, что тенденция полимера прилипать к объектам становится более выраженной в последнюю часть периода реакции. Таким образом, указанный резервуар для хранения 59 предусмотрен таким образом, что по мере того, как полимер образуется и оседает в зоне реакции, он будет опускаться в резервуар для хранения, и там полимеризация будет завершена в отсутствие объектов, к которым полимер может быстро прилипнуть. Этот резервуар для хранения также позволяет этилену, который не полимеризуется, выходить и подниматься через воронку 58 в зону реактора. Таким образом, наш процесс включает усовершенствование полимеризации этилена, при котором последние стадии полимеризации проводятся в отдельной зоне покоя, свободной от аппаратов, к которым может прилипнуть полимер. . 59 , . 58 . . Чтобы поддерживать реакционную смесь в реакторе 50 и резервуаре-сборнике 59 при желаемой температуре, растворитель, содержащий растворенный или суспендированный катализатор, удаляют из верхней части резервуара 59 по линии 60 с помощью насоса 61. В верхней части резервуара-сборника растворитель будет относительно свободен от взвешенного полимера, и при необходимости прохождение полимера в линию 60
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB839058A
[]
Я, ДЖОЗЕФ ДИЛВОРТ из Нью-Миллс, , , , Графство Дерби, британский подданный, настоящим заявляет, что изобретение, на которое я молюсь, чтобы мне был выдан патент, а также метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в и , , , , , следующим заявлением: - :- Настоящее изобретение относится к усовершенствованиям сушильных цилиндров для текстильных тканей, бумаги и других ленточных материалов, снабженных внутренним и внешним цилиндрами, ограничивающими любое пространство, через которое нагревающая жидкость проходит от одного конца к противоположному концу. , . Было предложено циркулировать воду через кольцевое пространство между двумя цилиндрами и подавать в воду пар для ее нагрева. . Цель изобретения состоит в том, чтобы ограничить пар для нагрева внутреннего цилиндра кольцевым пространством между двумя цилиндрами и, таким образом, очистить воду изнутри внешнего цилиндра за счет увеличения скорости пара. , . Изобретение представляет собой сушильный цилиндр упомянутого типа, в котором пар для нагрева внутреннего цилиндра подается на один конец внешнего цилиндра, пересекает кольцевое пространство между двумя цилиндрами и выпускается на противоположном конце внешнего цилиндра. концы внутреннего и внешнего цилиндров имеют затворы, содержащие торцевые пластины, снабженные отверстиями или прорезями, через которые входит пар и выходит вода соответственно, при этом внутренний цилиндр находится под давлением воздуха или инертного газа, чтобы довести давление в нем, по существу, равное давлению в кольцевое пространство между цилиндрами. , , , . Изобретение будет описано со ссылкой на прилагаемые чертежи:; Фиг.1 - продольный разрез сушильного цилиндра. :; , 1 . На фиг. 2 показан вид сверху сушильного цилиндра с опущенной цапфой а' на конце впуска пара. . 2 ' . На фиг.3 показан вид сверху сушильного цилиндра с опущенной цапфой а на стороне подачи воды. . 3 . На рис. 4 показан разрез по линии 4-А, на рис. 1 — в большем масштабе. . 4 4-, . 1 . На фиг. 5 показан вид с торца форсунок для подачи воды в большем масштабе, чем на фиг. 1-3. . 5 , 1 3. Фиг.6 представляет собой увеличенный детальный вид сварных соединений между внешним цилиндром и концевыми дисками или крышками. . 6 . Внешний цилиндр А для сушки текстильных тканей выполнен с торцевыми дисками или крышками Б Б', установленными на металлических торцевых пластинах б, и снабжен цапфами а а1, на которых вращаются концы цилиндра. На болтах крепления концевых дисков или крышек к торцевым пластинам предусмотрена уплотнение для предотвращения выхода пара. ' , a1 . . Внутри внешнего цилиндра А установлен второй цилиндр меньшего диаметра и длины, чем цилиндр А, закрытый на концах металлическими дисками или крышками d1, причем концевые диски ' прикреплены болтами к торцевым пластинам цилиндра А. . d1 , ' . Второй или внутренний цилиндр снабжен клапаном d2, через который воздух или другой инертный газ предварительно загружается в цилиндр для создания давления в цилиндре до давления пара, используемого в пространстве между цилиндрами и . герметичен и остается под давлением. d2 - . . Пар поступает через цапфу ' цилиндра и через прорези или отверстия в торцевой пластине в кольцевое пространство между концевой пластиной ' и концевым диском ' внутреннего цилиндра и проходит 839 058 ПАТЕНТНЫЕ СПЕЦИФИКАЦИИ. ' ' ' 839,058 ЧЕРТЕЖИ ПРИЛОЖЕНЫ. . Дата подачи полной спецификации: декабрь. : . 2,
1958. 1958. Дата подачи заявления: декабрь. : . 3,
1957. № 37555/157. 1957. . 37555/157. ) Полная спецификация опубликована: 29 июня 1960 г. ) : 29, 1960. Индекс при приемке: -CO1su 34(1), . :-CO1sU 34(1), . Интертадонал (;-F26b, ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. (;-F26b, . Улучшения в сушильных цилиндрах. . 839,058 вдоль кольцевого пространства между ними отстают, что снижает излучение тепла от цилиндров А и к противоположному концу от них, а также скорость выхода пара через сопла а2 во второй и конденсата в кольцевом пространстве между цапфами а. Выпускная цапфа образована двумя цилиндрами, очищает конденсат от среднего пера a3, чтобы разделить его на две внутренние стенки внешнего цилиндра, таким образом, каналы сообщаются с соплами a2, позволяя лицевой стороне цилиндра, которая находится в середине -перо - продолжается соприкосновением перепонки с перепонкой, чтобы передать больше тепла и разделить кольцевое пространство между перепонкой. 839,058 , , , a2 . , - a3 , a2, , - - , . конец диска и диска . Слоты или порты b4 . b4
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 21:23:44
: GB839058A-">
: :
839059-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB839059A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Способ и устройство для изготовления пневморессорных сильфонов Мы, , корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством штата Огайо, Соединенные Штаты Америки, по адресу: 1200 , 17, , . Штаты Америки настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующем заявлении. Настоящее изобретение В целом относится к способу и устройству для использования при производстве изделий из прорезиненной ткани. , , , , 1200 , 17, , , , , , - . Более конкретно, изобретение относится к способу и устройству для формования и отверждения изделий из прорезиненной ткани. В частности, изобретение относится к формованию и вулканизации или вулканизации сильфонов пневматической пружины с одинарной виткой, подходящих для использования в системе подвески транспортного средства. , . , , , . При изготовлении сильфонов с пневматической пружиной одинарного витка, имеющих противоположные буртики существенно разных диаметров, первый этап изготовления включает в себя подготовку или сборку на подходящей оправке трубы, состоящей из нескольких слоев прорезиненной ткани с кордами, которые предпочтительно проходят под углом. около 50 250 к оси сильфона, причем корд одного слоя пересекает корды другого. , 50,250 , . Внутренняя часть сильфона имеет мягкую подкладку из резины, предпочтительно из неопрена из-за его маслостойких свойств, для удержания воздуха внутри сильфона. Концы слоев обернуты и прикреплены к круглым буртикам разного диаметра, так что в отвержденном сильфоне один валик может проходить сквозь другой во время рабочего хода сильфона. , , . , . На втором этапе изготовления сильфона пневматической пружины непроницаемый для жидкости армирующий элемент предпочтительно включается в неотвержденный сильфон как его неотъемлемая часть. , . Эти элементы усиливают критические точки износа или приложения нагрузок, а также, если они установлены на одном конце сильфона пневматической пружины герметично, обеспечивают закрытие одного конца сильфона, чтобы облегчить окончательное формование и отверждение сильфона. . , , . На заключительном этапе производства неотвержденный сильфон с усиливающим элементом или затвором на одном конце помещают в устройство, содержащее множество отделенных в осевом направлении секций формы, каждая из которых имеет формовочную поверхность, соответствующую части готовой формы. затвердевшего сильфона пневматической пружины. , . Отделяемые секции формы, предпочтительно три, обозначенные как «верхняя», «средняя» и «нижняя», скреплены между собой неотвержденным сильфоном. Одновременно с началом закрывающего движения секций формы во внутреннюю часть неотвержденного сильфона из нижней части формы вводится формообразующая жидкость, такая как воздух под давлением, чтобы заставить структуру сильфона растягиваться и принимать ту же конфигурацию. в качестве формовочных поверхностей. Растяжение сильфона ломает корды и приводит к изменению угла прорезиненных тканевых кордов. Если это изменение угла корда происходит слишком быстро, внешние поверхности незатвердевшего сильфона будут зажаты или неравномерно напряжены и деформированы. В случае, если резиновые и тканевые корды отверждаются в защемленном состоянии путем введения пара или другой подходящей вулканизирующей среды внутрь сильфона, сильфон выйдет из строя, проявляя явление, описываемое как «вздутие». , " ", "" " ", . , . . . - , , " ". Было обнаружено, что образования вздутий и других дефектов, связанных с неправильной формой и отверждением сильфона пневматической пружины с одним витком, можно избежать, если формообразующую жидкость применять в заранее определенной последовательности или цикле, включающем точное использование заранее определенных давлений различной величины, а не чем по существу неизменное давление, такое, которое было известно до сих пор в данной области техники. Сразу после формования также точно наносится отвердительная жидкость, чтобы дополнительно предотвратить появление вздутий и других дефектов. , . , . В соответствии с изобретением предложен способ формования и отверждения сильфона пневматической пружины из конструкции, первоначально имеющей трубчатую часть корпуса, включающий этапы размещения указанной конструкции внутри формы, введения жидкости во внутреннюю часть указанной части корпуса. при давлении, достаточном для того, чтобы растянуть указанное тело до контакта с формующими поверхностями указанной формы, снизить указанное первое давление жидкости в течение заранее определенного периода времени, чтобы позволить указанному телу стабилизироваться в его растянутом положении, а затем подвергнуть указанное растянутое тело повышенному давлению при повышенной температуре для отверждения указанного корпуса пневматической рессоры в растянутом состоянии. , , , , , . На прилагаемых чертежах: фиг. 1 представляет собой вид формовочного устройства или «пресса» с схематическим изображением органов управления, трубопроводов и электропроводки для него; Фиг.2 представляет собой вид в разрезе заготовки сильфона неотвержденной пневматической пружины перед формованием и вулканизацией; Фиг.3 представляет собой вид в разрезе готового сильфона пневматической рессоры; и фиг. 4 представляет собой диаграмму или график цикла давления/времени формования и отверждения, где давление является ординатой, а время - абсциссой. : . 1 " " , - ; . 2 ; . 3 ; . 4 / , . Изобретение включает в себя применение различных давлений формования и вулканизации в течение заранее определенных периодов времени, чтобы превратить неотвержденный сильфон пневматической пружины, обозначенный в целом цифрой 10, в готовый сильфон пневматической пружины, обозначенный в целом цифрой 10А. Как показано на фиг. 2, корпус 11 сильфона 10 предпочтительно состоит из двух слоев 12 и 13 прорезиненной ткани и имеет резиновую подкладку 14. Тканевые корды слоев пересекаются друг с другом и располагаются под углом около 5 250 к продольной оси корпуса 11. - 10 10A. . 2, 11 10 12 13 14. 5 250 11. Концы слоев обернуты и прикреплены к паре круглых валиков 15 и 16, которые армированы сердечниками 17 и 18 соответственно из стальной проволоки. 15 16 17 18, , . Как показано на фиг.3, больший буртик 15 или одна из форм готового сильфона 10А приспособлены для надежного крепления к раме транспортного средства (не показано). Меньший, или нижний, буртик 16, усиленный жестким, непроницаемым для жидкости закрывающим диском 19, контактирует с дорожным механизмом транспортного средства. . 3, 15 10A ( ). 16, , 19 . На рис. 1 подходящий пресс для формования и отверждения сильфонов пневматической пружины обычно обозначается цифрой 20. Пресс включает в себя основание 22 и элементы каркаса 23, соединенные сверху жесткой поперечиной 24. В зависимости от поперечины 24 имеется верхняя или верхняя секция 25 формы, имеющая внутреннюю формовочную поверхность (не показана), которая предпочтительно образует концевую часть меньшего диаметра (валок 16) во время формования и отверждения готового сильфона 10А. Секция 25 формы имеет оболочку обычным способом, позволяющую постоянно подавать пар или другую подходящую нагревательную среду для нагрева формовочной поверхности. . 1, 20. 22 23 24. 24 25 ( ) ( 16) 10A. 25 . Линии подачи и возврата пара обозначены цифрами 26 и 27 соответственно. 26 27, . Средняя секция формы обозначена номером 28 и имеет внутреннюю формовочную поверхность (также не показана), которая образует среднюю или гофрированную часть во время формования и отверждения готового сильфона. Секция 28 формы снабжена боковым кронштейном 29, который установлен вокруг вертикального стержня 30, поддерживаемого с обоих концов кронштейнами 31, прикрепленными к раме 23. 28 (, ) . 28 29 30 31 23. Кронштейн 29 установлен на стержне 30 таким образом, что секция 28 формы может поворачиваться в горизонтальной плоскости под верхней частью формы для загрузки неотвержденного сильфона 10 и выгрузки готового сильфона 10А. Секция формы также имеет возможность вертикального скольжения по стержню 30, так что секции формы могут быть сомкнуты вместе способом, описанным ниже. Секция 28 формы также снабжена рубашкой традиционным способом с гибкими линиями подачи и возврата пара, обозначенными позициями 32 и 33 соответственно. 29 30 28 10 10A. 30 . 28 - 32 33, . Нижняя или нижняя секция формы обозначена позицией 34 и имеет внутреннюю формовочную поверхность (также не показана), которая предпочтительно образует концевую часть большего диаметра (валок 15) во время формования и скручивания готового сильфона 10А. Секция 34 формы также снабжена рубашкой традиционным способом с гибкими линиями подачи пара, обозначенными позициями 35 и 36 соответственно. Изолированная гибкая линия 37, упомянутая ниже, сообщается с внутренней частью секции формы через внутренние транспортные каналы (не показаны). Нижняя секция формы установлена на одной оси с верхней секцией 25 формы на пластине 38, прикрепленной к концу поршневого штока 39 подходящего цилиндра 40, работающего под давлением жидкости. Цилиндр 40 установлен на основании 22 и соединен линиями подачи и возврата 41 и 42 соответственно с регулирующим клапаном 43. - 34 (, ) ( 15) 10A. 34 35 36, . 37, , ( ). , 25, 38 39 40. 40 22 , 41 42 , 43. В случае каждой секции формы линии подачи паровой рубашки 26, 32 и 36 соединены с паровым коллектором 44, подающим пар при повышенных температурах и давлениях отверждения, например 3000 и 52 фунта на квадратный дюйм. , 26, 32 36, - 44 , 3000 . 52 . Закрытие секций 25, 28 и 34 формы сигнализируется обычными электрическими концевыми выключателями 45, 46 и 47, которые контролируют нанесение формообразующей и закрепляющей среды. Нормально открытый концевой выключатель 45 установлен на кронштейне 48, прикрепленном к элементу рамы 23. Переключатель 45 замыкается приводным элементом 49, прикрепленным к пластине 38, когда шток поршня 39 выдвигается до первоначального закрытия секций формы. 25, 28 34 45, 46 47 . 45 48 23. 45 49 38 39 . Нормально открытый концевой выключатель 46 установлен на кронштейне 50, прикрепленном к элементу рамы 23 напротив кронштейна 48. Переключатель 46 замыкается после замыкания переключателя 45 исполнительным элементом 51, прикрепленным к пластине 38, противоположной элементу 49. 46 50 23 48. 46 , 45, 51 38 49. Третий концевой выключатель 47, также нормально открытый, установлен на верхней секции 25 формы так, чтобы приводить в действие кулачковым элементом 53 на средней секции 28 формы, когда секции формы полностью закрыты. 47, , 25 53 28 . При желании давление жидкости для работы устройства 20 может подаваться из воздушной линии 55 высокого давления (например, 80 фунтов на квадратный дюйм). , 20 ( 80 ) 55. Закрытие концевого выключателя 45 подает питание на электромагнитные клапаны 56, которые открывают мембранный клапан 57, соединенный с электромагнитным клапаном. 45 56 57 . Клапан 57 управляет потоком воздуха из первого резервуара-резервуара 58. Воздух в резервуаре 58 находится под давлением предпочтительно 18 фунтов на квадратный дюйм и подается из линии 55 через редукционный клапан 59. Резервуар 58 соединен питающей линией 60 с клапаном 57. Клапан 57 соединен с нижней секцией 34 формы посредством линии 37 формы. 57 58. 58 18 55 59. 58 60 57. 57 34 37. Закрытие концевого выключателя 46 подает питание на второй электромагнитный клапан 62, который открывает второй соединенный мембранный клапан 63. Клапан 63 управляет потоком воздуха из второго ресивера 64 сброса. Воздух в резервуаре 64 находится под давлением предпочтительно 12 фунтов на квадратный дюйм и подается из линии 55 через редукционный клапан 65. Резервуар 64 соединен питающей линией 66 с клапаном 63. Клапан 63 соединен с линией 37 формы позади клапана 57 линией 67. Закрытие концевого выключателя 46 также обесточивает первый электромагнитный клапан 56, закрывая совмещенный клапан 57, чтобы перекрыть поток воздуха под давлением 18 фунтов на квадратный дюйм из резервуара 58. 46 62 63. 63 64. 64 12 55 65. 64 66 63. 63 37, 57, 67. 46 - 56 57 18 58. Закрытие третьего концевого выключателя 47 обесточивает второй электромагнитный клапан 62, закрывая соединенный клапан 63, чтобы перекрыть поток воздуха под давлением 12 фунтов на квадратный дюйм из резервуара 64. Закрытие концевого выключателя 47 также запускает цикл синхронизации подходящего устройства контроля времени, обозначенного номером 68. 47 62 63 12 64. 47 68. Когда начинается временной цикл, таймер 68 открывает третий мембранный клапан 69. , - 69 68. Клапан 69 регулирует поток пара при температуре и давлении отверждения, например 3700 и 170 фунтов на квадратный дюйм, из парового коллектора 44. Изолированная линия 70 соединяет паровой коллектор с клапаном 69. Клапан 69 соединен с линией 37 пресс-формы позади клапана 63 изолированной линией 71. 69 , 3700 . 170 , 44. 70 69. 69 37, 63, 71. Работа устройства 20 для формования и отверждения готового сильфона 10 требует использования формообразующих и вулканизирующих давлений заранее определенной величины, как показано на рис. 4. 20 10 , . 4. Рис. 4 представляет собой диаграмму, на которой по оси абсцисс указано время в секундах, а по оси ординат — давление в фунтах на квадратный дюйм. Прямоугольная область в левом нижнем углу рисунка 4, обозначенная штриховой линией и широко расположенной перекрестной штриховкой, включает время от 0 до 6 секунд и от 10 до 20 фунтов на квадратный дюйм. Оставшаяся площадь рис. . 4 . . 4, 0 6 10 20 . . 4 имеет меньший масштаб и включает время от 60 до 540 секунд (от 1 до 9 минут) и давление от 20 до 200 фунтов на квадратный дюйм. 4 60 540 (1 9 ) 20 200 . Приложение давления воздуха 18 фунтов на квадратный дюйм внутрь закрепленной сильфонной конструкции 10 может осуществляться в течение периода от 1 до 2,5 секунд. 18 10 1 2 5 . За это время корды разрываются и угол перекрещивания кордов в слоях ткани постепенно меняется. Приложение давления воздуха 12 фунтов на квадратный дюйм к внутренней части конструкции 10 также может осуществляться в течение периода от 1 до 2,5 секунд, в течение которого новое угловое соотношение шнуров стабилизируется без защемления или неравномерного искажения внешней поверхности конструкции. сильфоны. Однако необходимо, чтобы формирующее давление прикладывалось в течение не менее 3,5 и не более 5 секунд. После периода приложения формообразующего давления среда отверждения (пар при температуре 3700 и 170 фунтов на квадратный дюйм) вводится во внутреннюю часть сильфонной конструкции на период от шести до восьми минут. . 12 10 1 2 5 , . , 3.5 5 . , ( 3700 . 170 ) . На рис. 4 сплошная линия представляет применение давления воздуха 18 фунтов на квадратный дюйм в течение 2,5 секунд, давления воздуха 12 фунтов на квадратный дюйм в течение 2,5 секунд и давления пара 170 фунтов на квадратный дюйм в течение примерно семи минут. . 4, 18 2 5 , 12 2 5 170 . Пунктирная линия представляет приложение давления воздуха 18 фунтов на квадратный дюйм в течение минимального периода в 1 секунду, давления воздуха 12 фунтов на квадратный дюйм в течение 2,5 секунд и давления пара 170 фунтов на квадратный дюйм в течение примерно семи минут. Заштрихованная область, обозначенная символом между сплошной и пунктирной линиями, обозначает тот период времени, в течение которого давление воздуха может составлять 18 фунтов на квадратный дюйм, 12 фунтов на квадратный дюйм или кратковременное промежуточное давление. Большая заштрихованная область, обозначенная символом , изображает тот период времени, в течение которого давление может составлять либо 12 фунтов на квадратный дюйм воздуха, либо 170 фунтов на квадратный дюйм пара. 18 1 , 12 2 5 170 . , , 18 , 12 . , , 12 170 . Первым этапом формирования сильфона 10А является крепление или зажим конца большего диаметра (валика 15) неотвержденной трубчатой конструкции 10 к нижней секции 34 формы. Регулирующий клапан 43 приводится в действие одновременно, чтобы заставить поршень 39 выдвигаться из цилиндра 40 и инициировать смыкание трех секций формы. 10A ( 15) 10 34. 43 39 40 . Когда нижняя секция формы поднимается по направлению к средней секции 28 формы, приводной элемент 49 замыкает концевой выключатель 45, и начинается подача воздуха под давлением 18 фунтов на квадратный дюйм. Продолжительность такого потока (от 1 до 2,5 секунд) регулируется расположением второго концевого выключателя 46 и исполнительного элемента 51. Когда переключатель 46 замыкается, поток воздуха под давлением 18 фунтов на квадратный дюйм прекращается и начинается подача воздуха под давлением 12 фунтов на квадратный дюйм. 28, 49 45 18 . (1 2 5 ) 46 51. 46 18 12 . Продолжительность потока воздуха под давлением 12 фунтов на квадратный дюйм (от 1 до 2,5 секунд) контролируется третьим концевым выключателем 47, который замыкается, когда средняя секция 28 формы контактирует с верхней секцией 25 формы. Когда переключатель 47 замыкается, поток воздуха под давлением 12 фунтов на квадратный дюйм прекращается и начинается подача пара под давлением 170 фунтов на квадратный дюйм. 12 (1 2 5 ) 47 28 25. 47 12 170 . Использование воздуха сначала под давлением 18 фунтов на квадратный дюйм, а затем под давлением 12 фунтов на квадратный дюйм в качестве формообразующей среды представляет собой предпочтительную форму изобретения. Использование воздуха является предпочтительным из-за наличия на установке источника сжатого воздуха. Однако в качестве формообразующей среды также можно использовать другие жидкости, включая воду, пар или масла, которые не будут воздействовать на резиновые слои или футеровку. 18 12 . . , , , . Давление 18 и 12 фунтов на квадратный дюйм подходит для формирования готового сильфона (рис. 3), у которого нижний буртик 16 имеет внешний диаметр около 24 дюймов, верхний буртик 15 имеет внешний диаметр около 52 дюймов. а извилистая часть имеет диаметр от 8 до 11 дюймов в самом широком месте. В случае, если изобретение используется для изготовления сильфонов пневматической пружины, имеющих аналогичную форму, но с другими размерами, может быть необходимо использовать несколько другую форму. давления. 18 12 (. 3) 16 24", 15 52:", 8" 11" , . Однако в любом случае формообразующую среду сначала прикладывают под давлением, достаточным для быстрого растяжения слоев 12 и 13, при необходимости разрывая корды для придания формы формовочным поверхностям. После первоначального растяжения давление уменьшают, чтобы сохранить растяжение и в то же время позволить тканевым кордам смещаться и стабилизироваться в их растянутом положении. Пониженного давления недостаточно для того, чтобы слои, особенно резиновая часть, защемлялись в форме или неравномерно деформировались. Эффект такого снижения давления заключается в предотвращении дальнейшего расширения пневматической пружины при закрытии формы. Фактически, снижение давления во многих случаях позволяет пневмобаллону сжиматься в некоторой степени, и хотя усадка невелика, она часто заметна на глаз. Пневматическая пружина подвергается этому второму более низкому давлению в течение оставшейся части закрытия формы. , 12 13, , . , - . , , . , . , , , , . . Что касается использования пара в качестве отверждающей среды при температуре 3700 и давлении 170 фунтов на квадратный дюйм, будет очевидно, что это предпочтительная форма. Могут быть использованы другие среды, температуры и давления, которые сохранят сильфонную конструкцию 10 в растянутой форме после отделения формообразующей жидкости и вызовут полную вулканизацию конструкции. 3700 . 170 , . , - 10 , , . Сильфонная конструкция 10, как показано на фиг. 10 . 3 включает в себя запорный диск 19, расположенный внутри конструкции рядом с меньшим буртиком 16. Крышка 19 позволяет наносить формующую среду всякий раз, когда конструкция 10 прижимается к нижней секции 34 формы, без необходимости контакта конструкции с верхней секцией 25 формы. 3 19 16. 19 10 34, 25. В случае, если укупорочное средство 19 не является частью конструкции 10, принципы изобретения применимы, если формовочное давление не прикладывается до тех пор, пока конструкция не будет герметично контактировать с верхней частью формы. 19 10, . ЧТО НАША ПРЕТЕНЗИЯ: 1. Способ формования и изгибания сильфона пневматической пружины из конструкции, первоначально имеющей трубчатую часть корпуса, включающий этапы размещения указанной конструкции внутри формы, введения жидкости во внутреннюю часть указанной части корпуса под давлением, достаточным для растяжения указанного корпуса. в контакт с формующими поверхностями указанной формы, снижение указанного первого давления жидкости на заданный период времени, чтобы позволить указанному телу стабилизироваться в его растянутом положении, а затем подвергание указанного раздутого тела повышенному давлению при повышенной температуре для отверждения указанного воздуха Корпус пружины в раздутом состоянии. : 1. , , , , , . 2.
Способ формования и отверждения сильфона пневматической пружины из трубчатой конструкции, имеющей бортовые кольца, соединенные множеством слоев прорезиненной ткани с их кордами в перекрестном отношении, включающий этапы размещения указанной конструкции внутри формы и зажима одного конца в форме, и герметизация другого конца указанной конструкции, введение жидкости во внутреннюю часть указанной герметичной и зажатой конструкции под давлением, достаточным для изменения углового соотношения указанных кордов и растяжения указанной конструкции до контакта с формующими поверхностями указанной формы, снижение указанного первого давления в течение заранее определенного периода времени, чтобы позволить указанным кордам стабилизироваться в их растянутом угловом положении без неравномерного искажения внешней поверхности указанной конструкции, а затем ввести вторую жидкость во внутреннюю часть указанной растянутой структуры при повышенной температуре. и давление для восстановления указанной структуры в растянутом состоянии. , , , , - , - . 3.
Способ по п.2, в котором второй текучей средой является пар. 2 . 4.
Способ по п.2 или 3, в котором первой текучей средой является воздух. 2 3 . 5.
Способ по любому из пп. 2-4, в котором первую жидкость вводят под давлением около 18 фунтов на квадратный дюйм в течение периода от 1 до 2,5 секунд. 2 4 18 1 2 5 . Давление жидкости снижают примерно до 12 фунтов на квадратный дюйм на дополнительный период от 1 до 2,5 секунд, поток указанной первой жидкости прекращают и одновременно вводят вторую жидкость. 12 1 2 5 , . 6.
Устройство для формования и отверждения сильфона пневматической пружины из неотвержденной трубчатой конструкции, имеющей множество слоев прорезиненной ткани, содержащее множество секций формы, имеющих полости формы, соответствующие дополнительным частям отвержденного сильфона, средство установки указанных секций формы. с осевым выравниванием для перемещения друг к другу и друг от друга, средства для перемещения упомянутых секций формы вместе с образованием полной полости формы, средства, соединенные с одной полостью формы, для введения жидкости под заданным давлением в незатвердевшую трубчатую структуру, расположенную в ней, средства для снижения указанного давления жидкости до заданной величины и средства для подачи жидкости при повышенной температуре и давлении в указанную неотвержденную трубчатую конструкцию, когда она полностью заключена внутри указанной полости секционной формы для отверждения конструкции. - , - , , , - , , . 7.
Устройство по п.6, в котором первое средство подачи жидкости действует во время начального движения секций формы навстречу друг другу, а средство снижения давления жидкости действует во время дальнейшего перемещения указанных секций. 6 - . **ВНИМАНИЕ** конец поля может перекрывать начало **. **** **.
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 21:23:45
: GB839059A-">
: :
839060-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
... 92%
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB839060A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ Дата подачи заявки и подачи Полная спецификация Ян. . 1,
1958. 1958. № 57/58. . 57/58. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 1 января. 10, 1957. . 10, 1957. 839,060 Индекс при приемке: -Класс 2(6), P7D(1A:1X), P7K7, P7P(1A::1C:1F:3 6A:6B:6X). 839,060 :- 2(6), P7D(1A: 1X), P7K7, P7P(1A: : 1C: 1F: 3 6A: 6B: 6X). Международная классификация:-C08f. :-C08f. ОШИБКА НОМЕР СПЕЦИФИКАЦИИ. 839,060 . 839,060 Страница 1, в шапку вставить. Полная спецификация опубликована 29 июня, i9601. 1, . 29, i9601 ПАТЕНТНОЕ БЮРО, 5 июля 2960 г., следующим заявлением: , 5th , 2960o :- Настоящее изобретение относится к усовершенствованному способу полимеризации олефинов с низкой молекулярной массой и особенно этилена с образованием твердых полимеров и, более конкретно, относится к производству полиэтилена непрерывным способом с получением полиэтиленов с контролируемой молекулярной массой. . Настоящее изобретение, в частности, касается процесса полимеризации этилена при низком давлении и включает проведение полимеризации этилена в инертной жидкой реакционной среде, предпочтительно углеводородном растворителе, в присутствии катализатора, содержащего алюминийорганическое соединение и соединение тяжелого металла. . , , - . В соответствии с настоящим изобретением предложен способ производства олефиновых полимеров с однородной молекулярной массой, в котором указанный олефин полимеризуют в присутствии компонентов катализатора, включающих смесь (1) алюминийорганического соединения, содержащего по меньшей мере один углеводородный радикал связанный через атом углерода с алюминием и (2) соединение тяжелого металла, выбранного из металлов, занимающих положения с четвертого по шестое длинных периодов Периодической таблицы, характеризующееся непрерывным введением в зону реакции, поддерживаемую в условиях полимеризации температуры и давления инертной жидкой реакционной среды, указанных компонентов катализатора и указанного олефина и непрерывного удаления из указанной реакционной зоны суспензии твердого полимеризованного олефина. (1) - (2) , , , . Алюминийорганическое соединение содержит по крайней мере один связанный углеводородный радикал (Цена 3с. Врце 4с 6д. - ( 3s. 4s 6d. 76690/ (22)'/3995 200 /7 представляет собой нирокарон раулекаль суЛии азиал-алкил, аралкил, арил, алкарил или циклоалкил, примерами таких радикалов являются этил, пропил, изобутил, амил, гексил. , додециловый, фенилэтиловый, бензильный, фенильный, этилфенильный, трет-бутилфенильный и циклогексильный радикалы; 60 также представляет собой углеводородный радикал, определенный выше, радикал , водород или галоген, такой как хлор, бром, йод и фтор; и ' представляет собой водород или углеводородный радикал 65, как определено выше. 76690/ (22)'/3995 200 /7 -, , , , , , , , , , , -, , , , , ; 60 , , , , , , ; ' 65 . Примерами таких алюминийорганических соединений являются триизобутилалюминий, диизобутилалюминийгидрид; хлорид дипропилалюминия, дигидрид фенилалюминия; бромид диоктилалюминия; циклогексилбромалюминийгидрид, дитрет-бутилфенилалюминийгидрид; хлорид н-пентиизобутилалюминия; диоктилалюминийгидрид; и дипропилциклогексилалюминий. 75 Соединение тяжелого металла, составляющее компонент катализатора, представляет собой соединение металла, занимающего позиции с четвертой по шестую в длинных периодах таблицы Менделеева, в которой элементы расположены по 80 в коротких и длинных периодах, а щелочные металлы занимают первое место. положение (см. Периодическую диаграмму элементов на страницах 392 и 393 36-го издания «Справочника по химии и физике, 1954–1955 годы», опубликованного издательством . ) Этими металлами являются титан, цирконий, гафний, ванадий, ниобий (колумбий), тантал, хром, молибден, вольфрам и металлы в соответствующих позициях в 90 последний длительный период в так называемом 'z5-- ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ - , ; , ; ; - , ; - ; ; . 75 80 ( 392 393 36th " , 1954-1955", . ) , , , , (), , , , 90 - ' z5-- ПРИЛОЖЕННЫЕ ЧЕРТЕЖИ Дата подачи заявки и подачи Полная спецификация Ян. 1. 1958. . 1. 1958. 839,060 'Я: 5Нет. 57/58. 839,060 ': 5No. 57/58. Приложение =. 10 и 19 января сделано в Соединенных Штатах Америки на 57. =. . 10, 19 57. Индекс при приемке:-Класс 2(6), P7D(1A:), P7K7, P7P(1A::1C::3: :- 2(6), P7D(1A: ), P7K7, P7P(1A: : 1C: : 3: 6А:6Б:6Х). 6A: 6B: 6X). Международная классификация: --CO8f. :--CO8f. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Производство олефиновых полимеров Мы, - , ., корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, по адресу: 3121 , 15, , , настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, будут подробно описаны в следующем заявлении: , - , ., , , 3121 , 15, , , , , , :- Настоящее изобретение относится к усовершенствованному способу полимеризации олефинов с низкой молекулярной массой и особенно этилена с образованием твердых полимеров и, более конкретно, относится к производству полиэтилена непрерывным способом с получением полиэтиленов с контролируемой молекулярной массой. . Настоящее изобретение, в частности, касается процесса полимеризации этилена при низком давлении и включает проведение полимеризации этилена в инертной жидкой реакционной среде, предпочтительно углеводородном растворителе, в присутствии катализатора, содержащего алюминийорганическое соединение и соединение тяжелого металла. . , , - . В соответствии с настоящим изобретением предложен способ производства олефиновых полимеров с однородной молекулярной массой, в котором указанный олефин полимеризуют в присутствии компонентов катализатора, включающих смесь (1) алюминийорганического соединения, содержащего по меньшей мере один углеводородный радикал связанный через атом углерода с алюминием и (2) соединение тяжелого металла, выбранного из металлов, занимающих положения с четвертого по шестое длинных периодов Периодической таблицы, характеризующееся непрерывным введением в зону реакции, поддерживаемую в условиях полимеризации температуры и давления инертной жидкой реакционной среды, указанных компонентов катализатора и указанного олефина и непрерывного удаления из указанной реакционной зоны суспензии твердого полимеризованного олефина. (1) - (2) , , , . Алюминийорганическое соединение содержит по крайней мере один углеводородный радикал, связанный (Цена 3с. 6 4с через атом углерода непосредственно с алюминием. Алюмоорганические соединения, которые можно использовать, можно представить структурной формулой: - ( 3s. 6 4s . - : --R1, где представляет собой углеводородный радикал, такой как 55-алкил, аралкил, арил, алкарил или циклоалкил, примерами таких радикалов являются этил, пропил, изобутил, амил, гексил, додецил, фенилэтил, бензил, фенильный, этилфенильный, трет-бутилфенильный и циклогексильный радикалы; 60 ' также представляет собой углеводородный радикал, определенный выше, радикал , водород или галоген, такой как хлор, бром, йод и фтор; и представляет собой водород или углеводородный радикал 65, как определено выше. --R1 55 , , , , , , , , , , , -, , , , , ; 60 ' , , , , , , ; 65 . Примерами таких алюминийорганических соединений являются триизобутилалюминий, диизобутилалюминийгидрид; хлорид дипропилалюминия, дигидрид фенилалюминия; бромид диоктилалюминия; циклогексилбромалюминийгидрид, дитрет-бутилфенилалюминийгидрид; хлорид н-пентиизобутилалюминия; диоктилалюминийгидрид; и дипропилциклогексилалюминий. 75 Соединение тяжелого металла, составляющее компонент катализатора, представляет собой соединение металла, занимающего позиции с четвертой по шестую в длинных периодах таблицы Менделеева, в которой элементы расположены по 80 в коротких и длинных периодах, а щелочные металлы занимают первое место. положение (см. Периодическую диаграмму элементов на страницах 392 и 393 36-го издания «Справочника по химии и физике, 1954–1955 годы», опубликованного издательством . ) Эти металлы — титан, цирконий, гафний, ванадий, ниобий (колумбий), тантал, хром, молибден, вольфрам и металлы в соответствующих позициях в 90 последний длительный период в так называемом о1_г Р вим 9-, 01ф 839,060' актиний ряд», то есть торий, протактиний и уран. - , ; , ; ; - , ; - ; ; . 75 80 ( 392 393 36th " , 1954-1955", . ) , , , , (), , , , 90 - o1_g 9-, 01f 839,060 ' ", , , . Предпочтительными соединениями тяжелых металлов являются соли тяжелых металлов с одновалентными анионами. Особенно предпочтительными являются галогениды (хлориды, бромиды, йодиды и фториды) ацетилацетонаты титана, циркония и тория. . (, , ) , . Галогениды титана, особенно хлориды титана, представляют собой предпочтительные соединения тяжелых металлов. Другие соединения тяжелых металлов включают другие неорганические соли металлов, такие как оксигалогениды, сульфаты, нитраты и сульфиды, и другие органические соли, такие как ацетаты и оксалаты тяжелых металлов. , , . , , . В соответствии с изобретением мы обнаружили, что, действуя, как подробно описано ниже, можно эффективно получать полимеры этилена с одинаковыми молекулярными массами. Способ по изобретению включает подачу каталитической реакционной среды, содержащей инертную жидкую реакционную среду и компоненты катализатора описанного выше класса, непрерывно в верхнюю часть реакционного сосуда, снабженного средствами перемешивания и перемешивания, и непрерывное введение этилена в реакционный сосуд при такая скорость, при которой непрореагировавший этилен непрерывно удаляется из верхней части сосуда. В реакционном сосуде поддерживаются условия полимеризации по температуре и давлению, причем эти условия представляют собой по существу нормальные температуры и относительно низкие давления. В этих условиях и при перемешивании этилен полимеризуется в твердые полимеры этилена, которые первоначально принимают форму небольших твердых частиц. Эти частицы продолжают увеличиваться в размерах по мере того, как они остаются в реакционном сосуде и имеют тенденцию оседать в реакционной среде. , . , . , . , . . Более крупные частицы также имеют тенденцию прилипать к стенкам реакционного сосуда и средствам перемешивания. В соответствии с нашим изобретением реакционную среду, содержащую полимер, а также растворенный этилен, непрерывно отбирают со дна реакционного сосуда и направляют в резервуар для хранения, который, находясь в непосредственном контакте с реакционным сосудом, также поддерживается при полимеризации. условиях температуры и давления. В этом резервуаре нет препятствий, и можно избежать серьезных проблем с залипанием. Полимеризация этилена завершается в этой зоне выдержки, где свойства прилипания и агломерации частиц полимера не являются серьезным недостатком. . , , , , . . . Способ также предпочтительно включает формирование каталитической реакционной среды (т.е. инертной жидкой реакционной среды и компонентов катализатора) путем сначала образования раствора алюминийорганического соединения в инертной жидкой реакционной среде, включения соединения тяжелого металла в этот раствор, как таковой или предпочтительно в растворе в инертной жидкой реакционной среде, затем пропуская ее в реакционную зону. (.., ) - , , , . При осуществлении способа изобретения важно использовать очищенный этилен, очищенную инертную жидкую реакционную среду, особенно в отношении удаления из нее воды и пероксида, и компоненты катализатора, по существу свободные от кислорода и кислородсодержащих соединений. Компоненты катализатора следует использовать в соотношении алюминийорганического соединения 75 на моль соединения тяжелого металла примерно от 0,2 до 4,0 и предпочтительно примерно от 0,5 до 1,5. При сохранении этих соотношений между алюминийорганическим соединением и соединением тяжелого металла 80 компоненты катализатора следует использовать в таких количествах, чтобы на литр реакционной среды приходилось от 1 миллимоль до 10 миллимоль алюмоорганического соединения и предпочтительно от около 2,85. миллимоль и 5 миллимоль. , , 70 , . - 75 0.2 4.0 0.5 1.5. - , 80 10 2 85 5 . Как указано выше, инертная реакционная среда предпочтительно представляет собой углеводородный растворитель. , . Могут быть использованы ароматические растворители и парафиновые растворители, такие как, например, бензол, толуол, гептан, гексан, октан и тому подобное. Используемый растворитель влияет на полимеризацию. Ароматические растворители, например бензол, имеют тенденцию производить в по существу эквивалентных условиях полимеры, которые имеют более низкую среднюю молекулярную массу, чем полимеры, полученные с использованием парафиновых растворителей. Температуры реакции, используемые в настоящем способе, такие же, как и применявшиеся ранее. 100 Предпочтительные температуры реакции находятся в диапазоне примерно от 0 до 100°С. Реакционное давление должно быть, по меньшей мере, достаточным для растворения этилена в реакционной среде и может достигать примерно 500 фунтов на квадратные 105 дюймов. Однако давление необходимо контролировать в соответствии с другими факторами, влияющими на процесс. Реакция полимеризации является экзотермической, и поэтому для поддержания выбранной температуры необходимо предусмотреть средства охлаждения. Скорость реакции увеличивается при высоких давлениях в указанном широком диапазоне, поэтому необходимо отводить больше тепла. , , , 90 , , , . . , , , , . . 100 0' 100' . 500 105 . , , . , . . Мы обнаружили, что удовлетворительное охлаждение и скорость реакции достигаются при давлениях от примерно 25 до примерно фунтов на квадратный дюйм и предпочтительно от примерно 50 до примерно 80 фунтов на квадратный дюйм. - - 115 25 50 80 . Оптимальное время пребывания компонентов реакции в реакционной зоне 120 будет зависеть от таких факторов, как инертная жидкая реакционная среда и конкретные используемые компоненты катализатора. Однако время пребывания обычно должно составлять примерно от полутора до пяти часов. 125 Наш процесс проиллюстрирован в следующем описании примера полимеризации, прочитанном вместе с прилагаемым чертежом патента, единственный рисунок которого представляет собой схематическую блок-схему предпочтительного варианта осуществления способа данного изобретения. 120 . , - . 125 , 130 . 839,060 Обратимся теперь к чертежу: очищенный нормальный гептан, из которого была отогнана верхняя фракция для удаления летучих примесей и растворенных газов, перекачивается из источника 11 насосом 10 по линии 12 в резервуар-хранилище 13, емкость которого составляет около 10 000 галлонов. Гептан отбирают из резервуара-хранилища 13 по линии 14 насосом 15 и перекачивают, таким образом, по линии 16 со скоростью 720 галлонов в день в смесь в линии 17 с рециркулированным гептаном, протекающим по ней со скоростью 11 376 галлонов в день. Растворитель-гептан за счет работы клапанов 18 и 19 течет через линию 20 или 21 в сушилки с силикагелем 22 или 23 соответственно. Обычно одна из сушилок работает, а другая отключается для регенерации силикагеля. Пар для активации силикагелевых сушилок и поддержания температуры очистки поступает в сушилки от источника 24 по линии 25 и от сушилок по линии 26. Осушенный очищенный гептан течет из сушилки 22 или 23 по линии 27 и с помощью клапанов 28 и 29 может быть направлен в любой выбранной пропорции по линии или линии 31. 839,060 , , , 11 10 12 13 10,000 . 13 14 15 16 720 17 , 11,376 . 18 19 20 21 22 23, . , . 24 25 26. 22 23 27 28 29 31. Тетрахлорид титана, который хранится в питающем резервуаре 32 емкостью 500 галлонов из нержавеющей стали, отводится оттуда по линии 33 насосом 34, который перекачивает этот компонент каталитического комплекса со скоростью 143 галлона в день через линию 35 в соединение с линией 30 и смесь с текущим в ней растворителем гептаном. Тетрахлорид титана в растворе протекает по линии 35 до соединения с линией 36, где он сталкивается с рециркулируемым растворителем и катализатором. , 500 32, 33 34 143 35 30 . 35 36 . Триизобутилалюминий подается из источника 37 по линии 38 насосом 39 и тем самым перекачивается по линии 40 в резервуар для хранения 41 емкостью 1500 галлонов. Триизобутилалюминий выводится из резервуара-хранилища 41 по линии 42 и перекачивается насосом 43 со скоростью галлонов в день по линии 44 в место соединения с линией 31 и в раствор в текущем по нему гептане. Гептановый раствор триизобутилалюминия течет по линии 45 в линию 36, где раствор катализатора смешивается с рециркулируемым растворителем и компонентом катализатора на основе тетрахлорида титана. 37 38 39 40 41 1500 . 41 42 43 44 31 . 45 36 . Компоненты катализатора в растворителе-гептане перетекают из линии 36 в барабан-хранилище 46 достаточного объема, чтобы свежий катализатор в нем мог состариться в течение периода примерно от 5 до 30 минут. Контролируемое старение катализатора оказывает различное влияние на выход и молекулярную массу продукта. 36 46 5 30 . . Вообще говоря, увеличение скорости реакции и, следовательно, увеличение выхода при заданном времени пребывания в реакторе будет результатом старения катализатора в течение периода около 10 минут, когда используются низкие концентрации катализатора. Катализатор и гептан перетекают из барабана 46 по линиям 47 и 48 в реактор полимеризации из нержавеющей стали 50. , , , 10 . 46 47 48 50. Реактор 50 снабжен клапанной вентиляционной линией 51 и средством смешивания, которое включает двигатель 52, приводной вал 53 и лопастную лопасть 54. Смесительные средства предназначены для вращения с регулируемой скоростью примерно от 400 до 1600 об/мин. Кроме того, средство смешивания может включать в себя скребок 75 для соскабливания осажденного полимера с внутренней поверхности реактора 50. 50 51 52, 53 54. 400 1600 ... , 75 50. Реактор изготовлен из нержавеющей стали, имеет емкость 6500 галлонов, внутренний диаметр 10 футов и предпочтительно работает заполненным примерно на две трети. , 6500 , 10 , - . Во время работы этилен, который был очищен известными способами (не показаны), подается в реактор из источника 56 по линии 57 со скоростью по меньшей мере 3300 85 фунтов на квадратный дюйм по манометрическому принципу. Полито-реактор со скоростью 143 галлона в день компонента тетрахлорида титана и галлона в день компонента триизобутилалюминия. Это обеспечит мольное соотношение идущего в реакторе алюминия к титану примерно 1:2. Реакцию проводят при температуре около 600°С, при этом охлаждающие средства, описанные ниже, используются для удаления около 1155 БТЕ на фунт этилена 95 экзотермического тепла. Давление составляет около 50 фунтов на квадратный дюйм. В зоне полимеризации не должно быть воздуха и кислорода, которые, как указано выше, отравляют реакцию. Реакция в вышеуказанных условиях дает по меньшей мере 25 фунтов полимера на фунт каталитического комплекса. Хотя процесс может успешно осуществляться в условиях потока этилена, при котором весь загруженный этилен превращается в полимер 105, обычно выгодно выпускать через вентиляционную линию 51 по меньшей мере 5 процентов по массе загруженного этилена, поскольку это предотвращает накопление в реакторе инертных газов и газообразных продуктов разложения. , , 56 57 3300 85 . 143 . 1: 2. 600C., 1155 95 . 50 . , , , . 25 . 105 , 51 5 , - . Количество выбрасываемого этилена предпочтительно не должно превышать 15 процентов по массе заправленного этилена. 110 15 . Мы обнаружили, что перемешивание реакционной смеси значительно увеличивает скорость реакции и что для получения продукта с относительно однородной средней молекулярной массой степень перемешивания должна быть выше определенного минимального значения. Это можно определить экспериментально для каждого размера и формы реактора. Например, мы обнаружили, что в реакторе типа, проиллюстрированного реактором 50, скорость перемешивания выше 500 об/мин и предпочтительно 600 об/мин обеспечивает оптимальные результаты, и что увеличение этой скорости перемешивания до 1200 об/мин не оказывает заметного влияния на молекулярную массу. или увеличить скорость реакции. 115 , , . 120 . , 50, 500 600 125 1200 . По мере образования полимера в реакторе 50 он оседает в загустевшей суспензии и течет через открытую выпускную воронку 58 в сборный резервуар 59 емкостью 1000 галлонов. Внутренняя часть накопительного резервуара 59 свободна от каких-либо препятствий, внутренняя поверхность может быть изготовлена из полированной легированной стали, например нержавеющей стали. 50 58 59 1000 . 59 , , .., . Использование низких концентраций катализатора в пределах раскрытого здесь диапазона, причем низкие концентрации особенно возможны при непрерывной работе, уменьшает проблему накопления полимера. , , -. В периодических экспериментах мы наблюдали, что тенденция полимера прилипать к объектам становится более выраженной в последнюю часть периода реакции. Таким образом, указанный резервуар для хранения 59 предусмотрен таким образом, что по мере того, как полимер образуется и оседает в зоне реакции, он будет опускаться в резервуар для хранения, и там полимеризация будет завершена в отсутствие объектов, к которым полимер может быстро прилипнуть. Этот резервуар для хранения также позволяет этилену, который не полимеризуется, выходить и подниматься через воронку 58 в зону реактора. Таким образом, наш процесс включает усовершенствование полимеризации этилена, при котором последние стадии полимеризации проводятся в отдельной зоне покоя, свободной от аппаратов, к которым может прилипнуть полимер. . 59 , . 58 . . Чтобы поддерживать реакционную смесь в реакторе 50 и резервуаре-сборнике 59 при желаемой температуре, растворитель, содержащий растворенный или суспендированный катализатор, удаляют из верхней части резервуара 59 по линии 60 с помощью насоса 61. В верхней части резервуара-сборника растворитель будет относительно свободен от взвешенного полимера, и при необходимости прохождение полимера в линию 60
Соседние файлы в папке патенты