патенты / 21132

816277-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB816277A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ Рзобретатели: ГУСТАВ РљРђР Р› Р’РЛЬЯМ БОЕСТАД, СВЕН ГОСТА ЛУНДГРЕН Рё РНГВЕ ЭЙНАР САНДЕЛРРќ 8: : , 8: Дата подачи заявки Рё подачи Полной спецификации; 16 сентября 1957 РіРѕРґР°. ; 16, 1957. в„– 29091/57. 29091/57. Полная спецификация опубликована: 8 июля 1959 Рі. : 8, 1959. Рндекс РїСЂРё приемке: -Класс 110( 3), Р’( 1 Рќ 2 : 1 Рќ 6:2 РЎ). :- 110 ( 3), ( 1 2: 1 6:2 ). Международная классификацияp:- Старая. :- . ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ Усовершенствования РІ турбинах СЃ радиальным -потоком или РІ отношении РЅРёС… РњС‹, , шведская компания РёР· Финспонга, Швеция, настоящим заявляем РѕР± изобретении, РЅР° которое РјС‹ молимся Рѕ выдаче нам патента, Р° также Рѕ методе его осуществления. должно быть выполнено Рё конкретно описано РІ следующем заявлении: , , , , , , , , : - Настоящее изобретение РІ целом относится Рє турбинам СЃ радиальным потоком Рё, более конкретно, Рє некоторым новым Рё полезным усовершенствованиям для поддержки паровой камеры внутри внешнего РєРѕСЂРїСѓСЃР°. - , . Радиальные турбины связаны СЃ паровыми камерами, имеющими заглубленные камеры для перекачки рабочей жидкости РёР· радиальных подводящих трубок РІ рабочую камеру турбины или РёР· этой рабочей камеры РІ радиальные выпускные трубы. Эти паровые камеры обычно изготавливаются РёР· ферритного материала, РЅРѕ РІ случаях, РєРѕРіРґР° возникают повышенные температуры Рё давления, такой материал подвержен ползучести Рё окалине, Рё поэтому РІ таких случаях приходится использовать аустенитный материал. больших РїРѕРєРѕРІРѕРє Рё, РєСЂРѕРјРµ того, имеет высокий коэффициент теплового расширения Рё плохую теплопроводность, что увеличивает опасность возникновения серьезных термических напряжений, принято делить паровой Р±РѕРєСЃ РЅР° РґРІРµ или более концентрически Рё расширяемые взаимосвязанные части, РёР· которых РѕРґРёРЅ или несколько внутренних изготовлены РёР· аустенитного материала, Р° внешние, подверженные воздействию более РЅРёР·РєРёС… температур, изготовлены РёР· ферритного материала. - , , , , , , , , , , - - . Что касается подающих или выпускных труб, сообщающихся СЃ перекачивающими камерами, утопленными РІ паровых камерах, то было обнаружено, что РІ указанной многочастной конструкции паровой камеры трудно протянуть эти трубы РґРѕ внутренней части паровой камеры. (паровой ящик здесь Рё далее предполагается состоящим РёР· РґРІСѓС… частей) Если трубы пропускать через отверстия, выполненные РІ наружной части, то эти отверстия ослабят эту часть, что будет опасно РІРІРёРґСѓ очень большая нагрузка, которой эта часть подвергается СЃРѕ стороны рабочей жидкости. РљСЂРѕРјРµ того, такое расположение потребовало Р±С‹ резьбовых соединений между трубами Рё внутренней частью паровой камеры, что связано СЃ тем недостатком, что - РїСЂРё рассматриваемых здесь повышенных температурах -Резьбы слипнутся, что сделает невозможным последующее снятие трубок. , , - , ( - ) , 3 , 6 , - , - - - . Целью настоящего изобретения является устранение недостатков, изложенных выше, Рё обеспечение возможности постоянного крепления труб, РЅРµ препятствуя СЃР±РѕСЂРєРµ Рё разборке турбины, Рє внутренней части паровой камеры, например, путем сварки или формирования такой же конструкции. как единое целое СЃ указанной внутренней частью. - - , . Для поставленной цели РІ соответствии СЃ настоящим изобретением предусмотрена турбина СЃ радиальным потоком, имеющая паровую камеру, состоящую РёР· РґРІСѓС… или более концентрических Рё расширяющихся взаимосвязанных кольцевых частей, причем указанная паровая камера имеет РѕРґРЅСѓ или более утопленных РІ ней паропередающих камер, Рё подающие или выпускные трубы, сообщающиеся СЃ указанными камерами, устройство, которое главным образом отличается тем, что самая внешняя часть паровой камеры окружена РєРѕСЂРїСѓСЃРѕРј или тому подобным, имеющим выступающие РІ осевом направлении язычки, между которыми РїСЂРѕС…РѕРґСЏС‚ указанные трубы, Рё РІ этом указанный РєРѕСЂРїСѓСЃ Рё указанная самая внешняя часть паровой камеры соединена между СЃРѕР±РѕР№ соединительным устройством, которое является центрирующим Рё аксиально расположенным Рё обеспечивает диаметральное расширение Рё сжатие. , , - , , , , . Теперь изобретение будет описано РЅР° примере СЃРѕ ссылкой РЅР° прилагаемые чертежи, РЅР° которых: , : Фигура 1 представляет СЃРѕР±РѕР№ осевой разрез части турбины СЃ радиальным потоком, РІ которой используется изобретение, РІ РѕРґРЅРѕРј конкретном варианте его осуществления; Фигура 2 представляет СЃРѕР±РѕР№ поперечное сечение РїРѕ линии - РЅР° Фигуре 1; 169277 РќР° СЂРёСЃ. 3 показано поперечное сечение модифицированной конструкции части турбины, показанной РЅР° СЂРёСЃ. 2; Фигуры 4 Рё 5 представляют СЃРѕР±РѕР№ осевые сечения РїРѕ линиям - Рё - соответственно РЅР° фигуре 3, Р° фигура 6 представляет СЃРѕР±РѕР№ поперечное сечение РїРѕ линии - РЅР° фигуре 5. 1 - ; 2 - - 1; 169277 3 - 2; 4 5 - -, , 3, 6 - - 5. РўСѓСЂР±РёРЅР° СЃ радиальным потоком, показанная РЅР° фиг. 1 чертежей, относится Рє турбине РґРІРѕР№РЅРѕРіРѕ вращения, имеющей концентрически вложенные РґСЂСѓРі РІ РґСЂСѓРіР° кольцевые СЂСЏРґС‹ лопаток 1, прикрепленных попеременно Рє РѕРґРЅРѕРјСѓ Рё РґСЂСѓРіРѕРјСѓ РёР· РґРІСѓС… вращающихся РІ противоположных направлениях роторных РґРёСЃРєРѕРІ турбины, РѕРґРёРЅ РёР· этих РґРёСЃРєРѕРІ 2 показан РЅР° фиг. РќР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 1 показано исполнение РЅР° коротком валу. 3 Цифры 4 Рё 5 обозначают РґРІР° уплотнения лабиринтного типа. 1 1 - , , 2, 1 3 4 5 . Рабочая жидкость подается РїРѕ трубам 6 РІ передаточную камеру 7, утопленную РІ паровой камере, которая РїРѕ причинам, уже объясненным выше, разделена РЅР° РґРІРµ концентрически Рё расширяюще взаимосвязанные кольцевые части 8, 9, РёР· которых часть 8 изготовлена РёР· аустенитного материала. тогда как деталь 9 изготовлена РёР· ферритного материала. Цифрой 10 обозначено шлицевое соединение, приспособленное для централизации деталей без нарушения РёС… относительной расширяемости. 6 7 - - 8, 9 8 9 10 . РџСЂРё нагрузках высокого давления, РЅР° которые, как предполагается, рассчитана рассматриваемая здесь турбина, паровая камера РІРѕ время работы будет подвергаться очень высоким осевым нагрузкам, направленным РІ сторону РѕС‚ соседних РґРёСЃРєРѕРІ ротора турбины. , , , . Эти тяги воспринимаются РєРѕСЂРїСѓСЃРѕРј 11, окружающим турбину Рё соединяющим РґРІРµ паровые камеры РїРѕ РѕР±Рµ стороны РѕС‚ лопаток турбины посредством соединений, приспособленных для обеспечения осевого расположения, Р° также централизации Рё обеспечения диаметрального расширения Рё сжатия. Р’ варианте реализации, показанном РЅР° фиг. 1 Рё 2, РѕРґРЅРѕ такое соединение состоит РёР· РїРѕ существу радиально направленных стопорных штифтов 12, взаимно блокирующихся РІ совмещенных отверстиях или углублениях, выполненных РІ РєРѕСЂРїСѓСЃРµ 11 Рё самой внешней части парового РєРѕСЂРѕР±Р° 9 соответственно. 11 , 1 2, 12 11 - 9, . Отверстия, выполненные для стопорных штифтов 12 РІ РєРѕСЂРїСѓСЃРµ 11, выполнены РІ РІРёРґРµ язычкообразных удлинений 13, выступающих РІ осевом направлении РёР· РєРѕСЂРїСѓСЃРЅРѕР№ части РєРѕСЂРїСѓСЃР° 11 Рё образующих между РЅРёРјРё промежутки 14 (фиг. 2) для прохождения труб,6 после внутренних элементов конструкция турбины собрана, трубы 6 приварены Рє внутренней части 8 паровой камеры, РєРѕСЂРїСѓСЃ 11 СЃРґРІРёРЅСѓС‚ РІ осевом направлении РІ нужное положение, РїСЂРё этом язычки 13 РІС…РѕРґСЏС‚ РІ зацепление СЃ внешней поверхностью внешней части 9 паровой камеры Рё трубами. 6, РїСЂРѕС…РѕРґСЏ радиально через зазоры 14 между язычками. 12 11 - 13 11 14 ( 2) ,6 6 8 , 11 13 - 9 6 14 . Чтобы предотвратить РёР·РіРёР± язычков 13 наружу РїРѕРґ действием СЃРёР», которым подвергаются стопорные штифты 12 РІ результате осевого усилия, действующего РЅР° паровую камеру, Рё удержать стопорные штифты 12 РЅР° месте, эти язычки заключены РІ окружность. стопорным кольцом, расположенным аксиально стопорным кольцом 16, прикрепленным болтами Рє крайним торцам язычков 13. - 13 12 , 12 , 16 13. РќР° фиг.1 чисто схематически показана часть внешнего РєРѕСЂРїСѓСЃР° 17, 70 турбины. 1 17 70 . Кольцевая часть паросборника 9 образована полукруглыми выемками 18 для прохождения труб 6, Рё аналогичные выемки образованы РІ кольцевом пространстве 19, расположенном СЂСЏРґРѕРј СЃ частью 9 РІ 75 Р±РѕРє Рѕ Р±РѕРє СЃ ней. - 9 - 18 6, 19 9 75 -- . Р’ альтернативном варианте осуществления, показанном РЅР° фиг. 3-6, РЅР° который теперь делается ссылка, стопорные штифты 12 заменены дугообразными сегментными стопорными деталями 21 80, расположенными РІ проходящих РїРѕ периферии кольцевых канавках 20, образованных РІ язычках 13 Рё РІ паровой камере. -часть 9 соответственно. Кольцевая канавка 20 части 9 паровой камеры имеет радиальную глубину, достаточную для того, чтобы позволить 85 запирающим деталям 21 первоначально полностью войти РІ периферийную канавку детали 9, так что язычки 13 РєРѕСЂРїСѓСЃР° 11 РјРѕРіСѓС‚ скользить РїРѕ части 9. После того, как РєРѕСЂРїСѓСЃ правильно установлен РЅР° месте, фиксирующие детали 21 перемещаются наружу РІ положение, показанное РЅР° рисунках, СЃ помощью винтов 22, входящих РІ зацепление СЃ РЅРёРјРё, таким образом устанавливая осевое положение, необходимое для Описанное таким образом соединение обеспечивает для теплового расширения Рё сжатия 95 диаметрально, хотя Рё нецентрализованно, Рё для обеспечения желаемого централизующего эффекта описанное соединение дополнено шлицевым соединением, состоящим РёР· радиальных выступов 23 , образованных РЅР° паровой части 9 РєРѕСЂРѕР±Р° Рё входящих РІ зацепление СЃ промежутки 14 между язычками 13 РєРѕСЂРїСѓСЃР° 11 (фиг.5 Рё 6). 3 6, , 12 21 80 20 13 - 9, 20 - 9 85 21 9 13 11 9 , 21 22 , 95 , , , 23 - 9 14 13 11 ( 5 6). Конечно, РІ качестве альтернативы только что описанному запирающему устройству 105 можно было Р±С‹ сделать канавку 20 язычков 13 вместо канавки РІ части 9 достаточно глубокой, чтобы обеспечить возможность полного запирания запирающих сегментов или деталей 21. втянуты туда РЅР° начальном этапе перемещения РєРѕСЂРїСѓСЃР° РЅР° 110 место. Однако РІ этом случае должно быть предусмотрено перемещение фиксирующих деталей внутрь РґРѕ зацепления СЃ совмещенным пазом РІ части 9 парового РєРѕСЂРѕР±Р°, Р° РЅРµ наружу, как показано. 115 , , 105 , 20 13, 9, 21 110 , , - 9, , 115
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 12:11:59
: GB816277A-">
: :

816278-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB816278A
[]
<Описание/Страница номер 1> Кремнийорганический! Полимеры Мы, , британская компания, расположенная по адресу Аппер Брук Стрит, 19, Лондон, .1, настоящим заявляем об изобретении, на которое мы молимся о выдаче нам патента, а также о методе, с помощью которого оно должно быть получено. Данное изобретение относится к новым полимерным соединениям, полезным при получении смол. Настоящее изобретение обеспечивает полимерные соединения с единичной формулой Эти соединения могут быть линейными или циклическими. Соединения данного изобретения предпочтительно получают из гидроксиметилсилоксанов, таких как Последний готовят, как описано в ТУ №631049. Гидроксиметилсилоксан нагревают в присутствии осушающего агента, такого как оксид кальция. Реакцию можно проводить в вакууме, что снижает температуру реакции. Водный побочный продукт можно удалить только нагреванием или подвергая реакционную смесь азеотропной перегонке с бензолом в присутствии гидроксида калия. </ 1> ! , , , 19 , , .1, , , , :- . . . 631049. . . - - . Линейные соединения могут быть заблокированы по концам гидрокси-радикалами, алкокси-радикалами или любыми другими радикалами, присутствующими в реакционной смеси. - , , . Соединения данного изобретения особенно полезны в качестве реакционноспособных промежуточных продуктов при получении кремнийорганических смол и кремнийорганических смол. - - . Следующий пример иллюстрирует процесс получения соединений изобретения. нагревали с 45 граммами сухого оксида кальция при температуре около 250°С в вакууме с абсолютным давлением 100 мм. рт.ст. и летучие компоненты были удалены. При температуре паров 86°С отгоняли 70-граммовую фракцию, имеющую следующие физические свойства nD2' 1,4245 (экспериментальное) 0,2751 d42' 0,9285 (расчетное) 0,2753 Этот продукт имел формулу Дистилляцию прекратили, оставив 109 граммов высококипящего остатка. Этот остаток имел показатель преломления "=1,4188 и представлял собой линейный гомополимер с единичной формулой . 45 250 . 100 . . . 86 . 70 nD2' 1.4245 () 0.2751 d42' 0.9285 () 0.2753 109 - . "=1.4188 -
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 12:12:01
: GB816278A-">
: :

816279-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB816279A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ Усовершенствования термопластавтоматов Рё относящиеся Рє РЅРёРј РњС‹, .. , британская компания РёР· Лезерхед-Р РѕСѓРґ, Сурбитон, Суррей, настоящим заявляем РѕР± изобретении, РЅР° которое РјС‹ молимся, чтобы нам был выдан патент, Рё Рѕ методе. то, СЃ помощью чего РѕРЅРѕ должно быть выполнено, должно быть РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описано РІ следующем заявлении: - Настоящее изобретение относится Рє усовершенствованию или модификации машины для литья РїРѕРґ давлением, описанной Рё заявленной РІ спецификации нашего предыдущего патента в„– 760,480. . , . . , , , , , , , , , : - - . 760,480. Согласно вышеупомянутому предшествующему патенту машина для литья РїРѕРґ давлением содержит камеру или цилиндр для впрыска, средство для нагрева указанной камеры или цилиндра, шнековый конвейер, содержащий РґРІР° или более конвейерных шнека, выполненных СЃ возможностью вращения Рё аксиального скольжения внутри указанной камеры или цилиндра, установленный СЃ возможностью скольжения двигательный блок для приводящий РІРѕ вращение РІСЃРµ упомянутые шнеки конвейера РІ РѕРґРЅРѕРј направлении для подачи термопластического материала Рє соплу для впрыска, Рё поршень СЃ гидравлическим РїСЂРёРІРѕРґРѕРј для плавного перемещения указанного винтового конвейера РІ указанной камере или цилиндре для впрыска для впрыскивания термопластического материала через указанное сопло РІ форму, причем указанный винтовой конвейер, двигательный блок Рё поршень соединены между СЃРѕР±РѕР№ Рё выполнены СЃ возможностью скольжения как единое целое. , , , , , , . Р’ прошлом оказалось непрактичным использовать РѕРґРёРЅ шнек Рё РІ качестве инжекционного поршня, Рё РІ качестве смесителя или пластификатора, поскольку, РєРѕРіРґР° одиночный шнек приводится РІ движение вперед, чтобы протолкнуть пластиковый материал через сопло, значительная его часть имеет тенденцию течь назад между резьба винта. , , . Поскольку площадь поперечного сечения пространства между резьбами обычно намного больше, чем площадь сечения сопла, для обеспечения желаемого давления РЅР° сопле, следовательно, необходимо нагнетать давление РІ камере впрыска. - , , . Эта проблема была решена Р·Р° счет использования РґРІСѓС… взаимозацепляющихся винтов, как РІ вышеупомянутом предшествующем патенте, Рё согласно настоящему изобретению эти винты сконструированы таким образом, что РЅР° РёС… выходных секциях резьба каждого винта существенно блокирует промежутки между резьбами взаимодействующего винта. РІ плоскости, включающей РѕСЃРё РґРІСѓС… винтов. Поскольку СЂСЏРґ резьб РЅР° выходной секции выполнен таким образом, Р° термопластический материал достаточно РІСЏР·РєРёР№, обеспечивается очень эффективное уплотнение РѕС‚ обратного потока. Некоторый зазор между резьбой РґРІСѓС… винтов РІ этой секции, Р° также между винтами Рё камерой впрыска, конечно, необходим, как Рё РІРѕ всех машинах. , , . , . , , . РџРѕРґ воздействием давления впрыска любой РёР· этого РІСЏР·РєРѕРіРѕ материала, текущего назад между резьбами, должен течь РїРѕРґ прямым углом Рє силе, приложенной РїРѕ траектории РІ форме восьмерки, сначала РІРѕРєСЂСѓРі РѕРґРЅРѕРіРѕ винта, Р° затем РІРѕРєСЂСѓРі РґСЂСѓРіРѕРіРѕ, через множество последовательных сужений, возникающих там, РіРґРµ Промежутки между резьбами каждого винта перекрываются резьбой взаимодействующего винта. Р’ предлагаемой машине каждая резьба выходного участка занимает около 99% пространства между соседними витками РЅР° сопряженном винте РІ плоскости РёС… осей. - , , . 99% . Хотя машина, снабженная РґРІСѓРјСЏ винтами, имеющими одинаковые РїРѕ размерам зацепляющиеся резьбы РѕС‚ РѕРґРЅРѕРіРѕ конца винтов РґРѕ РґСЂСѓРіРѕРіРѕ, вероятно, будет РїСЂРёРіРѕРґРЅР° для некоторых целей, обычно используемые термопластические материалы имеют «степени сжатия», то есть РёС… объем РІ пластифицированном состоянии. существенно меньше, чем РёС… объем РІ гранулированном состоянии, готовом Рє подаче РІ пластификатор. Следовательно, если резьба винтов одинакова РѕС‚ РѕРґРЅРѕРіРѕ конца РґРѕ РґСЂСѓРіРѕРіРѕ, входная секция РЅРµ сможет принять такой большой объем материала, который может обработать выходная секция. РЎ РґСЂСѓРіРѕР№ стороны, если доступный объем РІРѕ РІС…РѕРґРЅРѕР№ секции сделать больше, чем РІ выходной секции, между впрысками потребуется меньше оборотов смешивания для заполнения выходной секции, что приведет Рє более эффективной Рё быстрой работе машины. , " ", , . , , . , , . РџРѕ этой причине уже было предложено создать экструзионную машину шнекового типа СЃ зацепляющимися шнеками, РІ которых диаметры корней последовательных секций шнеков последовательно уменьшаются. Это, однако, влечет Р·Р° СЃРѕР±РѕР№ изменение внешнего РјРёСЂР°; диаметр резьбы Рё внутренний диаметр стенки РєРѕСЂРїСѓСЃР°. Как следствие, эти известные шнеки нельзя использовать РІ качестве инжекторных поршней, поскольку РѕРЅРё РЅРµ РјРѕРіСѓС‚ совершать возвратно-поступательное движение РёР·-Р·Р° разных диаметров различных секций. - . , , ; . , , . Таким образом, важной особенностью настоящего изобретения является создание винтов, РІ которых объем между резьбами или «рабочий объем» больше РЅР° РІС…РѕРґРµ, чем РЅР° выходе, РЅРѕ наружные диаметры резьб одинаковы, так что винты РјРѕРіСѓС‚ совершать возвратно-поступательное движение. " " , , . Такое расположение обеспечивает оптимальную приемку материала, подаваемого РІ шнеки, Р° также обеспечивает контролируемую величину обратного потока вблизи РІС…РѕРґРЅРѕР№ секции, так что сблокированная выходная секция, которая действует как счетчик, РЅРµ будет вынуждена принимать материал РїСЂРё очень высокой температуре. давления. Это также уменьшает количество энергии, необходимой для вращения винтов. Контролируемый обратный поток РЅРµ оказывает существенного влияния РЅР° смешивание Рё компаундирование шнеков, что гарантирует, что материал, поступающий РІ блокируемую выходную секцию, полностью пластифицирован, тщательно перемешан Рё имеет РѕРґРЅРѕСЂРѕРґРЅСѓСЋ температуру. , , , , . . , , . Таким образом, согласно изобретению двухшнековый конвейер содержит РґРІР° взаимозацепляющихся шнека, РІ которых множество резьб РЅР° выходной секции каждого шнека РїРѕ существу блокируют промежутки между соседними витками РґСЂСѓРіРѕРіРѕ шнека РІ плоскости РґРІСѓС… осей шнека, тем самым предотвращая существенную обратный поток термопластического материала между указанными шнеками Рё возможность РёРј действовать как эффективный толкатель РїСЂРё РёС… продольном перемещении РІ инжекционной камере или цилиндре. , . Для более четкого понимания изобретения теперь будет описан РѕРґРёРЅ конкретный вариант винтового конвейера РІ соответствии СЃ РЅРёРј РІ качестве примера СЃРѕ ссылкой РЅР° прилагаемые чертежи, РЅР° которых: фиг. 1 представляет СЃРѕР±РѕР№ РІРёРґ РІ плане СЃ частичным разрезом РґРІСѓС… винтов; конвейер, показывающий выходной конец Рё часть его РІС…РѕРґРЅРѕРіРѕ конца, Р° РЅР° фиг. 2 показано поперечное сечение выходного конца РґРІСѓС… шнеков, установленных РІ камере впрыска. , , : 1 2 - . Ссылаясь РЅР° эти чертежи, резьба 3 выходной секции каждого винта РїРѕ существу заполняет промежутки между резьбами ответного винта РІ плоскости, содержащей РѕСЃРё винтов, чтобы блокировать любую возможность существенного обратного потока РїСЂРё возвратно-поступательном движении винтов. РІ качестве плунжеров, как описано РІ описании РёСЃС…РѕРґРЅРѕРіРѕ патента, РїРѕ причинам, которые уже объяснены. Р’ конкретном примере, показанном РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 1, диаметр РєРѕСЂРЅСЏ составляет около 2,05 РґСЋР№РјР°, внешний диаметр около 3,06 РґСЋР№РјР°, Р° шаг - 1 РґСЋР№Рј. Р’ выходной секции осевая глубина внешней поверхности 4 резьбы составляет около 0,30 РґСЋР№РјР°. Ведущие поверхности 5 витков наклонены Рє основанию РїРѕРґ углом 130В°. Р’Рѕ РІС…РѕРґРЅРѕР№ части шаг резьбы такой же, как Рё РІ выходной, РЅРѕ ведущие поверхности 6 резьб урезаны Рё РёС… СѓРіРѕР» увеличен РґРѕ 310, РІ результате чего. осевая глубина наружной поверхности 7 резьб уменьшается РґРѕ 0,15 РґСЋР№РјР° Рё образуются промежутки 8 между соседними зацепляющимися резьбами РІ плоскости, содержащей РѕСЃРё винтов. 3 , , . 1, 2.05", 3.06", 1". 4 .30". 5 130. 6 310, . 7 .15" 8 . Таким образом, рабочий объем этой секции увеличивается примерно РІ 1 раз РїРѕ сравнению СЃ выходной секцией. Поскольку это меньше, чем степень сжатия любого РёР· обычно используемых термопластических материалов, РїСЂРё использовании РґСЂСѓРіРёС… материалов РЅРµ требуется смена шнеков или цилиндра. . 1i , - . Взаимозацепляющиеся сдвоенные винты, конечно, приспособлены для установки РІ инжекционной камере или цилиндре 9, окруженном нагревательными элементами 10, как показано РЅР° СЂРёСЃСѓРЅРєРµ 2 Рё полностью описано РІ описании РёСЃС…РѕРґРЅРѕРіРѕ патента. ЧТО РњР« ЗАЯВЛЯЕМ: 1. Усовершенствование или модификация термопластавтомата, описанного Рё заявленного РІ описании предшествующего патента в„– 760480, РІ котором шнековый конвейер содержит РґРІР° взаимозацепляющихся шнека, РІ которых множество резьб РЅР° выходной секции каждого шнека РїРѕ существу блокируют пространства между РЅРёРјРё. прилегающие резьбы РґСЂСѓРіРѕРіРѕ винта РІ плоскости РґРІСѓС… осей винта, тем самым предотвращая существенный обратный поток термопластического материала между указанными винтами Рё позволяя РёРј действовать как эффективный толкатель, РєРѕРіРґР° РѕРЅРё перемещаются РІ продольном направлении РІ камере впрыска или цилиндре. 9 10 2 :- 1. , . 760,480 , . 2.
Усовершенствование или модификация термопластавтомата, описанная и заявленная в описании предшествующего патента № 760480, в котором шнековый конвейер содержит два взаимозацепляющихся шнека, в которых множество резьб на выходной секции каждого шнека по существу блокируют промежутки между соседними резьбы другого винта в плоскости двух осей винтов и множество резьб на входной секции имеют такую форму, что образуются промежутки между соседними резьбами двух взаимозацепляющихся винтов в плоскости осей двух винтов. . 760,480 . 3.
Машина для литья под давлением по п. 1 или 2, в которой резьба входной секции указанных шнеков имеет тот же диаметр, что и резьба выходной секции, но имеет большие промежутки между ними. 1 2, . 4.
Машина для литья под давлением по любому из пп. 1-3, в которой все резьбы имеют одинаковый шаг. 1 3, . 5.
Машина для литья под давлением по любому из пп. 2-4, в которой рабочий объем указанной входной секции примерно в 1i раз превышает объем указанной выходной секции. 2 4, 1i . 6.
Машина для литья под давлением по любому из пп. 1-5, в которой резьба входной секции тоньше в осевом направлении, чем резьба выходной секции. 1 5, . 7.
Усовершенствование или модификация машины для литья РїРѕРґ давлением, заявленной РІ **Р’РќРРњРђРќРР•** конец поля может перекрывать начало **. **** **.
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 12:12:02
: GB816279A-">
: :

816280-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB816280A
[]
$ СЏ СЏ - $ - ПАТЕНТНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ 8 16,28 Дата подачи заявки Рё подачи полной спецификации: 24 октября 1957 Рі. 8 16,28 : 24, 1957. в„– 33276/57. 33276/57. Заявление подано РІ Соединенных Штатах Америки 25 октября 1956 Рі. 25, 1956. Полная спецификация опубликована: 8 июля 1959 Рі. : 8, 1959. Рндекс РїСЂРё приемке: -Класс 2(3), РЎ 2 Рђ( 1:2:7), РЎ 2 Р’ 2 (Рђ 1:Р”:Р“РРђ:Гил:Рљ), РЎ 2 818, РЎ 2516. :- 2 ( 3), 2 ( 1: 2: 7), 2 2 ( 1: : : : ), 2 818, 2516. Международная классификация:- 7 . :- 7 . ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ РЎРїРѕСЃРѕР± получения аминоацето-нитрилов. РњС‹, , корпорация, организованная РІ соответствии СЃ законодательством Швеции, РїРѕ адресу Тегельбруксгатан 2, Хельсингборг, Швеция, настоящим заявляем РѕР± изобретении, РІ отношении которого РјС‹ молимся Рѕ том, чтобы был выдан патент. предоставленное нам, Рё метод, СЃ помощью которого это должно быть выполнено, должны быть РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описаны РІ следующем заявлении: ' ' , , , 2, , , , , , :- Настоящее изобретение относится Рє получению аминоацетонитрилов Рё, РІ частности, Рє СЃРїРѕСЃРѕР±Сѓ, который может быть адаптирован Рє непрерывной работе для получения аминоацетонитрилов, которые имеют РѕСЃРѕР±СѓСЋ ценность РїСЂРё образовании хелатирующих или комплексообразующих агентов путем гидролиза или омыления. , , . Существуют три хорошо известных метода производства хелатирующих агентов аминокислотного типа, причем эти методы РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описаны РІ общей химической литературе Рё патентной литературе. Самый старый метод основан РЅР° сочетании амина СЃ хлоруксусной кислотой, хорошо иллюстрируемым синтез этилендиаминтетрауксусной кислоты РёР· этилендиамина Рё хлоруксусной кислоты, как показано РІ описании патента РЎРЁРђ в„– - - , , . 2
,130,505. ,130,505. Второй полезный метод синтеза хелатирующих агентов аминокислотного типа основан РЅР° окислении соответствующим образом замещенных аминов, как описано РІ описании патента РЎРЁРђ в„– 2384818. Обычно выбирают исходный амин, который несет этанольный радикал, присоединенный Рє атому азота. - 2,384,818 . РќРё РѕРґРёРЅ РёР· этих методов РЅРµ предполагает образования нитрила или его гидролиза. . Третий, очень часто используемый метод синтеза комплексообразователей аминокислот описан РІ описании патента РЎРЁРђ в„– 2407645. Альтернативный метод включает образование Рё отделение нитрила СЃ последующим гидролизом, как описано РІ описании патента РЎРЁРђ. 2,407,645 , , в„–в„– 2164781 Рё 2205995. Р’ синтезе, описанном РІ описании патента РЎРЁРђ в„– 2407645, условия проведения операции требуют использования щелочной РІРѕРґРЅРѕР№ среды, которая вызывает гидролиз нитрила РїРѕ мере его образования. Таким образом, РІ этой реакции нитрил Цена __ РЅРёРєРѕРіРґР° РЅРµ образуется. фактически изолирован, РЅРѕ механизм реакции требует считать, что РѕРЅ непосредственно превращается РІ растворе РІ соль щелочного металла карбоновой кислоты РёР·-Р·Р° высокого СЂРќ среды. 2,164,781 2,205,995 2,407,645 , , __, , 50 , , , . Патентные спецификации РЎРЁРђ в„–в„–. . 2,164,781 Рё 2 205 995 включают синтез 55 Рё выделение нитрила РёР· реакционной смеси. Нитрил впоследствии гидролизуют РІ сильном щелочном растворе СЃ образованием натриевой соли РїСЂРѕРёР·РІРѕРґРЅРѕРіРѕ СѓРєСЃСѓСЃРЅРѕР№ кислоты амина. Р’ этом последнем методе протекает реакция 60, РІ результате которой образуется нитрил. проводится РІ сильнокислой среде. 2,164,781 2,205,995 55 60 . Например, РІ РѕРґРЅРѕРј случае бисульфит натрия, формальдегид, цианид натрия, серную кислоту Рё амин смешивают 65 вместе РІ пропорциях, обеспечивающих кислый . Реагенты нагревают Рё оставляют стареть РІ течение РјРЅРѕРіРёС… часов, Р° нитрил постепенно кристаРлизуется РёР· раствора. , удаляемый фильтрованием. Предположительно, механизм 70 этой реакции включает образование РІ качестве промежуточного продукта присоединения формальдегида Рё сульфита. , , , , 65 , , 70 - . Патент РЎРЁРђ в„– спецификации. . 2,205,995, включает реакцию кислой сульфатной соли этилендиамина 75 РІ растворе, содержащем формальдегид Рё цианид натрия плюс дополнительное количество серной кислоты, так что цианид натрия превращается РІ синильную кислоту. Как Рё РІ предыдущем патенте, реагенты 80 смешиваются вместе РІ РІРёРґРµ партии, температуру повышают Рё реакционной смеси дают выстояться РІ течение РјРЅРѕРіРёС… часов. Нитрил амина удаляют РёР· реакционной смеси фильтрованием. 85 Такие методы полезны РїСЂРё синтезе только тех нитрилов, которые можно легко отделить РѕС‚ реакционной смеси. неудовлетворителен для получения нитритов, которые обладают высокой растворимостью РІ реакционной 90 смеси или которые РёР·-Р·Р° недостаточной стабильности гидролизуются РІ течение длительного периода старения РїСЂРё повышенных температурах. РР·-Р·Р° чрезвычайно высокой концентрации серной кислоты всегда необходимо использовать стеклянное оборудование 95. Соответственно, РѕСЃРЅРѕРІРЅРѕР№ целью данного изобретения является создание СЃРїРѕСЃРѕР±Р° синтеза аминоацетонитритов, который делает РёС… непосредственно Рё РїРѕ существу количественно извлекаемыми. 2,205,995, 75 , 80 , 85 90 , , , 95 , , . Другой целью изобретения является создание СЃРїРѕСЃРѕР±Р° синтеза аминоацетонитрилов, который можно осуществлять РїРѕ существу РІ непрерывном или полунепрерывном режиме. - . Другой целью изобретения является создание СЃРїРѕСЃРѕР±Р° синтеза аминоацетонитрилов, который включает использование относительно небольших количеств сильной кислоты, РІ котором используется жидкая или газообразная синильная кислота Рё РІ котором можно использовать обычное оборудование РёР· нержавеющей стали. , , . Другие цели Рё преимущества изобретения частично Р±СѓРґСѓС‚ очевидны, Р° частично Р±СѓРґСѓС‚ раскрыты ниже. . Соответственно, изобретение воплощено РІ СЃРїРѕСЃРѕР±Рµ синтеза аминоацетонитритов РЅР° непрерывной, полунепрерывной или периодической РѕСЃРЅРѕРІРµ, включающем использование небольших количеств серной кислоты, которые служат лишь для поддержания кислотности реакционной среды. Кислота предотвращает полимеризацию синильная кислота; СЂРќ поддерживают РЅР° СѓСЂРѕРІРЅРµ ниже примерно 3, Р° предпочтительно ниже примерно 1. Процесс осуществляют РїРѕ существу РІ непрерывном режиме, поддерживая реакционную среду или Р·РѕРЅСѓ СЃ формальдегидом, Рє которой добавляют подкисляющее количество концентрированной серной кислоты. РІ эту среду также добавляют газообразную или жидкую синильную кислоту. Температуру смеси поддерживают РЅР° СѓСЂРѕРІРЅРµ, обеспечивающем поддержание реакционной среды РІ жидкой фазе, РїСЂРё необходимости используют СЃРѕСЃСѓРґ РїРѕРґ давлением, после чего РІ реакционную среду или Р·РѕРЅСѓ подают соответствующий амин. РїСЂРё такой скорости, чтобы избежать чрезмерного кипения жидкой синильной кислоты. РљРѕРіРґР° процесс осуществляют РїРѕ существу таким образом СЃ использованием аммиака или амина, имеющего 1 или 2 замещаемых атома РІРѕРґРѕСЂРѕРґР°, РїСЂРѕРёСЃС…РѕРґРёС‚ экзотермическая реакция, Рё аминоацетонитрил амина добавляется Рє образуется раствор, который сразу же выпадает РІ осадок. , , , -, ; 3, 1 , , , , 1 2 , . Для непрерывной работы часть реакционной среды, содержащей осажденный нитрил, перекачивают РёР· реакционной Р·РѕРЅС‹ РІ разделительную Р·РѕРЅСѓ, такую как фильтр или центрифугу, для удаления нитрила РёР· реакционной смеси, причем реакционную смесь затем подают обратно РІ Р·РѕРЅСѓ реакции. РІРѕ время операции фильтрации РІ Р·РѕРЅСѓ реакции добавляются дополнительные количества газообразной или жидкой синильной кислоты Рё формальдегида для замены материалов, израсходованных РІ реакции СЃ амином, СЃ образованием нитрила, который удаляется РёР· системы. , , , . Реакция, проведенная, как описано, дает РїРѕ существу количественные выходы аминоацетонитрила. Обычно оценки выхода основаны РЅР° количестве используемого амина, наиболее дорогостоящего реагента. Аммиак, алкиламины, ариламины, аралкиламины, алкилен Рё аналогично замещенные алкилендиамины РјРѕРіСѓС‚ быть использованы РІСЃРµ степени замещения, причем реакционноспособная часть амина представляет СЃРѕР±РѕР№ положения 1, 2 или 3 атома азота, занятые РІРѕРґРѕСЂРѕРґРѕРј. Образующиеся композиции РІ С…РѕРґРµ реакции полностью замещаются 70-группами ацетонитрила. , , , , , , 1, 2 3 70 . Р’ общем, относительно РЅРёР·РєРёРµ температуры реакции РїРѕСЂСЏРґРєР° 35–500°С являются предпочтительными Рё полностью удовлетворительными, поскольку реакция протекает довольно быстро. РњС‹ обнаружили 75, что после того, как процесс протекает непрерывно РІ течение РјРЅРѕРіРёС… часов, реакционный раствор РІ реакционной Р·РѕРЅРµ сам РїРѕ себе остается РїРѕ существу прозрачным Рё белоснежным РїРѕ цвету. Может быть важно внимательно следить Р·Р° цветом реакционного раствора, чтобы сделать возможным получение чистых белых нитритов. Если РІ нем появляется небольшое окрашивание, тогда становится желательным удалить цвет активированным углем 85 Хотя РјС‹ указали предпочтительный диапазон температур РѕС‚ примерно 35 РґРѕ примерно 500°С. , 35 500 , 75 - 80 , 85 35 500 . температуре можно позволить приблизиться Рє СѓСЂРѕРІРЅСЏРј РѕС‚ примерно 90 РґРѕ примерно 100°С. 90 100 . Соответственно, изобретение воплощено РІ СЃРїРѕСЃРѕР±Рµ, включающем стадии Рё комбинации стадий образования аминоацетонитритов СЃ использованием аммиака или амина путем приготовления Рё поддержания жидкой реакционной среды, содержащей формальдегид Рё 95 цианистый РІРѕРґРѕСЂРѕРґ Рё имеющей значение СЂРќ ниже примерно 3, РїСЂРё температуре ниже примерно 1000°С введение аммиака или амина СЃ такой скоростью, что РІСЃРµ РѕРЅРё прореагируют РїРѕ существу немедленно СЃ образованием соответствующего 100 аминоацетонитрила, Рё отделение образовавшегося таким образом аминоацетонитрила. , - 95 - 3, 1000 , 100 , . Объем изобретения Рё его применение РІ конкретных ситуациях можно понять, обратившись Рє следующим примерам, иллюстрирующим типичные полезные синтезы. 105 . РџР РМЕР Р. . Поместите четыре грамма моля 37–50-процентного РІРѕРґРЅРѕРіРѕ раствора формальдегида РІ реакционный СЃРѕСЃСѓРґ. Рљ раствору формальдегида добавьте 110 примерно 2 миллилитра 96-процентной серной кислоты, затем добавьте Рє раствору формальдегида 4 моля жидкой синильной кислоты. Поднимите температуру. этой смеси медленно примерно РґРѕ 350°С Рё подают этилендиамин 115 РІ систему СЃ такой скоростью, чтобы избежать чрезмерного кипения жидкой синильной кислоты. РџРѕ существу немедленно РїСЂРё добавлении этилендиамина Рє этой реакционной среде РІ диапазоне температур РѕС‚ 350 РґРѕ 120 500°С. РїСЂРѕРёСЃС…РѕРґРёС‚ экзотермическая реакция Рё образуется осадок этилендиаминтетраацетонитрила. , 37 50 , 110 2 96 , 4 350 115 350 120 500 , . Для завершения реакции постепенно добавляйте этилендиамин, поддерживая температуру РІ предпочтительном диапазоне, около 350°С, РґРѕ тех РїРѕСЂ, РїРѕРєР° РЅРµ будет добавлен РѕРґРёРЅ моль этилендиамина. Скорость добавления амина контролируется температурой, которую желательно поддерживать, Рё, следовательно, 130 816,280 816,280 3 эффективностью охлаждения реакционной смеси. Скорость добавления также контролируется . Для достижения наилучших результатов щелочной амин или аммиак РЅРµ следует добавлять так быстро, чтобы поднимался выше . Таким образом, Полная утилизация синильной кислоты РїСЂРѕРёСЃС…РѕРґРёС‚ СЃ практически количественным выходом этилендиаминтетраацетонитрила. , 125 , 350 , , , 130 816,280 816,280 3 . Можно использовать СЃРѕСЃСѓРґ РїРѕРґ давлением Рё более высокие температуры, приближающиеся Рє 90-1000°С, РЅРѕ предпочтительно избегать таких температурных уровней, поскольку РѕРЅРё РїСЂРёРІРѕРґСЏС‚ Рє некоторому снижению выхода Рё развитию окраски реакционной смеси. Лучше всего проводить РїРѕРґ давлением РІ закрытой системе, чтобы предотвратить чрезмерную потерю токсичной летучей синильной кислоты. Дефлегмационный конденсатор СЃ холодным пальцем полезен для минимизации давления РІ оборудовании. 90 1000 ., , , , . После завершения добавления этилендиамина раствор фильтруют для удаления тетраацетонитрила. Затем его гидролизуют четырьмя молями РІРѕРґРЅРѕР№ едкой щелочи СЃ образованием тетранатриевой соли этилендиаминтетрауксусной кислоты. Его можно хранить как нитрил. , . РџР РМЕР . . Устанавливают одинаковые условия реакции Рё РїСЂРѕРІРѕРґСЏС‚ процесс непрерывно, стравливая реакционную смесь, содержащую выпавший РІ осадок нитрил, фильтруя ее Рё возвращая реакционную среду РІ реакционную Р·РѕРЅСѓ. Р’ процессе, описанном РІ примере , скорость добавления этилендиамина составляла РѕРґРЅР° СЂРѕРґРёРЅРєР° примерно Р·Р° 20 РјРёРЅСѓС‚. , , 20 . Соответственно, РІ непрерывном процессе СЃ рециркуляцией реакционной среды РІ Р·РѕРЅСѓ реакции добавляли количества формальдегида Рё синильной кислоты, соответствующие израсходованным. Непрерывные операции проводились РІ течение 8 часов СЃ образованием 23 8 молей этилендиаминтетраацетонитрила РІ расчете РЅР° 24 моля РёСЃС…РѕРґРЅРѕРіРѕ этилендиамина, извлечение более 99 процентов РёСЃС…РѕРґРЅРѕРіРѕ этилендиамина. , 8 23 8 24 , 99 . РџСЂРё непрерывном проведении реакции РјС‹ обнаружили, что описанная смесь дает РїРѕ существу количественные выходы тетранитрила РІ расчете РЅР° этилендиамин. РџСЂРё температурах РѕС‚ 300 РґРѕ 350°С реакция протекает очень быстро. Сама реакционная смесь остается прозрачной Рё имеет белый цвет РІРѕРґС‹. цвет. 300 350 , - . РџСЂРё проведении реакции РІ непрерывном режиме будет обнаружено, что добавление 37-50-процентных водных растворов формальдегида взамен израсходованного формальдегида РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ Рє увеличению объема реакционной смеси РІ Р·РѕРЅРµ реакции, поскольку РІРѕРґР° Накапливается раствор формальдегида. Обычно такое увеличение объема РЅРµ вызывает возражений, поскольку даже РїСЂРё непрерывном процессе определенное количество избытка можно периодически удалять для реакции РїСЂРё периодическом процессе путем добавления Рє смеси РїРѕ существу эквимолярных количеств этилендиамина. РџСЂРё таких условиях, как РЅРёР·РєРѕРµ значение , температура 350-500В° Рё соответствующая скорость добавления, выходы последовательно Р±СѓРґСѓС‚ составлять РѕС‚ 90 РґРѕ 99 процентов РІ пересчете РЅР° этилендиамин. 37 50 , , , 350-500 , 90 99 . Р’Рѕ избежание нежелательного увеличения объема реакционной смеси рекомендуется действовать РїРѕ следующему примеру: : Пример РџР РМЕР . . Параформальдегид будет реагировать СЃ аминами СЃ образованием нитрила РІ условиях процесса, описанного РІ примере . РћРЅ образует хороший заменитель водных растворов формальдегида. Фактически любой используемый параформальдегид СЃ относительно РЅРёР·РєРѕР№ молекулярной массой будет иметь достаточную растворимость РІ горячей РІРѕРґРµ, чтобы можно было отделить нитрил РІ РІРёРґРµ твердой фазы 85 РёР· реакционной смеси практически без загрязнения параформальдегидом, который растворяется РІ горячей РІРѕРґРµ. 80 85 , . Порошок параформальдегида растворяли РІ горячей РІРѕРґРµ РїСЂРё температуре 40°С СЃ образованием насыщенного раствора. Рљ этому раствору добавляли РґРІР° миллилитра 96-процентной серной кислоты РЅР° 300 РјР» раствора Рё эквивалентное количество жидкой синильной кислоты РІ пересчете РЅР° формальдегид. Температуру раствора 95 поддерживали примерно РЅР° СѓСЂРѕРІРЅРµ 400°С Рё Рє среде добавляли этилендиамин. 40 90 96 300 95 400 . Скорость добавления этилендиамина подбиралась СЃРѕ скоростью охлаждения реакционной смеси так, чтобы температура оставалась около 40°С Рё постоянно поддерживалось значение СЂРќ ниже 10. Этилендиаминтетраацетонитрил осаждался так же быстро, как Рё этилендиамин. Было возможно поддерживать реакцию РІ непрерывном режиме 105 СЃ периодическим добавлением твердого параформальдегида Рё жидкой синильной кислоты без существенного изменения объема реакционной смеси. Действуя таким образом, то есть СЃ постоянным объемом РІРѕРґС‹, Рє которой параформальде 110 РіРёРґРґ Рё жидкую синильную кислоту добавляли РІ количестве, достаточном для возмещения количества, израсходованного РЅР° реакцию СЃ этилендиамином, можно было поддерживать реакцию непрерывно РІ течение нескольких часов. Периодически отбирали 115 порций реакционной среды для отделения твердого вещества. этилендиаминтетраацетонитрил Рзмерения материального баланса показали, что реакция является практически количественной, Р±СѓРґСЊ то РЅР° РѕСЃРЅРѕРІРµ этилендиамина, 120 формальдегида или синильной кислоты. 100 40 1 0 105 , , 110 , , 115 , , 120 , . РџСЂРё образовании нитрила РёР· каждого моля формальдегида или параформальдегида или ( 20) выделяется РѕРґРёРЅ моль РІРѕРґС‹. , ( 20), . Следует ожидать небольшого увеличения объема 125 даже РїСЂРё использовании параформальдегида. Это компенсируется потерей реакционной смеси РІ результате вытягивания нитрильных кристаллов. 125 . Описанный процесс реакции пригоден для непрерывной работы РІ системе рециркуляционных труб 130816280, выполняемой следующим образом: РџР РМЕР . 130 816,280 : . Для непрерывной работы манипуляции точно соответствуют тем, которые применялись РІ примерах Рё , Рё будет обнаружено, что операция СЃ параформальдегидом РїРѕ примеру является предпочтительной, поскольку РѕРЅР° РЅРµ требует добавления РІРѕРґС‹. Следовательно, контроль объема РІ Р·РѕРЅРµ реактана упрощается. , . Было указано, что широкий диапазон температур для реакционной Р·РѕРЅС‹ предпочтительно будет составлять РѕС‚ примерно 35°С РґРѕ примерно 100°С. РљСЂРѕРјРµ того, СЂРќ предпочтительно составляет менее 1. Как только реакционная Р·РѕРЅР° подготовлена для соответствующего нитрила, добавление амина РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ Рє получению Р’ общем, осадок желаемого нитрила, который выделяют РёР· реакционной Р·РѕРЅС‹ РІ РІРёРґРµ суспензии РІ некоторой части реакционной среды. 35 100 1 , , . Его отделяют фильтрованием или центрифугированием, реакционную жидкость возвращают РІ Р·РѕРЅСѓ реакции, Р° РїСЂРѕРґСѓРєС‚ направляют РЅР° дальнейшие стадии очистки. , . РџСЂРё непрерывном получении этилендиаминтетраацетонитрила соответствующий Формальдегид (РІ РІРёРґРµ параформальдегида) Синильная кислота (жидкость) РђРјРёРЅ (этилендиамин) Объем реакционной Р·РѕРЅС‹ Объем присутствующей РІРѕРґС‹ Выход этилендиаминтетраацетонитрила Р’ таблицах веса РІ фунтах используются СЃ объемами РІ галлоны; вес РІ граммах используется СЃ объемом РІ миллилитрах. - ( ) () () , , ; . Такие скорости подачи РїСЂРёРІРѕРґСЏС‚ Рє количественному производству этилендиаминтетраацетонитрила СЃРѕ скоростью 322 грамма или фунта РІ час. Реакцию можно проводить РІ любом масштабе, основным ограничением является температура. РђРјРёРЅ Аммиак Этилендиамин Диэтилентриамин Триэтилентетрамин Пропилендиамин Дипропилентриамин Трипропилентетрамин Ароматические замещенные алифатические амины, такие как: 322 , , : 2 - Р’ каждом случае амин быстро реагирует СЃ образованием соответствующего аминоацетонитрила, который осаждается РёР· реакционной смеси. Если аминоацетонитрил РЅРµ полностью нерастворим РІ реакционной среде, его объем настолько ограничен, что возникает условие насыщения. реакционной среды быстро РґРѕРІРѕРґСЏС‚ объем РІРѕРґС‹ РІ реакционном котле Рё Рє этому добавляют параформальдегид. 2 - , . Также добавляют жидкий цианистый РІРѕРґРѕСЂРѕРґ вместе СЃ серной кислотой, чтобы довести СЂРќ РґРѕ СѓСЂРѕРІРЅСЏ менее 1. Этилендиамин подается РІ Р·РѕРЅСѓ реакции СЃРѕ скоростью, достаточной для того, чтобы сделать возможным регулирование температуры РЅР° желаемом СѓСЂРѕРІРЅРµ, Рё обычно предпочтительной является температура 40°С. Уровень РџРѕ мере того, как нитрил образуется РІ среде Рё выпадает РІ осадок, РѕРЅ выделяется Рё отделяется РѕС‚ реакционной жидкости. Формальдегид, который расходуется РІ реакции, заменяется периодическими небольшими добавками параформальдегида. Аналогичным образом РІ Р·РѕРЅСѓ реакции подается жидкий цианистый РІРѕРґРѕСЂРѕРґ, чтобы заменить его. потребляется. - 1 , 40 , , , . Поскольку количество альдегида Рё цианистого РІРѕРґРѕСЂРѕРґР° количественно расходуется РІ реакции, производятся прямые, устойчивые стехиометрические добавления трех ингредиентов, РїСЂРё этом необходимо просто контролировать скорость потока РІ Р·РѕРЅСѓ реакции, чтобы поддерживать полную количественную конверсию. Типичная операция РІ небольших масштабах предусматривают следующие РЅРѕСЂРјС‹ подачи: , , , : граммы или фунты РІ час 162 граммы или фунты РІ час граммы или фунты РІ час 350 миллилитров или 40 галлонов миллилитры или 22 галлона 322 грамма или фунта РІ час контроль внутри самой реакционной Р·РѕРЅС‹. 162 350 40 22 322 . Синтезы проводились РІ соответствии СЃ этими методиками СЃ использованием всех аминов, которые РІ настоящее время перерабатываются Рё продаются РІ РЎРЁРђ РІ качестве хелатирующих агентов. Р’ каждом случае РІСЃРµ атомы РІРѕРґРѕСЂРѕРґР°, непосредственно связанные СЃ атомами азота, заменяются СЃ образованием соответствующего нитрила. . Рљ РЅРёРј относятся следующие: : Бензиламин 1,2-циклогексилендиамин 1,2-циклопентилендиамин Гидроксиэтилэтилендиамин ,'-дигидроксиэтилэтилендиамин Ариламины (анилин, толуидин) Образуются замещенные ариламины (мета-гидроксианилин), которые вызывают осаждение аминоацетонитрила. Будет отмечено. РЎСѓРґСЏ РїРѕ структуре множества перечисленных аминов, описанный процесс полезен для образования аминоацетонитрила любого амина, который несет 95 1 или более атомов РІРѕРґРѕСЂРѕРґР° РЅР° атоме азота. 1,2- 1,2- ,'-- (, ) ( ) , 95 1 . Следуя процедуре примера , можно получить триацетонитрил аммиака СЃ практически количественным выходом 100 РІ расчете РЅР° использованный аммиак. - 100 . РџР РМЕР Р’. . Рспользуя реакционный СЃРѕСЃСѓРґ, содержащий три моля формальдегида, 37 или 50 процентов смеси 816,280 обнаруживает, что диамин можно добавлять СЃРѕ скоростью примерно полмоль Р·Р° 20-30 РјРёРЅСѓС‚. Р’ большинстве случаев скорость добавления зависит РѕС‚ охлаждения. мощность оборудования. РџСЂРё протекании реакции выделяется значительное количество тепла, Рё скорость добавления амина определяется, прежде всего, скоростью, СЃ которой тепло реакции может быть удалено РёР· системы. , 37 50 816,280 - 20 30 . РџСЂРё синтезе триацетонитрила аммиака РјС‹ обнаруживаем, что для плавного протекания реакции необходимы более высокие температуры. Аммиак следует вводить РІ реакционную смесь РІ РІРёРґРµ безводного газа РїСЂРё температуре РѕС‚ 50 РґРѕ 600°С. - 50 600 . Желательно, чтобы амин добавлялся СЃ такой скоростью, чтобы реагирующего раствора РЅРµ превышал примерно 1. Наиболее предпочтительно поддерживать реакционной смеси ниже 0,5. будет повышаться только РїСЂРё быстрое добавление щелочного амина. 1 0 5 . После выделения нитрила его можно гидролизовать РґРѕ соответствующей натриевой соли замещенной СѓРєСЃСѓСЃРЅРѕР№ кислоты путем кипячения РІ эквивалентном количестве раствора РіРёРґСЂРѕРєСЃРёРґР° натрия. Гидролиз РІ большинстве случаев протекает быстро, Рё РІ С…РѕРґРµ омыления выделяется большое количество аммиака. Выход аминокислоты РёР· аминоацетонитрила путем омыления каустической СЃРѕРґРѕР№ также является РїРѕ существу количественным. , - . Следует понимать, что различные модификации описанного выше СЃРїРѕСЃРѕР±Р° РјРѕРіСѓС‚ быть сделаны без выхода Р·Р° объем изобретения, определенный РІ следующей формуле изобретения. Таким образом, как также указано выше, можно заменить жидкую кислоту газообразной синильной кислотой, РїСЂРё желании, Рё РІ таком случае может оказаться целесообразным использовать газообразную синильную кислоту, содержащую, например, РѕС‚ примерно 10 РґРѕ 100 процентов РїРѕ объему синильной кислоты. Можно также использовать концентрацию ниже 10 процентов РїРѕ объему, хотя это может быть оказываются менее пригодными СЃ технико-экономической точки зрения. РџСЂРё проведении процесса СЃ газообразной синильной кислотой оказалось особенно целесообразным использовать газовую смесь, полученную РїСЂРё окислении метана , причем указанная смесь содержит около 18 РѕР±.% синильная кислота. - , , , , , , 10 100 10 , 02 18 .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-12 12:12:04
: GB816280A-">
: :

816281-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .



. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
РћРџРРЎРђРќРР• РЗОБРЕТЕНРРЇ GB816281A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ Рзобретатель: ФРЭНК Дж. БОЛЛ $ 1628 1 - '' Дата подачи заявки Рё подачи полной спецификации: 28 октября 1957 Рі. : $ 1628 1 - '' : 28, 1957. в„– 33598/57. 33598/57. Полная спецификация опубликована: 8 июля 1959 Рі. : 8, 1959. Рндекс РїСЂРё приемке: -Класс 2(3), РЎ 3 Али; Рё 46, Р‘( 9:11 Р‘), . :- 2 ( 3), 3 ; 46, ( 9: 11 ), . Международная классификация: - 02 07 . : - 02 07 . ПОЛНАЯ СПЕЦРР¤РРљРђР¦РРЇ Коагуляция (лигнина РІ РІРѕРґРЅРѕР№ суспензии) РњС‹, , корпорация, организованная РІ соответствии СЃ законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, расположенная Рё осуществляющая деятельность РїРѕ адресу 230, , 17, , Соединенные Штаты Америки настоящим заявляем, что изобретение, РЅР° которое РјС‹ молимся Рѕ выдаче нам патента, Рё метод, СЃ помощью которого РѕРЅРѕ должно быть реализовано, должны быть РїРѕРґСЂРѕР±РЅРѕ описаны РІ следующем заявлении: ( , , , , 230, , 17, , , , , , : - Настоящее изобретение относится Рє коагуляции трудно фильтруемых золей лигнина путем замораживания золя РґРѕ твердого состояния СЃ последующим оттаиванием РґРѕ комнатной температуры. . Лигнин, осажденный РёР· РІРѕРґРЅРѕ-щелочного раствора кислотами РїСЂРё атмосферных температурах, получается РІ РІРёРґРµ золя, имеющего частицы размером примерно или немного превышающим коллоидное состояние, так что его фильтрация чрезвычайно медленна или невозможна РёР·-Р·Р° закупоривания пустот даже более грубых сортов лигнина. фильтровальная бумага или фильтровальная ткань. , . Чтобы обеспечить фильтрацию таких трудно фильтруемых золей, обычно лигнин коагулируют путем нагревания, например, путем нагревания золя РґРѕ 950°С или 1000°С РІ течение примерно РѕРґРЅРѕР№ минуты СЃ последующим охлаждением примерно РґРѕ 600°С. лигнин состоит РёР· сфер диаметром РѕС‚ 1 РґРѕ 10 РјРёРєСЂРѕРЅ, которые часто объединяются РІ кластеры. , , , 950 1000 600 - 1-10 , . Фильтрация коагулированного РїСЂРё нагревании лигнина РїСЂРёРІРѕРґРёС‚ Рє образованию плотной фильтрационной РєРѕСЂРєРё. Некоагулированная суспензия лигнина или фильтровальная лепешка РїСЂРё высушивании РїСЂРё комнатной температуре дает блестящее, как черное дерево, С…СЂСѓРїРєРѕРµ твердое вещество, РІ котором частицы лигнина кажутся слитыми вместе. - - , , , , . Целью настоящего изобретения является коагуляция осажденного лигнина РІ частицы, обладающие легко фильтруемыми свойствами, без применения теР