1.2.Временные нагрузки
1.2.1.Снеговая нагрузка
1.2.1.1. Для Республики Беларусь с учетом изменения №1 к СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия» полное нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия qs.k следует опреде-
лять по формуле
где S0 – нормативное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, принимаемое в соответствии с табл. 1.7; µ – коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемой в соответствии с табл. 1.9.
Таблица 1.7 Нормативное значение веса снегового покрова для Республики Беларусь
|
Снеговые районы |
IБ |
IIБ |
|
(принимаются по рис. 1.1) |
|
|
|
|
So , кПа (Н/м2 ) |
0,8 (800) |
1,2 (1200) |
1.2.1.2. При проектировании конструкций, эксплуатируемых в Российской Федерации (по СНиП 2.01.07-85*), полное расчетное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия qs.d следует
определять по формуле
где Sg – расчетное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, принимаемое в соответствии с табл. 1.8; µ – коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемой в соответствии с табл. 1.9.
Таблица 1.8
Расчетное значение веса снегового покрова
|
Снеговые районы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(принимаются |
I |
II |
III |
IV |
V |
VI |
VII |
VIII |
|
по рис. вклейки) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S |
o |
, кПа (Н/м2 ) |
0,8 |
1,2 |
1,8 |
2,4 |
3,2 |
4,0 |
4,8 |
5,6 |
|
(800) |
(1200) |
(1800) |
(2400) |
(3200) |
(4000) |
(4800) |
(5600) |
|
|
|
К длительным нагрузкам следует относить снеговые нагрузки с пониженным расчетным значением (с учетом коэффициента 0,5).
233
Рис. 1.1. Районирование территории Республики Беларусь по весу снегового покрова
Таблица 1.9
Схемы снеговых нагрузок и коэффициенты µ
Номер |
Профили покрытий и схемы |
Коэффициенты µ |
схемы |
снеговых нагрузок |
и область применения схем |
1Здания с односкатными и двускатными покрытиями
|
a) |
α |
|
µ = 1 при α ≤ 25°; |
|
|
|
|
µ = 0 при α ≥ 60°; |
|
б) |
α |
|
Варианты 2 и 3 следует учитывать |
|
|
|
|
|
|
|
Варианты 2 3 следует учитывать для зданий |
|
|
L |
|
для зданий с двускатными покры- |
|
|
|
с двускатными покрытиями (профиль б), при |
|
Вариант 1 |
µ |
тиями (профиль б), при этом вариант |
|
2 – при 20 °≤ α ≤ 30 °; |
|
|
|
|
этом вариант 2 - при 20° ≤ α ≤ 30°; |
|
|
|
|
вариант 3 - при 10° ≤ α ≤ 30° только при |
|
|
|
|
наличВариант 3 – при 10 °≤ α ≤ 30 ° только |
|
|
|
|
ходовых мостиков или аэраци нных |
|
|
|
|
устройств по коньку покрытия. |
|
Вариант 2 |
|
при наличии ходовых мостиков или |
|
1.25 µ |
аэрационных устройств по коньку |
|
0.75 µ |
|
|
|
|
покрытия. |
|
0,5L |
0,5L |
|
|
|
|
|
Вариант 3 |
|
|
|
µ = 0.6 |
µ = 1.4 |
µ = 0.6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5L |
0,25L 0,25L |
|
|
2Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями
|
γ = 50° |
|
|
α |
|
|
L |
µ1 = cos1.8α |
|
Вариант 1 |
µ2 = 2.4sin1.4α |
|
µ1 |
где α − угол покрытия, град |
µ |
Вариант 1 |
µ 2 |
1 |
0,5L 0,5L
3Покрытия в виде стрельчатых арок
βПри β ≥ 15° необходимо
α |
γ = 50° |
использовать схему 1,б, |
|
|
принимаемая L = L'; при β < 15° - |
L' |
|
схему 2. |
L |
|
|
1.2.2. Ветровая нагрузка
Нормативное значение средней ветровой нагрузки на высоте z над поверхностью земли следует определять по формуле
где w0 – нормативное значение ветрового давления, принимаемое в за-
висимости от ветрового района по данным табл. 1.10;
k – коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте, принимаемый по табл. 1.11;
с – аэродинамический коэффициент, принимаемый по табл. 1.12.
Таблица 1.10
|
|
|
Нормативное значение ветрового давления |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ветровые районы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(принимаются по кар- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
те 3 обязательного |
|
1а |
|
1 |
2 |
3 |
|
4 |
|
5 |
|
6 |
7 |
|
приложения СНиП |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.01.07-85) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
w , кПа (Н/м2 ) |
|
0,17 |
|
0,23 |
0,3 |
0,38 |
|
0,48 |
|
0,6 |
|
0,73 |
0,85 |
|
o |
|
(170) |
|
(230) |
(300) |
(380) |
|
(480) |
|
(600) |
|
(730) |
(850) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1.11 |
|
Коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Высота z, м |
|
|
|
|
Коэффициент k для типов местности |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
В |
|
|
|
|
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
≤ 5 |
|
0,75 |
|
|
0,5 |
|
|
|
|
|
0,4 |
|
|
10 |
|
1,0 |
|
|
|
0,65 |
|
|
|
|
|
0,4 |
|
|
20 |
|
1,25 |
|
|
0,85 |
|
|
|
|
|
0,55 |
|
|
40 |
|
1,5 |
|
|
|
1,1 |
|
|
|
|
|
0,8 |
|
|
60 |
|
1,7 |
|
|
|
1,3 |
|
|
|
|
|
1,0 |
|
|
80 |
|
1,85 |
|
|
1,45 |
|
|
|
|
|
1,15 |
|
|
100 |
|
2,0 |
|
|
|
1,6 |
|
|
|
|
|
1,25 |
|
|
150 |
|
2,25 |
|
|
1,9 |
|
|
|
|
|
1,55 |
|
|
200 |
|
2,45 |
|
|
2,1 |
|
|
|
|
|
1,8 |
|
|
250 |
|
2,65 |
|
|
2,3 |
|
|
|
|
|
2,0 |
|
|
300 |
|
2,75 |
|
|
2,5 |
|
|
|
|
|
2,2 |
|
|
350 |
|
2,75 |
|
|
2,75 |
|
|
|
|
|
2,35 |
|
|
≥ 480 |
|
2,75 |
|
|
2,75 |
|
|
|
|
|
2,75 |
|
Примечание. А – открытые побережья морей, озер и водохранилищ, пустыни, степи, лесостепи, тундра; В – городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м; С – городские районы с застройкой зданиями высотой более 25 м.
Таблица 1.12
Значения аэродинамического коэффициента
|
Но- |
Схемы зданий, сооружений, |
Определение аэродинамических |
|
мер |
элементов конструкций |
|
коэффициентов С |
|
схемы |
и ветровых нагрузок |
|
|
1Отдельностоящиеплоские сплошныеконструкции. Вертикальныеиотклоняющиесяотвертикальныхнебо-
|
леечемна15° поверхности: |
|
|
Cе= + 0,8 |
|
|
|
– наветренные |
|
|
|
|
|
|
|
– подветренные |
|
|
|
|
Cе = - 0,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
Здания с двускатными |
|
коэф- |
|
|
|
Значения Се1, Се2 при h1/l, |
|
покрытиями |
|
|
фици- |
α, град |
|
|
равном |
|
|
Ce1 |
Ce2 |
|
ент |
|
|
|
0 |
0,5 |
1 |
≥ 2 |
|
α |
|
Ce3h1 |
|
0 |
|
|
0 |
-0,6 |
-0,7 |
-0,8 |
|
Ce = +0,8 |
|
Се1 |
20 |
|
+0,2 |
-0,4 |
-0,7 |
-0,8 |
|
l |
|
|
40 |
|
+0,4 |
+0,3 |
-0,2 |
-0,4 |
|
|
|
|
|
|
ПЛАН |
|
|
60 |
|
+0,8 |
+0,8 |
+0,8 |
+0,8 |
|
Ce3 |
|
|
Се2 |
≤ 60 |
-0,4 |
-0,4 |
-0,5 |
-0,8 |
|
|
|
|
|
Ce = +0,8 |
|
Ce3 b |
|
Значения Се3 при h1/l, равном |
|
|
|
|
b/l |
|
|
|
|
≤ 0,5 |
|
|
1 |
≥ 2 |
|
|
Ce3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
≤ 1 |
|
-0,4 |
|
-0,5 |
-0,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
≥ 2 |
|
-0,5 |
|
-0,6 |
-0,6 |
|
3 |
Здания со сводчатыми |
|
коэф- |
|
Значения Се1, Се2 при f /l, |
|
фи- |
|
|
и близкими к ним по очер- |
h1/l |
|
|
|
равном |
|
|
|
танию покрытиями |
|
циент |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
|
Ce2 |
|
|
|
|
|
Ce = -0.4 |
|
0 |
+0,1 |
+0,2 |
+0,4 |
+0,6 |
+0,7 |
|
Ce1 |
Се1 |
|
Ce = +0,8 |
|
f |
0,2 |
-0,2 |
|
-0,1 |
+0,2 |
+0,5 |
+0,7 |
|
0.7f |
Ce3 |
h1 |
|
≥ 1 |
-0,8 |
|
-0,7 |
-0,3 |
+0,3 |
+0,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
произ- |
-0,8 |
|
-0,9 |
-1 |
-1,1 |
-1,2 |
|
l |
|
|
Се2 вольное |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Значение Се3 принимается по схеме 2 |
|
1.3.Расчетные нагрузки
1.3.1.Расчетное значение нагрузки определяется как произведение
еенормативного значения на коэффициент надежности для нагрузки. Коэффициенты надежности для постоянных нагрузок γg приведены в
табл. 1.13.
|
|
|
Таблица 1.13 |
|
Коэффициент надежности для постоянных нагрузок |
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент |
|
Конструкции сооружений и виды грунтов |
|
надежности |
|
|
|
|
по нагрузке γg |
|
Конструкции: |
|
1,05 |
|
• |
металлические |
|
|
• |
бетонные (со средней плотностью свыше |
1600 |
|
|
кг/м3 ), железобетонные, каменные, армокаменные, дере- |
|
|
вянные |
|
1,1 |
|
• |
бетонные со средней плотностью 1600 кг/м3 и ме- |
|
|
нее, изоляционные, выравнивающие и отделочные слои |
|
|
(плиты, материалы в рулонах, засыпки, стяжки и т.п), |
|
|
выполняемые: |
|
1,2 |
|
– |
в заводских условиях |
|
|
|
1,3 |
|
– |
на строительной площадке |
|
|
|
|
|
1.3.2. Коэффициент надежности для снеговой нагрузки γq следует
принимать равным 1,5. При расчете элементов конструкции покрытия, для которых отношение учитываемого нормативного значения равномерно распределенной нагрузки от веса покрытия (включая вес стационарного оборудования) к нормативному значению веса снегового покрова S0 менее
0,8, γq следует принимать равным 1,6.
1.3.3. Коэффициент надежности для ветровой нагрузки γq следует принимать равным 1,4.
1.4. Расчетные комбинации нагрузок
Расчетные значения нагрузок следует объединять в комбинации по следующимправилам:
– основные комбинации
∑γG. jGk. j + γQ.1Qk.1 + ∑γQ.iψQ.iQk.i ; |
(1.5) |
– особые комбинации
∑γG. jGk. j + Dd + ψ1.iQk.i + ∑ψ2.iQk.i , |
(1.6) |
где Gk.j – нормативные значения постоянных воздействий;
Qk.1 – нормативное значение одного из временных воздействий; Qk.i – нормативные значения остальных временных воздействий; Dd – расчетное (заданное) значение особого воздействия;
γG. j – коэффициенты надежности для постоянных воздействий;
γA. j – коэффициенты надежности для особых воздействий;
γQ.i – коэффициенты надежности для временных воздействий;
ψi.i – коэффициенты сочетаний.
Значения коэффициентов надежности для воздействий приведены в пункте 1.3.
Значения коэффициентов сочетаний равны:
–в основных сочетаниях для длительных нагрузок ψQ.i = 0,95; для кратковременных нагрузок ψQ.i = 0,9;
–в особых сочетаниях для длительных нагрузок ψQ.i = 0,95; для кратковременных нагрузок ψQ.i = 0,8. При этом особую нагрузку следует принимать без снижения.
2. МАТЕРИАЛЫ ДЕРЕВЯННЫХ И КОМБИНИРОВАННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
2.1.Цельная и клееная древесина
2.1.1.Общие указания
2.1.1.1. При проектировании деревянных конструкций поперечные сечения необходимо увязывать с действующим сортаментом пиломатериалов по ГОСТ 24454 (табл. 2.1)
Таблица 2.1
Рекомендуемый сортамент пиломатериалов
Толщина, мм |
|
|
|
Ширина, мм |
|
|
|
16 |
75 |
100 |
125 |
150 |
- |
- |
- |
- |
- |
19 |
+ |
+ |
+ |
+ |
175 |
- |
- |
- |
- |
22 |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
200 |
225 |
- |
- |
25 |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
250 |
- |
32 |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
275 |
40 |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
44 |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
50 |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
60 |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
75 |
75 |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
100 |
- |
100 |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
125 |
- |
- |
125 |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
150 |
- |
- |
- |
150 |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
175 |
- |
- |
- |
- |
175 |
+ |
+ |
+ |
+ |
200 |
- |
- |
- |
- |
- |
200 |
+ |
+ |
+ |
250 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
250 |
+ |
+ |
2.1.1.2. В зависимости от температурно-влажностных условий эксплуатации к влажности древесины, применяемой в элементах конструкций, должны предъявляться требования, указанные в табл. 2.2.
|
|
|
Таблица 2.2 |
|
Класс условий эксплуатации конструкций |
|
|
|
|
|
Класс |
|
Максимальная влажность |
условий |
Характеристика условий |
древесины для конструкций |
эксплуа- |
эксплуатации конструкций |
из клееной |
из неклееной |
тации |
|
древесины |
древесины |
1 |
2 |
3 |
4 |
|
Внутри отапливаемых помещений при |
|
|
|
температуре до 35 °С, относительной влаж- |
|
|
|
ности воздуха, %: |
|
|
1 |
до60 включ. |
9 |
20 |
2 |
60 – 75 |
12 |
20 |
3 |
75 – 95 |
15 |
20 |
|
|
|
Окончание табл. 2.2 |
1 |
2 |
3 |
|
4 |
|
Внутри неотапливаемых помещений при |
|
|
|
|
относительнойвлажностивоздуха, %: |
|
|
|
2 |
до 75 включ. |
12 |
|
20 |
3 |
свыше 75 |
15 |
|
25 |
4 |
На открытом воздухе |
12 |
|
25 |
4 |
В частях зданий и сооружений, соприка- |
- |
|
25 |
сающихся с грунтом |
|
|
|
|
|
5 |
Постоянноувлажняемые |
- |
|
Неограничивается |
5 |
Находящиеся в воде |
- |
|
Неограничивается |
Примечания.
1. Применение клееных деревянных конструкций в условиях эксплуатации класса 1 приотносительнойвлажностивоздуханиже45 % недопускается.
2. В неклееных конструкциях, эксплуатируемых в условиях класса 4, когда усушка древесины не вызывает расстройства илиувеличения податливостисоединений, допускается применятьдревесинусвлажностьюдо40 % приусловииеезащитыотгниения.
2.1.1.3. Плотность древесины и фанеры (ρ) для определения собственной массы конструкций следует принимать по табл. 2.3.
Таблица 2.3
Плотность древесины
|
|
Плотностьдревесины ρ, кг/м3, |
|
Породы древесины |
вконструкцияхдляклассов |
|
условийэксплуатациипотабл. 2.2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1, 2 |
3, 4, 5 |
|
Хвойные: |
500 |
600 |
|
сосна, ель, кедр, пихта |
|
лиственница |
650 |
800 |
|
Твердыелиственные: |
|
|
|
дуб, береза, бук, ясень, клен, |
700 |
800 |
|
граб, акация, вяз, ильм |
|
|
|
Мягкиелиственные: |
|
|
|
осина, тополь, ольха, липа |
500 |
600 |
Примечания.
1.Плотность свежесрубленной древесины хвойных и мягких лиственных пород следует принимать равной 850 кг/м3, твердых лиственных пород – 1000 кг/м3.
2.Плотность клееной древесины следует принимать равной неклееной древесины.
3.Плотность обычной фанеры следует принимать равной плотности древесины шпонов, бакелизированной – 1000 кг/м3.
2.1.2.Расчетные сопротивления древесины
2.1.2.1. Расчетные сопротивления древесины сосны, ели, лиственницы европейской приведены в табл. 2.4. Расчетные сопротивления для других по-
