ИЭ / 9 сем (станции+реле) / Экзамен / РЗ 9

при КЗ за понижающим трансформатором токи 0 в ней не появляются. С учетом последнего при отсутствии УРОВ 2 = 1 + ∆ = ∆ . Получающийся при этом выигрыш во временах срабатывания по сравнению с защитами, включенными на полные токи фаз, иллюстрирует диаграмма, приведенная на этом же рисунке.

Основная особенность в выборе с.з заключается в возможности отстраивать с.з

последних ступеней, работающих с выдержкой времени, только от расчетных первичных токов небаланса нб.п.расч, которые бывают значительно меньше раб.макс.

Так, например, для сети на верхнем рисунке с.з1 и с.з2отстраиваются только от нб

при (3) за трансформаторами подстанции противоположных концов участков,

отключаемых с выдержками времени, равными выдержке времени рассматриваемой защиты или большими нее, и согласуются между собой по чувствительности:

с.з> нб.п.расч и с.з2> с.з1.

В ряде случаев приходится учитывать дополнительные, более тяжелые условия,

некоторые из которых указаны ниже.

шДля защит сети по нижнему рисунку при трансформаторах с заземленными

нейтралями на понижающих подстанциях с.з должны отстраиваться как от нб.п.расч

при (3) за трансформаторами подстанций, так и от токов 3 0 , генерируемых указанными заземленными трансформаторами при КЗ на землю в питающей сети. Для отстройки от последних часто приходится загрублять защиты или выполнять их направленными. Если стремятся выполнить защиту 1 по возможности быстродействующей, учитывается также условие отстройки ее с.з от составляющих нулевой последовательности бросков тока намагничивания, кратковременно появляющихся при неодновременном включении фаз выключателем (в предыдущем случае их не могло быть, так как нейтрали понижающих трансформаторов были изолированы).

Для защит сети по нижнему рисунку при автотрансформаторах на подстанциях в общем случае приходится учитывать то, что автотрансформаторы со стороны среднего напряжения работают на сеть, оказывающуюся всегда работающей с заземленной нейтралью (автотрансформатора). При (1) и (1,1) в этой сети

141

появляются токи 0 в защищаемой цепочке линий высшего напряжения, поэтому ее защиты по токам срабатывания и выдержкам времени должны быть согласованы с защитами нулевой последовательности от КЗ на землю в сети среднего напряжения.

Особенности выбора параметров срабатывания IV ступеней*

Ток срабатывания четвертой ступени должен быть отстроен от тока небаланса в нулевом проводе трансформаторов тока при внешних замыканиях между фазами

(приложение VII), если рассматриваемая ступень защиты нулевой последовательности имеет выдержку времени, равную или меньшую, чем защита от замыканий между фазами на поврежденном элементе. Как правило, указанное соответствует условию отстройки от токов небаланса при к. з. между гремя фазами за трансформаторами и на стороне низшего напряжения автотрансформаторов подстанций данного и противоположного концов линии.

Ток срабатывания защиты, выбираемый по рассматриваемому условию,

определяется по выражению

установившемся режиме при рассматриваемых внешних к.з. между тремя фазами;

отс — коэффициент отстройки, учитывающий погрешность реле, ошибки расчета и необходимый запас, принимается равным 1,25; пер — коэффициент, учитывающий увеличение тока небаланса в переходном режиме, принимается равным: 2 — при выдержке времени рассматриваемой ступени до 0,1 с; 1,5 — при выдержке времени до 0,3 с; 1 — при выдержке времени выше 0,5—0,6 с.

где расч — максимальное значение фазного тока, проходящего в месте установки рассматриваемой защиты при внешнем к.з. между тремя фазами; нб —

коэффициент небаланса. Коэффициент небаланса принимается в зависимости от

142

кратности расч:

а) при небольших кратностях, до (2—3) /ном, нб = 0,05;

б) при бОльших кратностях, но не превосходящих (0,7—0,8) к ( к —

предельная кратность первичного тока трансформаторов тока при 10%-ной погрешности), нб=0,05÷0,1;

в) при кратностях, ббльших (0,7—0,8) к , расчет производится по выражению ниже; при этом в целях упрощения может быть принято нб =0:

нб,у = ′′зап√(′зап нб ) +

нб

где нб — первая гармоника тока небаланса, равная геометрической сумме первых гармоник намагничивающих токов трех трансформаторов тока; нб — третья гармоника тока небаланса, равная арифметической сумме третьих гармоник намагничивающих токов трех трансформаторов тока; ′зап — коэффициент запаса,

отражающий наличие ряда неучтенных факторов, влияющих на увеличение только первой гармоники тока небаланса нб (конструктивные различия трансформаторов тока, в частности возможность неодинакового числа витков вторичных обмоток, и пр);

′′зап - коэффициент запаса, отражающий наличие ряда неучтенных факторов,

влияющих на увеличение как первой нб , так и третьей нб гармоники тока небаланса (неточность различного рода исходных данных, определяемых по характеристикам стали, неточность расчета и т. п.); принимается ′зап= ′′зап= 1,4.

143

15. Выбор параметров срабатывания ТЗНП одиночных линий 110-500кВ с

двусторонним питанием без ответвлений; [Л2 5.9; Л1 раздел Б]

I СТУПЕНЬ

Ток срабатывания первой ступени защиты при выполнении ее без выдержки времени вы-

бирается по условиям отстройки от утроенного тока нулевой последова-

тельности, проходящего в месте установки за-

щиты:

а) при замыкании на землю на шинах противоположной подстанции;

б) в кратковременном неполнофазном режиме, возникающем при неодновре-

менном включении фаз выключателя, например в цикле БАПВ;

144

в) в неполнофазном режиме, возникающем в цикле ОАПВ на защищаемой ли-

нии

Ток срабатывания первой ступени защиты, выбираемый по условию «а»,

определяется по выражению:

сз ≥ отс з (1)

30з — максимальное значение периодической составляющей утроенного начального тока нулевой последовательности, проходящего в месте установки за-

щиты при замыкании на землю на шинах противоположной подстанции; отс — ко-

эффициент отстройки, учитывающий погрешность реле, ошибки расчета, влияние апериодической составляющей и необходимый запас.

На линиях 500 кВ значительной протяженности, имеющих устройства продоль-

ной емкостной компенсации (УПК), определение значения тока к. з. 30з в выражении

(1) при рассмотрении условия «а» необходимо производить с учетом следующего.

Устройства продольной емкостной компенсации осуществляются посредством кон-

денсаторных батарей, включаемых последовательно в каждую из трех фаз линии и компенсирующих в определенной мере индуктивное сопротивление последней. В

связи с этим расчетным, т. е. обусловливающим большее значение тока 30з, проходя-

щего в месте установки защиты, может оказаться замыкание на землю за УПК. Для защиты батарей от перенапряжений устанавливаются разрядники. Когда напряжение на конденсаторах превышает предельно допустимое для них значение, разрядники пробиваются и шунтируют батареи.

С учетом указанного ток 30з, проходящий в месте установки защиты, для ис-

ходной схемы (рис. 1, а) должен определяться исходя из следующего. Если при замы-

кании на землю за УПК (в точке К2 рис. 1, а) разрядники, установленные для защиты конденсаторных батарей УПК, не пробиваются (рис. 1, б), то ток 30з определяется при замыкании на землю за УПК (в точке К2). Если при замыкании на землю как до

145

УПК, так и за УПК (соответственно в точках К1 и К2 на рис. 1, а) разрядники проби-

ваются (рис. 1, в), то ток 30з определяется при замыкании на землю в одной из сле-

дующих точек (в зависимости от того, какая из них окажется расчетной):

в точке К1 (до УПК) или в точке К2 (за УПК) при зашунтированном УПК;

на предыдущей линии в точке К3 на рис. 1, а (при повреждении в которой раз-

рядники УПК уже не пробиваются).

Если при замыкании на землю за УПК (в точке К2) разрядники пробиваются, а

при замыкании на землю до УПК (в точке К1) не пробиваются (рис. 1,г), то ток 30з

определяется при замыкании на землю в одной из следующих точек (расчетной): до УПК (в точке К1) при дешунтированном УПК; на предыдущей линии в точке, при повреждении в которой разрядники УПК уже не пробиваются (в точке К3 на рис. 1,а).

Следует отметить, что в случаях, когда разрядники пробиваются, при использо-

вании быстродействующих реле необходимо учитывать возможность срабатывания реле тока первой ступени при замыкании на землю за УПК до срабатывания шунти-

рующего УПК разрядника. Для исключения излишнего срабатывания целесообразно вводить в защиту замедление порядка 40 мс.

При наличии на подстанции нескольких параллельно включенных мостов УПК указанное значение тока 30з в точке К2 должно определяться для случая отключения максимально возможного числа мостов. В целях упрощения расчеты токов к. з. при выборе уставок первых ступеней защит в случаях, когда разрядники пробиваются,

можно проводить для режима шунтирования УПК во всех фазах ввиду незначитель-

ного отличия значений токов, определенных в режиме шунтирования УПК во всех фазах и только в поврежденной фазе.

146

Ток срабатывания первой ступени защиты, выбираемый по условию «б»,

определяется по выражению

147

где неп — максимальное значение утроенного тока нулевой последователь-

ности, проходящего в месте установки защиты в неполнофазном режиме, возникаю-

щем при неодновременном включении фаз выключателя; отс — то же, что в выраже-

нии (1). Условие «б» не рассматривается, если первая ступень защиты отстроена по времени от неполнофазного режима, возникающего при неодновременном включении фаз выключателя с з> в разн (например, при действии на выходное промежуточное реле через реле времени); время разновременности включения фаз выключателя

в разн зависит от типов выключателя и его привода.

При выключателях с трёхфазным приводом защита с электромеханическими реле практически отстроена от рассматриваемого неполнофазного режима собствен-

ным временем срабатывания защиты без дополнительного замедления. Для масляных выключателей с пофазным электромагнитным приводом время разновременности включения фаз выключателя может быть принято порядка 0,2 с. Для воздушных вы-

ключателей с пофазным приводом в разн следует считать не менее 0,1 с.

Ток срабатывания первой ступени защиты, выбираемый по условию «в», опре-

деляется по выражению (2), в котором неп — максимальное значение утроенного тока нулевой последовательности, проходящего в месте установки защиты в неполно-

фазном режиме, возникающем в цикле ОАПВ па защищаемой линии. Следует отме-

тить, что условие «в», как правило, является более легким, чем условие «б», при ко-

тором обычно рассматривается режим включения одной фазы (а не двух фаз, как при условии «в») и угол расхождения э. д. с. (см. ниже) больше. Поэтому условие «в» должно рассматриваться в тех случаях, когда отстройка тока срабатывания защиты от неполнофазного режима по п. «б» не производится.

Утроенный ток нулевой последовательности неп, входящий в выражение (2),

может быть рассчитан, например, в соответствии с рис. 2, на котором приведены

148

схемы замещения и расчетные выражения. При расчете указанного тока должен учи-

тываться максимальный угол расхождения э. д. с., возможный в рассматриваемом ре-

жиме; допускается в целях упрощения принимать угол равным 180°.

II СТУПЕНЬ

Ток срабатывания второй ступени защиты (отсечки с выдержкой времени) вы-

бирается по условиям:

а) отстройки от утроенного тока нулевой последовательности, проходящего в месте установки защиты п р и замыкании на землю за предыдущим автотрансформа-

тором на стороне его смежного напряжения (примыкающей к сети с глухозаземленной нейтралью);

б) согласования с первой ступенью защиты предыдущей линии или защиты от замыканий на землю предыдущего автотрансформатора, установленной на стороне смежного напряжения (последнее производится вместо условия «а» в случае, если это необходимо для повышения чувствительности защиты);

в) отстройки от утроенного тока нулевой последовательности, проходящего в месте установки защиты в неполнофазном режиме, возникающем в цикле ОАПВ на защищаемой или предыдущей линии, а также в длительном неполнофазном режиме на предыдущей линии.

Отстройка от утроенного тока нулевой последовательности, проходящего в месте установки защиты в неполнофазном режиме в цикле ОАПВ на защищаемой или предыдущей линии, по п. «в» не требуется, если выдержка времени рассматри-

ваемой второй ступени защиты превышает время неполнофазного режима в цикле ОАПВ; отстройка от тока в неполнофазном режиме в цикле ОАПВ на защищаемой линии не требуется также, если предусматривается вывод из действия рассматри-

ваемой ступени на время цикла ОАПВ. В целях повышения чувствительности может оказаться целесообразным согласовывать вторую ступень не с первой (по п. «б»), а

149

со второй ступенью защиты предыдущей линии (рис. 3, характеристика защиты 5).

(как я понял, ввиду этих условий и не вводится ток срабатывания II ступени по

пункту в))

Выдержка времени второй ступени защиты должна быть согласована с выдерж-

ками времени ступеней защит предыдущих элементов, с которыми производится со-

гласование, — линий (рис. 3, характеристики защит 1, 3, 5 и 7) или автотрансформа-

торов — с учетом выдержки времени устройства резервирования при отказе выклю-

чателей (УРОВ).

В случаях, когда выдержка времени второй ступени защиты не превышает 1–1,5

с, выбранный по рассмотренным выше условиям ток срабатывания второй ступени защиты проверяется в соответствии с указаниями, приведенными в п. 8, по условию отстройки от тока небаланса в нулевом проводе трансформаторов тока при качаниях или асинхронном ходе. Следует отметить, что указанное условие может оказаться рас-

четным в весьма редких случаях.

Ток срабатывания второй ступени защиты, выбираемый по условию «а»,

определяется по выражению

150