Литература / Пиотровский_Электрические_машины_учебник_1974
.pdfобмоткой без потока рассеяния и без активного сопротивления и реак тивной катушкой, имеющей активное и индуктивное сопротивление действительной обмотки. Таким образом первичная обмотка заменена обмоткой CD и последовательно соединенными с нею сопротивле ниями гу и Ху, вторичная обмотка заменена обмоткой cd и последова тельно соединенными сопротивлениями г2 и х2. Обмотки CD и cd связаны между собой магнитным потоком ф0, который наводит в них э. д. с. ву и е2.
Условное положительное направление напряжений, э. д. с. и то ков устанавливается из следующих соображений. Положительное направление приложенного напряжения Uy выбирается от зажима А
кзажиму X. Ток в первичной обмотке направлен также от зажима А
кзажиму X. Э. д. с. Еу, уравновешивающая приложенное напряже ние, направлена от конца обмотки D к ее началу С. При одинаковом направлении намотки катушек и одинаковой маркировке зажимов э. д. с. Е2 направлена также от конца обмотки а к ее началу с. Под
влиянием этой э. д. с. ток / 2 |
во вторичной |
цепи будет направлен |
от зажима х к зажиму а и |
также будет |
направлено напряже |
ние и 2. |
|
|
Для указанной схемы можно выполнить приведение вторичной об мотки к первичной (рис. 13-3,6), в результате этого будут уравне
ны э. |
д. с. Е% и Еу и теперь можно соединить начала С и с обмоток |
и их концы D u d . |
|
Две обмотки CD и cd между общими точками можно объединить |
|
в одну обмотку KL (рис. 13-3, в). Чтобы не изменилось соотношение |
|
токов |
в этой обмотке, должен быть ток с действующим значением |
/0 = |
Іу + І2, создающий магнитный поток ф0. Часть электрической |
цепи (обмотка) KL с током і0 называется намагничивающей ветвью |
|
схемы замещения. В схеме рис. 13-3, в все элементы имеют электри |
ческое соединение между собой и ток во вторичной цепи является частью тока Іу, поэтому он имеет противоположное направление по отношению к току /2 (рис. 13-3,6).
При холостом ходе вторичная цепь трансформатора разомкнута и схема замещения в этом случае состоит из последовательно соеди ненных активного и индуктивного сопротивлений Гу и Ху первичной обмотки и намагничивающей ветви, т. е. ограничивается частью схе мы AKLX (рис. 13-3, в).
При коротком замыкании основной магнитный поток фок мал, в со ответствии с этим мал и ток іок, необходимый для создания этого по тока. Поэтому можно считать, что намагничивающая ветвь KL ра зомкнута, схема при этом значительно упрощается и состоит только из последовательно соединенных активных и индуктивных сопро
тивлений первичной |
и вторичной обмотки: гг, |
х1г г'% и х2 |
(рис. 13-3, г). |
|
|
В некоторых случаях и при нагрузке трансформатора для упро |
||
щения исследования |
можно не учитывать намагничивающий ток, |
|
т. е. пользоваться упрощенной схемой замещения (рис. |
13-3, д). |
207
13-6. Треугольник короткого замыкания
Векторная диаграмма напряжений и э. д. с. трансформатора в ре жиме короткого замыкания при вторичной обмотке, приведенной к пер вичной, изображена на рис. 13-4, а. Отличие этой диаграммы от изо браженной на рис. 13-2 заключается в изменении величин векторов вто ричных э. д. с., напряжений и токов, в соответствии с уравнениями
(13-11, а—д) и (13-12).
Схема замещения трансформатора в режиме короткого замыкания показана на рис. 13-3, г. Для этой схемы замещения может быть так
же построена векторная диаграмма. Вектор тока /х = — /2 направлен в сторону положительного направления оси абсцисс
(рис. 13-4,б).Вектор—/2г2 = = / 1Г2 совпадает с вектором тока /х, а вектор — /72д:2 —
Рис. 13-4. Векторная диаграмма: а — для |
Рис. 13-5. Треуголь |
|
приведенного трансформатора при корот |
ник короткого замы |
|
ком замыкании, |
б —для схемы замещения |
кания |
трансформатора |
при коротком замыкании |
|
= jlxx2 опережает вектор тока /х на я/2 и в соответствии с последова тельным соединением сопротивлений г2 и х'ъ складывается с вектором
/хг2. Далее необходимо сложить векторы напряжений І1г1 и )Іххх на активном и индуктивном сопротивлениях гх и хѵ
Сумма перечисленных четырех векторов равна вектору приложен ного напряжения ІІ1К.
Вектор тока /х отстает от вектора напряжения £/1К на угол фк.
Если изменить порядок сложения векторов jlxx'2 и Іхгх, то вместо двух треугольников получается один треугольник короткого замы кания (рис. 13-5), в котором катеты соответственно равны
/ Л + Ѵа = Л (гі + гі) = Ѵк, |
(13-14а) |
и |
|
Іххх-f = /] {хх-г х'2) = Іххк. |
(13-146) |
208
Сопротивления гк и хк называются активным и индуктивным со противлением короткого замыкания трансформатора. Обычно
г1я» г2 ^ |
0,5гк, |
(13-15а) |
Угол |
0,5хн. |
(13-156) |
|
|
|
фк = arctg |
= arctg |
(13-15в) |
Для практических целей строят треугольник короткого замыкания для номинального тока и стороны этого треугольника выражают не в единицах напряжения, а в долях номинального напряжения или в процентах, т. е.
напряжение короткого замыкания
и 1К/и 1и = ик, |
(13-16а) |
активная составляющая его |
|
ТцЛ/^ін = Ик.а> |
(13-166) |
индуктивная составляющая его |
|
Iт%к1Uщ= ика. |
(13-16в) |
13-7. Опыт короткого замыкания трансформатора
Для построения треугольника короткого замыкания (рис. 13-5) надо знать параметры короткого замыкания трансформатора zK, гк и хк. В исполненном трансформаторе они определяются из опыта короткого замыкания, при котором измеряют подведенное к трансфор матору напряжение U1K, ток короткого замыкания./х и мощность короткого замыкания Рк. Так как U1K идет только на преодоление сопротивления zK (рис. 13-3, г), то
Zk= *7k// k- |
(13-17) |
Мощность Рк практически тратится только на покрытие потерь РЭ1 и Рэ2 в первичной и вторичной обмотках, так как при коротком замыкании трансформатор не совершает полезной работы, а потерями в стали при Фок » 0 можно пренебречь. Потери в обмотках состоят из основных потерь Г\г10 и / |r 20, где 7-10 и г20 — сопротивления обмо ток при постоянном токе, и добавочных потерь в проводниках, обус ловленных главным образом действием потоков рассеяния. В обычных случаях добавочные потери составляют 5—15% от основных.
Таким образом,
•Рк = Р31+ р Э2 = І\ К + rj) = Г\гк.
Следовательно,
гк= РКЦ\, |
(13-18) |
|
(13-19) |
При определении параметров короткого замыкания трехфазного трансформатора все величины относятся к одной фазе.
209
Зная параметры z„, гк и хк, можно определить ик, ик.а и ика [фор мулы (13-16, а—е)] и построить основной треугольник короткого замы кания. Но можно воспользоваться для этой цели данными короткого замыкания, а именно, напряжением ик и мощностью короткого замы кания Рк.н, которые обычно приводятся для номинального тока Іи. Тем самым задается сторона ОА основного треугольника короткого замыкания ик. Сторона OB = uK.a определяется следующим образом:
|
Ѵ к |
100 = |
ЛѴк ■100 |
рк.'н |
впг |
(13-20) |
|
|
ик |
UbTu |
1057 |
||||
|
|
|
|
||||
|
|
|
1000 |
|
|
|
|
Эта формула справедлива и для трехфазных трансформаторов, так |
|||||||
как в этом случае потери в обмотках (числитель) |
и мощность (знаме |
||||||
|
Таблица 13-2 |
натель) одновременно увеличиваются |
|||||
|
втрое. |
|
|
|
|
||
|
|
|
Мощность (потери) короткого |
||||
8В, кеа |
PKtH/SH, % |
замыкания, |
так же как и |
мощность |
|||
|
|
|
(потери) холостого хода, имеет весь |
||||
5-20 |
3,7-3 |
|
ма важное эксплуатационное зна |
||||
|
чение. В табл. 13-2 приводятся |
дан |
|||||
30-240 |
3 -2 |
|
ные, определяющие мощность |
ко |
|||
320— 5 600 |
2 -1 |
|
|||||
7 500-60 000 |
1-0,5 |
|
роткого замыкания Рк,н |
при темпе |
|||
|
|
|
ратуре 75° С для трех- и однофазных |
||||
|
|
|
двухобмоточных |
силовых |
трансфор |
маторов, выраженную в процентном отношении от номинальной мощности трансформатора. Обычно Р он : Ркп = 1 : (2,5 ч- 4).
Это отношение оказывает большое влияние на форму характери стики к. п. д. трансформатора (§ 14-5).
Пример. Дан трехфазный трансформатор на |
100 кв-а\ 6000/230«; 9,63/251 а; |
50 гц\ Y/ Y — 0. Согласно ГОСТ 12022—66 ик = |
4,5%, Р к.н = 1970 вт. Обмотка |
низшего напряжения приводится к обмотке высшего напряжения. Напряжение, |
ток и мощность одной фазы: |
|
|
|
|
^1Ф = -^22 -= 3470 «; |
/ н= 9,63 е; |
|||
Уз |
|
|
|
|
|
і>к .ф = —я—= 657 вт. |
|||
|
D |
1 9 7 0 |
|
R R |
Тогда |
|
|
|
|
и* = и« ш |
=3470-0,045 = 156 в, |
|||
|
|
|
||
гк = |
ик |
156 |
- = 16,20 ом, |
|
|
|
9,63 |
|
|
•Рк.ф |
657 |
=7,05 ом, |
||
Гк = |
|
9,632 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- 7,052 = 14,5 ом, |
tg Фк = |
Хк |
14,5 |
2,06, |
|
rK ~ |
7,05 |
“ |
||
|
к.» |
1970 |
= 1,97%, |
|
Ик. а — ' 10РН |
10 • 100 |
|||
Ика= ~|/К - |
К .в = Ѵ 4,52- |
1,972 = 4,03%. |
210
Г лава ч ет ы рн адц ат ая
РАБОТА ТРАНСФОРМАТОРА ПОД НАГРУЗКОЙ
14-1. Физические условия работы трансформатора под нагрузкой
Так же как при рассмотрении короткого замыкания, считается, что все три фазы трансформатора нагружены симметрично, поэтому
достаточно |
рассмотреть работу только какой-нибудь одной фазы. |
На рис. |
14-1 показана принципиальная схема трансформатора, |
работающего под нагрузкой. Здесь — подводимое к трансформа тору синусоидальное напряжение; ср0 — основной поток, сцепленный с обеими обмотками трансформатора; іг — ток в первичной обмотке; і2 —ток во вторичной обмотке; ф01 и фа2 — создаваемые этими токами потоки рассеяния, причем поток фСТ1 сцеплен только с первичной обмоткой, а поток фСТ2— только со вторичной обмоткой; и%— напря жение на зажимах вторичной об
мотки; zHr — сопротивление наг рузки, обеспечивающее нормаль ные условия работы трансформа тора. Вторичная обмотка приведена
к первичной (w2 = Н7г). |
ное. 14-1. Принципиальная схема |
Работа трансформатора под на |
нагруженного трансформатора |
грузкой подчиняется тем же зако номерностям, что и работа в режимах холостого хода и короткого за
мыкания. Эти зависимости выражаются в форме уравнений напряже ний, э. д. с. и намагничивающих сил, или могут быть изображены с помощью векторных диаграмм.
А. Уравнение напряжений и э. д. с. первичной обмотки. Анализ процесса работы трансформатора под нагрузкой показывает, что в этом режиме с первичной обмоткой сцеплены те же магнитные по токи, что и в режимах холостого хода и короткого замыкания, поэ тому уравнение напряжения и э. д. с. имеет тот же вид, что и ранее полученные уравнения (11-25) и (13-5):
&і —— + h ri 4" іКхѵ |
(14-1) |
|
Б. Уравнение напряжений и э. д. |
с. вторичной обмотки. |
При на |
грузке трансформатора с вторичной |
обмоткой связаны те же магнит |
ные потоки, что и в режиме короткого замыкания. Основной магнит ный поток наводит э. д. с. е2 и вторичный поток рассеяния наводит э. д. с. е02, имеется также напряжение і2г2 на активном сопротивле нии обмотки. Но в отличие от режима короткого замыкания к зажи мам вторичной обмотки присоединена нагрузка, напряжение на ко торой равно иг.
Таким образом, для вторичной обмотки, приведенной к первичной, может быть написано уравнение напряжений и э. д. с., аналогич
211
ное (13-6),
= /jr8 -j- ]i.lx.l -)- / 2z„r = L2r2-f- //2a:ä + |
(14-2a) |
Так как при построении векторной диаграммы обычно приходится
определять вектор Щ, то уравнение (14-2а) чаще используется в та ком виде:
иг = Ё2— І',г'2— |
(14-26) |
В. Уравнение намагничивающих сил. При работе трансформа тора под нагрузкой необходимо учитывать намагничивающую со ставляющую /0 = iüw1 первичной намагничивающей силы, так как она обычно составляет в нормальных условиях 3—10% Д. Поэтому уравнение намагничивающих сил записывается в виде:
или |
|
1^2 i1w1 -f У 2 f2w2= У"2TqWx, |
|
и после преобразования |
|
+ |
(14-За) |
Для приведенного трансформатора |
|
/1+ /2 = /о или |
(14-36) |
Иногда для упрощения анализаработы трансформатора |
можно |
пользоваться приближенным уравнением Fx + F2 = 0 и для приведен ного трансформатора
/, + /, = 0. |
(14-Зв) |
14-2. Векторные диаграммы трансформатора при нагрузке
В соответствии с уравнениями напряжений из. д. с., а также урав нением намагничивающих сил могут быть построены векторные диа граммы. При нормальной работе трансформатора напряжения на со противлениях обмоток малы по сравнению с основной э. д. с., поэ тому на рис. 14-2 и 14-3 векторы напряжений на обмотках изображены для ясности в значительно большем масштабе, чем векторы основных э. д. с. и напряжений.
Трансформатор включен в сеть с синусоидальным напряжением
Мі = |/2£Дsinco^ неизменной частоты/,*Ко вторичной обмотке присое динена нагрузка zHr, состоящая из активного сопротивления гнг и индуктивного сопротивления жнг.
Векторная диаграмма строится для приведенного трансформатора. Вектор основного магнитного потока Фот отложен в положительном направлении оси абсцисс (рис. 14-2). В соответствии с вычисленными или определенными опытным путем составляющими тока, создающего основной магнитный поток, строится вектор тока Iq. Векторы наведен
212
ных основным магнитным потоком э. дчс. Èxи È2 отстают от вектора основного магнитного потока на я/2.
Активно-индуктивная нагрузка вызывает отставание тока вторич ной обмотки от напряжения на зажимах вторичной обмотки на угол
X |
э. д. с. на угол ^>2 = arctg |
х^т+ х'2 |
<р2 = arctg —F- и от вторичной |
, ■. . |
|
гнг |
|
'яг I г-г |
Поэтому вектор тока І2 отложен |
под углом ф2 к вектору э. |
д. с. Е2. |
Чтобы построить вектор вторичного напряжения U'z, необходимо,
согласно |
уравнению (14-26), |
из вектора |
э. д. с. Е'2 |
вычесть два вектора |
напряжения |
jltfc'z и І2Г2 на сопротивлениях вторичной об мотки, т. е. сложить вектор Е2 с вектора
ми —)І'2х'2 и —f y 2.
Для того чтобы перейти к векторной диаг рамме первичной обмотки, необходимо вос пользоваться уравнением намагничивающих
|
Рис. 14-3. Векторная диаг |
|
|
рамма для упрощенной схе |
|
Рис. 14-2. Векторная диаграмма для |
мы замещения трансформа |
|
тора при нагрузке: |
а — |
|
трансформатора при нагрузке: а — активно |
активно-индуктивной, |
б — |
индуктивной, б — активно-емкостной |
активно-емкостной |
|
сил (14-36), согласно которому вектор первичного тока равен сумме
векторов /0 и — І2. Для получения вектора приложенного |
напряже |
||
ния и г к первичной обмотке, |
согласно уравнению (14-1), необходимо |
||
сложить векторы — Ех, |
І1г1 |
и ]1^Х\- Вектор напряжения |
опережает |
вектор тока Іъ на угол |
> |
ф2. |
|
На рис. 14-2,6 построена таким же путем векторная диаграмма для смешанной активно-емкостной нагрузки.
Диаграммы рис. 14-2 полностью отражают рабочие процессы, происходящие в трансформаторе, однако производить расчет по этим диаграммам затруднительно. Поэтому для приближенного исследо вания не учитывают наличие составляющей первичного тока, необ ходимой для создания магнитного потока. Это соответствует упро
213
щенной схеме замещения (рис. 13-3,5), в которой намагничивающая ветвь разомкнута, т. е. /„ — 0.
Вектор тока Іх ——/2 отложен в положительном направлении оси абсцисс (рис. 14-3,а). Из точки О проводится вектор вторичного на
пряжения — U2 под углом ф2 к вектору тока І\, причем угол ф2 счита ется заданным составляющими сопротивления нагрузки: ф2 =
= arctg-^2-. С вектором — t/2 складываются векторы напряжений на
гнг |
|
— /Г,х'2= /7 ^ , /,г, и /^т,. |
обмотках |
трансформатора — /2г2 = / ^ 2, |
|
Сумма |
всех векторов дает вектор |
первичного напряжения Ult |
опережающий вектор тока / х на угол фх.
Вместо отдельных векторов напряжений на отдельных обмотках
можно откладывать векторы активного и индуктивного напряжения |
|
# |
і |
короткого замыкания |
и // ха:к. |
При заданном первичном напряжении U1 и необходимости определить вектор вторичного напряжения L'2/2 требуется сначала опреде-
лить угол фг= arctg * і+ * І + *вг в соответствии с этим углом по
гі + гі + гш
строить вектор тока Іхи далее из вектора вычесть векторы треуголь ника короткого замыкания, соответствующие току нагрузки.
На рис. 14-3, б построена аналогичная диаграмма для активно емкостной нагрузки.
14-3. Изменение напряжения трансформатора
Изменением напряжения двухобмоточного трансформатора при номинальной нагрузке и при заданном коэффициенте мощности называется выраженная в процентах от номинального вторичного напряжения арифметическая разность между номинальным вторич ным напряжением при холостом ходе U20 и напряжением U2, т. е.
Aff = |
.100. |
|
Так как U2 = kU2 и U20 — kU20 — £71и, то |
|
|
AU = Ч^-Ч.к . 100 = Чш-Лх . 100. |
(14-4) |
|
^20 |
U\n |
|
Определение AU из векторной диаграммы (например, рис. 14-2) путем непосредственного измерения разности длины двух близких
по величине векторов Uw и — Щ не может обеспечить удовлетвори тельных результатов вследствие значительного влияния небольших ошибок при построении диаграммы и измерении длины векторов.
Точность определения AU можно значительно Повысить, если вос пользоваться основным треугольником короткого замыкания АВС (рис. 14-4). Из прямоугольного треугольника ОАР
U%= O P~PC = V U \n- n l - m K= UlYl[ ] / 1 - ( £ ) 2 - ^ Г ■
214
Если разложить слагаемое |
в числовой |
ряд и прене |
бречь всеми членами после второго ввиду их малости, |
то |
|
|
|
(14-5) |
Таким образом, для определения А U вместо построения векторной диаграммы можно построить только основной треугольник корот кого замыкания и вспомогательный треугольник АPC так, чтобы
угол между линиями СВ |
и |
СР |
был равен |
|
|
|||||||
ср2. Так |
как |
стороны ик, икя и |
ика основ |
|
|
|||||||
ного |
треугольника короткого |
замыкания |
|
|
||||||||
выражаются в процентах номинального на |
|
|
||||||||||
пряжения С/1Н, |
то и все другие |
отрезки в |
|
|
||||||||
масштабе |
сторон |
этого |
треугольника |
так |
|
|
||||||
же выражаются |
в |
процентах |
U1H, поэтому |
|
|
|||||||
для определения |
|
A U достаточно |
измерить |
|
|
|||||||
отрезки тпк и пк и в соответствии |
с приня |
|
|
|||||||||
тым |
масштабом |
выразить |
их в процентах |
0 |
І, |
|||||||
UlH, |
тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
AU = mK— 2q7). |
|
|
(14-6) |
Рис. 14-4. |
Графическое. |
|||||
Изменение |
напряжения |
можно о'преде- |
определение |
изменения |
||||||||
вторичного |
напряжения |
|||||||||||
лить |
также |
расчетным |
путем, |
если |
вы |
|
|
разить отрезки тк и пкчерез катеты ігка и ика треугольника короткого замыкания. Из рис. 14-4 следует, что
тк= CP = ca -1-ар = ик,аcos q)2-j-«KaSin <p2
nK= AP — Ab — bp — uK0cos ф2 — икаsin ф2.
Следовательно,
Аи = М к . а C O S ф2 + ит sin ф2 + —-g-°s фа ~-^ ' а S11^ фа)а, (14-7)
Последнее слагаемое обычно невелико по сравнению с первым. Поэтому с достаточной точностью можно принять, что
АС/ я« мк а cos ф2 -f икаsin ф2. |
(14-8) |
При емкостной нагрузке второе слагаемое становится соизмеримо с первым, и тогда им пренебрегать нельзя.
Изменение напряжения по формулам (14-7) и (14-8) соответствует номинальной нагрузке / 2Н и различным коэффициентам мощности cos ф2. Для нагрузки / 2, отличной от номинальной и определяемой коэффициентом нагрузки кнг — / 2//2Н, изменение напряжения, вы численное по этим формулам, нужно умножить на кІІГ, так как сто роны треугольника короткого замыкания пропорциональны величине тока / 2.
215
Пример. Трансформатор на 100 ква, |
6000/230 в имеет ик,а == 1,97% Ц.кк.а= |
= 4,03% (см. пример § 13-7). Тогда для |
номинальной нагрузки ncos(p2 = 0,8üo |
формуле (14-7) |
|
ДU = 1,97 • 0,8 + 4,03 ■0,6 + (4’°3 ' °’8~ -01,97' 0,6)2 =3,99 + 0,02 = 4,01% .
По упрощенной формуле (14-8) АП =3,99%. Таким образом, при пренебре жении вторым слагаемым формулы (14-7) в данном случае получается ошибка меньше 1%.
14-4. К.п.д. трансформатора |
|
||
Если Р2 — отдаваемая |
трансформатором |
мощность |
в вт или |
в кет, ЪР — сумма потерь |
в трансформаторе |
в тех же |
единицах, |
то к. п. д. в процентах |
|
|
|
Если Sн — номинальная мощность трансформатора, &нг — коэф |
|||
фициент нагрузки и coscp2 |
— коэффициент мощности нагрузки, то |
||
Р2 — kaxSHcos ф2. |
|
(14-10) |
Потери в трансформаторе слагаются из потерь в стали Р 0 и по
терь в обмотках Рэ. Таким образом, |
|
%Р = Р0 + Рв. |
(14-11) |
Трансформатор работает в пределах до номинальной нагрузки при U1 — UH= const. Потери в стали Рс пропорциональны э. д. с.
Ех во второй степени [формула (11-35)]. При холостом |
ходе Ех « |
äs U! и Р0 я» Ра. При нагрузке в первичной обмотке |
возникает |
падение напряжения, вследствие чего Ех изменяется: при индуктив ной нагрузке Ег меньше Ux (рис. 14-2,а), а при емкостной Ех может оказаться больше Ux(рис. 14-2,6). Для нормального случая индуктив ной нагрузки э. д. с. Ех уменьшается на 2,5—4% при переходе от холостого хода к полной нагрузке. Соответственно потери в стали
уменьшаются на 5—8%. Учитывая, что Рс обычно |
менее 1 % от Su, |
|
таким изменением можно пренебречь и считать, что Рс не |
зависит |
|
от нагрузки, т. е. |
|
|
Л: = Pu — const. |
|
(14-12) |
Потери в обмотках Рэ = І\гк или, так как Іх = |
knrI н, |
то |
Р а = к ' т - р 1Г к = /4+к.н. |
|
(14-13) |
Здесь Ркм — мощность, потребляемая трансформатором |
при ко |
ротком замыкании и расходуемая на покрытие потерь в обмотках
при номинальном токе / н и температуре 75° С. |
После подстановки |
||
значений Рс и Рэ в формулу (14-9) |
|
|
|
100 |
|
|
|
р0+к |
нг рК. н |
• 100. |
(14-14) |
= 11 |
|
Л , со8Фа + ро + *ш' Р
216