10474
.pdf80
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
730 |
9580 |
82,76 |
18 |
1,69 |
63,92 |
1,02 |
62,57 |
250 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
730 |
10310 |
81,06 |
18 |
1,69 |
62,22 |
1,02 |
60,44 |
242 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
730 |
11040 |
79,37 |
18 |
1,69 |
60,53 |
1,03 |
58,3 |
233 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
730 |
11770 |
77,67 |
18 |
1,69 |
58,83 |
1,03 |
56,38 |
226 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
730 |
12500 |
75,98 |
18 |
1,69 |
57,14 |
1,04 |
54,26 |
217 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
730 |
13230 |
74,28 |
18 |
1,69 |
55,44 |
1,04 |
52,25 |
209 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1120 |
13960 |
72,59 |
18 |
2,6 |
53,29 |
1,04 |
49,63 |
199 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Конвекторы |
|
|
79 |
|
|
Qпрр,Вт |
|
|
Qпрн, Вт |
|
|
|
|
||
Этаж |
φ1 |
φ2 |
|
|
|
Qн, Вт |
Невязка, % |
|||
|
|
|
|
|
Тип КН20 |
|
Монтажный номер |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
|
16 |
17 |
18 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
745 |
– |
1 |
745 |
0,787К |
|
У4 |
787 |
+5,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
368 |
– |
1 |
368 |
0,4К |
|
У1 |
400 |
+8,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
377 |
– |
1 |
377 |
0,4К |
|
У1 |
400 |
+5,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окончание таблицы 12
81
1 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
|
|
4 |
387 |
– |
1 |
387 |
0,4К |
У1 |
400 |
+3,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
396 |
– |
1 |
396 |
0,4К |
У1 |
400 |
+1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
406 |
– |
1 |
406 |
0,4К |
У1 |
400 |
–1,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
415 |
– |
1 |
415 |
0,4К |
У1 |
400 |
–3,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
425 |
– |
1 |
425 |
0,4К |
У1 |
400 |
–5,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
1190 |
– |
1 |
1190 |
1,18К |
У7 |
1180 |
–0,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
1199 |
– |
1 |
1199 |
1,18К |
У7 |
1180 |
–1,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
471 |
– |
1 |
471 |
0,479К |
У2 |
479 |
+1,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
480 |
– |
1 |
480 |
0,479К |
У2 |
479 |
–0,2 |
80 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
6 |
488 |
– |
1 |
488 |
0,479К |
У2 |
479 |
–1,8 |
||
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
497 |
– |
1 |
497 |
0,479К |
У2 |
479 |
–3,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
504 |
– |
1 |
504 |
0,479К |
У2 |
479 |
–4,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
513 |
– |
1 |
513 |
0,479К |
У2 |
479 |
–6,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
521 |
– |
1 |
521 |
0,479К |
У2 |
479 |
–8,1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
921 |
– |
1 |
921 |
0,918К |
У5 |
918 |
–0,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
82
17. ВОДОВОДЯНЫЕ ЭЛЕВАТОРЫ
Водоводяные элеваторы применяются в системах отопления для пониже-
ния температуры воды в наружном подающем трубопроводе до температуры,
допустимой в системе отопления, tг, и частичной передачи давления, создавае-
мого центральным насосом на тепловой станции, в местную систему отопления для создания циркуляции воды. Таким образом, водоструйный элеватор в сис-
теме отопления выполняет одновременно две функции, заменяя смесительный и циркуляционный насосы.
Водоструйный элеватор устанавливается в индивидуальном тепловом пункте здания. Принципиальная схема индивидуального теплового пункта сис-
темы отопления с водоводяным элеватором приведена на рис. 25.
Одним из недостатков водоструйного элеватора является его низкий ко-
эффициент полезного действия (КПД). Статический КПД стандартного элева-
тора практически не превышает 10 %. Следовательно, циркуляционное давле-
ние на вводе теплопроводов наружных тепловых сетей в здание должно не ме-
нее чем в 10 раз превышать потери давления в системе отопления pc.
Это условие устанавливает верхний предел потери давления при исполь-
зовании элеваторной смесительной установки величиной pc ≤1,2·104 Па. Дру-
гим недостатком водоструйного элеватора является постоянство коэффициента смешения, исключающее местное качественное регулирование теплопередачи отопительных приборов.
Горячая вода из тепловой сети G1, кг/с, (в зимний период с температурой
Т1= 130…150°С) поступает в насадку. Обратная вода из системы отопления G0 ,
кг/с, с температурой t0 = 70°С смешивается в элеваторе с горячей водой до температуры tг = 95°С и в количестве Gг, кг/с, поступает в подающую магист-
раль системы отопления. Часть обратной воды в количестве (Gг - G0), кг/с, с
температурой t0 = 70°С удаляется в тепловую сеть. Следовательно, элеватор ра-
ботает на замкнутое кольцо системы отопления.
83
Рис. 25. Элеваторный ввод: 1 – задвижка; 2 – термометр; 3 – манометр; 4 – регулятор расхода; 5 – обратный клапан; 6 – грязевик; 7 – тепломер; 8 – регулятор давления; 9 – водоструйный элеватор; 10 – ответвления для систем приточной вентиляции и кондиционирования воздуха; 11 – регулятор температуры
Схема давлений при установившейся работе элеватора приведена на рис.
26. Постоянство гидродинамического давления в начале смесительной камеры элеватора изобразим горизонтальной линией al. Далее происходит повышение давления при внезапном расширении потока от площади сечения f'3 до f3 (кри-
вая l-o), (условные обозначения в формулах 1…4 будут приведены ниже).
pн = V3ρг (V'3 - V3). |
(46) |
От точки l отложим вверх величину динамического давления, отвечающего осредненной скорости V'3 потоков в самом начале камеры (ордината l-m), Па:
(V3 ) |
. |
(47) |
2 |
г |
|
От точки m проведем наклонную линию m-n – потери полного давления при внезапном расширении смеси потоков, Па:
|
(V3 V3 )2 |
|
||
p |
|
г . |
(48) |
|
2 |
||||
|
|
|
84
Рис. 26. Схема давлений в водоструйном элеваторе для водоводяного отопления
Далее от точки n проведем линию n-p – потери полного давления в диффузоре, Па:
|
|
|
|
|
V 2 |
|
|
V 2 |
|
|
||||
p |
|
(1 |
|
) |
|
3 |
|
|
|
3 |
|
|
. (49) |
|
д |
д.у. |
2 |
г |
2 |
г |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Затем проведем линию падения полного давления в системе отопления (p- r) и линию изменения гидродинамического давления (k-g). Уменьшению пол-
ного давления в подсасывающей части элеватора отвечает линия f-b.
Уменьшению гидродинамического давления при увеличении скорости подсасываемого элеватором потока до наивыгоднейшей скорости V0 отвечает линия ya. Увеличению гидродинамического давления в диффузоре отвечает ли-
ния o-k. Отношение двух потоков воды в элеваторе составит:
u |
G0 |
, |
(50) |
|
G1 |
||||
|
|
|
называется коэффициентом смешения (подмешивания).
В приложениях 20 и 21 приведены элеваторы различных конструкций и размеров серийного производства.
85
18. РАСЧЕТ И ПОДБОР ВОДОСТРУЙНОГО ЭЛЕВАТОРА
Расчет проводим, используя теорию смешения потоков профессора, док-
тора технических наукП.Н. Каменева (Гидроэлеваторы в строительстве.М.,
Стройиздат, 1970).
Исходные данные для расчета:
-теплопотери здания Q = 728000 Вт;
-температура воды в подающей магистрали системы отопления tг = 95 °С;
-температура воды в обратной магистрали tо = 70 °С;
-температура воды, поступающей из насадки T1 = 130 °С;
-плотность воды
ρ1 = 935 кг/м3 при 130 °С; ρ0 = 977,81 кг/м3 при 70 °С; ρг = 961,9 кг/м3 при 95 °С;
- потери давления в системе отопления pс = 10000 Па (определяются из гидравлического расчета системы отопления).
Примечание: при T1= 150 °С плотность воды ρг = 916,9 кг/м3.
Решение
Расчетная схема элеватора изображена на рис. 27. Объемный расход во-
ды, проходящий через горловину при температуре воды tг = 95 °С:
Рис. 27. Расчетная схема элеватора
86 |
|
|
|
|
|
|
qг |
|
|
Q |
, |
(51) |
|
|
|
|||||
(tг |
t0 ) г cв |
|||||
|
|
|
|
где св = 1,163 Вт·ч/(кг·град) – удельная теплоемкость воды.
qг |
|
|
728000 |
|
= 25,99 м3/ч = 0,007219 м3/с. |
|
|
|
|||
|
70) 961,9 1,163 |
||||
|
(95 |
|
Массовый расход:
Gг = qг · ρг = 0,007219 · 961,9 = 6,944 кг/с.
Массовый расход воды, нагнетаемой из насадки:
G1 |
|
|
Q |
|
72800 |
|
= 10417 кг/ч = 2,894 кг/с. |
|
|
|
|
|
|||||
(T1 |
t0 )cв |
(130 70) 1,163 |
||||||
|
|
|
|
Объемный расход этой воды при температуре T1 = 130 °С:
q G1 2,894 0,003095 м3/с. 1 1 935
Массовый расход воды, подсасываемой элеватором равен:
G0 = Gг – G1 = 6,944 – 2,894 = 4,05 кг/с.
Объемный расход еѐ при температуре в обратной магистрали t0 = 70 °С:
q |
|
|
G0 |
|
4,05 |
0,004142 м3/с. |
0 |
0 |
|
||||
|
|
|
977,81 |
|||
|
|
|
|
Коэффициент смешения u по формуле (5) составляет :
u = G0:G1 = 4,05:2,894 = 1,4. Этот же коэффициент смешения получим из теплового баланса элеватора:
1 T1 + ut0 = (1 + u) tг,(52)
или
1 · 130 + u · 70 = (1 + u) · 95,(53)
откуда u = 1,4.
Примечание. При температуре воды в наружной тепловой сетиT1 = 150 °С
имеем баланс: 1 · 150 + u · 70 = (1 + u) · 95, откуда u = 2,2.
Во избежание засорения элеватора примем сравнительно большое рас-
стояние от насадки до начала смесительной камеры. В таком случае условный коэффициент полезного действия диффузора ηд.у. = 0,65 и ξ0 = 0. Здесь ηд.у= 1 –
87
∑ξ3; где ∑ξ3 – коэффициент местного сопротивления смесительной камеры и диффузора; ξ0 – коэффициент местного сопротивления при входе подсасывае-
мого потока в смесительную камеру.
Зная ηд.у. и u, примем по приложению 23 наивыгоднейшее отношение скорости подсасываемого потока в кольцевом пространстве в начале камеры к скорости в горловине nнаив. = 0,5045.
Определим осредненную скорость смешивающихся потоков в начале смесительной камеры V'3:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V3 |
2 pс (1 |
3 ) |
|
, |
(54) |
||
|
|
г (1 0 ) 0 (1 |
3 )n2 |
наив |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V3 |
|
|
2 10000 (1 0,35) |
|
|
6,51 |
м/с. |
||
|
|
|
|
|
|||||
961,9 (1 |
0) 977,81 (1 0,35) 0,352 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|||||
Скорость в горловине элеватора: |
|
|
|
|
|
||||
V3 = V'3 / (1 + ∑ξ3), |
|
|
|
|
(55) |
||||
|
|
V3 =6,51/ (1 + 0,35) = 4,822 м/с. |
|
|
|
|
Наивыгоднейшая скорость подмешиваемого потока в начале смеситель-
ной камеры:
V0 наив. = nнаив.· V'3, |
(56) |
V0наив.= 0,5045 · 6,51 = 3,284 м/с.
Проверим основные правила работы элеватора с высоким КПД. Повы-
шение давления при внезапном расширении потока от площади сечения f3 до f'3
в смесительной камере (по формуле 46):
pк = 4,822 (6,51 – 4,822) · 961,9 = 7970 Па.
Повышение давления в диффузоре (по формуле 4): pд = (1 – 0,35) · 4,8222 /2 · 961,9 = 7422 Па.
Динамическое давление подсасываемого потока в начале смесительной
камеры (не потери):
p |
|
|
V 2 |
|
|
|
0 наив |
, |
|||
|
д.о |
|
2 |
0 |
|
|
|
|
|
|
88
3,2842
pд.о 977,81 5372 Па. 2
Запишем основное уравнение для определения полного давления, разви-
ваемого элеватором:
p0 |
pс |
V3 (V3 V3 ) г |
д.у |
V3 |
2 |
г |
(1 0 |
) |
V0 |
2 |
0 , |
(57) |
2 |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
или конкретно
10000 = 7970 + 7422 – 5372 Па.
Получаем: 10000 ≈ 10020 Па.
Проверяем закон сохранения энергии при установившейся работе элева-
тора. Необходимая скорость в выходном сечении насадки определяется из уравнения:
V1 = (1 + u – nнаив. u cosα0) V'3, |
(58) |
где α0 – угол между векторами скоростей V1 и Vо наив в начале смеситель-
ной камеры, град.
Считая α0 = 0°, имеем
V1 = (1 + 1,4 – 0,5045 · 1,4 · 1) · 6,51 = 11,02 м/с.
Давление, затрачиваемое в выходном сечении насадки (без потерь в са-
мой насадке), равно динамическому давлению в выходном сечении насадки минус динамическое давление подмешиваемого потока в начале смесительной камеры:
pн 11,022 935 5372 52465 Па. 2
Определим основные размеры элеватора.
Площадь выходного сечения насадки:
f1 = q1 / V1, (59) f1 = 0,003095/ 11,02= 0,000281 м2 = 2,81 см2.
Площадь кольцевого сечения для подсасываемого потока в начале смеси-
тельной камеры:
f0 = 0,004142 / 3,284 = 0,00126 м2 = 12,6 см2.
89 |
|
Общая площадь сечения в начале смесительной камеры: |
|
fз н = f1 + f0, |
(60) |
fзн = 2,81 + 12,6 = 15,41 см2, откуда dз н = 4,43 см = 44,3 мм. |
|
Площадь сечения горловины: |
|
f3 = 0,007219 / 4,822 = 0,001496 м = 14,96 см2,откуда dз н = 43,7 см ≈ 44,3 мм. Примем dз = (43,7+44,3) / 2 = 44 мм.
Водоструйный элеватор Госсантехстроя № 6 (см. приложение 22) имеет
dзp= 47 мм. Если принять этот элеватор, то при заданном расходе qг = 0,007219
м3/сбудем иметь скорость в смесительной камере
Vзp = 4,822 (44 / 47)2 = 4,22 < 4,822 м/с.
Оставляя в качестве приближения ту же площадь выходного сечения насадки f1 = 2,81 см2, получим из (60) площадь для подсасываемого потока в начале смесительной камеры:
f |
|
|
d32р |
f |
|
|
3,14 4,72 |
2,81= 14,53 см2. |
0 |
|
1 |
|
|||||
|
4 |
|
4 |
|
||||
|
|
|
|
|
Скорость подсасываемого потока в начале смесительной камеры:
V |
q |
0 |
|
0,004142 104 |
|
|
|
= 2,85 м/с. |
|||
|
|
|
|||
0 |
f0 |
|
14,53 |
|
|
|
|
|
Полное давление, создаваемое элеватором, определится на основании формулы (57) при замене скоростей воды в смесительной камере и подсасываемого потока на действительные в выбранном элеваторе. В связи с отличием действительной скорости подсасываемого потока V0 от наивыгоднейшей V0 наив.
Коэффициент местного сопротивления при входе подсасываемого потока в смесительную камеру принимаем равным ξ0 = 0,1.
Имеем:
V3р (V3р V3р ) г д.у |
V 2 |
г (1 0 |
|
V 2 |
0 pс |
|
|
|||
3 |
) |
|
0 |
|
|
|||||
2 |
2 |
|
|
|||||||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4,22 (V3р 4,22 ) 961,9 0,65 |
4,222 |
961,9 (1 0,1) |
2,852 |
977,81 10000Па |
||||||
2 |
2 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
откуда V'3p = 6,292 м/с.