книги / Теория, расчёт и проектирование авиационных двигателей и энергетических установок.-2
.pdf2 * R T*L |
r v r . |
(12.20) |
к - 1 |
|
|
_ |
— |
|
Г |
*-] ' |
|
к -1 |
i - ( V ) \ |
(12.21) |
{ p i ) |
|
|
|
|
видно, что температура газа на входе в сопло внутреннего контура больше соответствующей температуры на входе в сопло
наружного контура ( Т* > Т*2), поэтому для обеспечения равенст
ва сс1 = сс2 ( LpC; = LPC2) необходимо, чтобы обеспечивалось усло
вие р ’к2 > р*(лРС2 >л^С1), сле
довательно, при оптимальном
значении < 2опт, (р*2/р*1)>1.
При увеличении л*2 бу-
дет расти отношение р*2/ р*
(рис. 12.2).
Рассмотрим систему уравнений
|
Пз^к2 |
|
|
|
|
|
|
Допустим, |
что тъ = 1, то- |
рис- 12-2- Условия оптимального |
|||||
гда при |
л,;:2ппт |
v |
соблю- |
|
распределения Le |
||
( 4 2опт) |
|
|
|
||||
дается равенство: |
|
|
|
|
|||
с 1 - I / ' |
4 2 - у - |
|
|
|
. ( 12.22) |
||
Сс I |
к |
Ас2 “ ^el |
m L K |
^ 2 опт |
|||
|
|
|
|
|
|
|
1 + m |
Из анализа упрощенной зависимости (12.22), не учиты
вающей Г),, видно, что |
|
|
- при увеличении Le(Т Т*, Т Н , X м) |
=>Т LK2onT => |
|
Я к: опт > |
|
|
при росте m |
Lk.2onT =>4 < 2опт. |
|
Количественно долю эффективной работы |
цикла, переда |
ваемую в наружный контур, оценивают с помощью коэффици ента распределения энергии между контурами:
|
|
|
_ LI2(Lk2) |
|
(12.23) |
|
|
|
|
К |
’ |
||
|
|
|
|
|
||
где |
Lt2 = Lk2 - избыточная работа турбины, передаваемая |
на |
||||
сжатие воздуха в наружном контуре. |
|
|
|
|||
|
При оптимальном распределении Le между контурами |
|
||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
(12.24) |
|
|
|
|
1 + -Й - |
|
|
|
|
|
|
пщ2 |
|
|
|
где |
фс1 = |
0,97...0,98 |
- коэффициент |
скорости |
во внутреннем |
|
контуре; |
LCB= ctГ/ 2 - свободная энергия в двигателе. |
|
||||
|
|
ТРДД со смешением потоков |
|
|
||
|
Минимальные |
потери, следовательно, |
/?ул max |
in) |
в ТРДДСМ, определяются при прочих равных условиях мини мальными потерями энергии при смешении потоков.
Минимальные потери в КСм достигаются при равенстве давлений во внутреннем и внешнем контурах на входе в КСм
(p i = р'.2) и равенстве скоростей на входе в камеру смешения
(с, —ск2).
Вследствие того, что р к2от = р*, то есть (р '2//?*)опт =1
(см. рис. 12.2), значение Луд 1гах в ТРДДсМдостигается при зна
чениях р'к2 ( п к2) меньших, чем в ТРДД с раздельным выходом
потоков. Это значит, что при одинаковых значениях Rvu ТРДДСМ
имеет вентилятор с меньшей массой.
Еще одним преимуществом ТРДДс„ является то, что в нем удобнее компоновать форсажную камеру (ФК) и реверсивное устройство (РУ).
Однако при больших значениях т сложно организовать смешение потоков с минимальными потерями, а также увеличи ваются габариты и масса камеры смешения и корпуса наружно го контура.
Параметры потока в ТРДДсМ
(12.25)
(12.26)
где а*м = 0,98.. .0,99 - зависит от формы камеры смешения;
(12.27)
(12.28)
где F, р, Т, q(k) - параметры на входе в КСм.
12.4. Зависимость удельных параметров ТРДД (R д, ск )
от т их
12.4.1. Зависимости /?уд(т ), cR(m) при х0П1 и М = const
В ТРДД с раздельным выходом потоков при увеличении w
уменьшается сс1 =>i сс2 (из условия сс1 ~ сс2 )=>>I ХЯуд .
В ТРДДсм при увеличении т=> I Rya = i cQ- V (рис. 12.3). С физической точки зрения это объясняется тем, что при увели чении т (при Т* = const) возрастает доля рабочего тела (возду
ха) Мп2 в суммарном расходе воздуха |
LM B, к которому не под |
водится тепло. Следовательно, в общем PC расширяется менее |
|
нагретый газ. что приводит к снижению CC(NI Lpc) . |
|
Одновременно при уменьшении |
сс =>Т лтяг ==>Т r|n z=>X cR |
(рис. 12.4). |
|
Рис. 12.3. Зависимость |
Рис. 12.4. Зависимости |
c R { i n , H , м ) |
R ya(, n ) |
|
|
Рост Лп ='Пе* Лтяг |
при увеличении |
m происходит |
из-за того, что увеличение |
л ТЯг идет интенсивней, чем сниже |
|
ние г\2(пг) . |
|
|
Уменьшение Лз происходит также при росте М полета вследствие увеличения р вх2. При некотором значении числа М снижение г\2 ПРИ увеличении гп, оказывается более интенсив ным чем рост Лтяг- В этом слУчае при дальнейшем увеличении
т |
начинает |
снижаться |
Г|п =Т Г|тяг4Д r|2ric =>Т cR , |
то |
есть |
|||||
функция |
cR(m) |
имеет минимальный экстремум со значением |
||||||||
«^"'onrC^min) (СМРис- 12.4). |
|
|
|
|
||||||
|
При |
проектировании |
ТРДД необходимо |
учитывать, |
что |
|||||
с увеличением |
|
расчетного |
значения |
числа М |
полета, |
умень |
||||
шается тр . |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
12.4.2. |
Зависимости cR(x). Кул(х) |
|
|
||||
|
|
|
|
при т = const и М = const |
|
|
|
|||
|
При |
л:= 0 в наружный контур энергия не передается, сле |
||||||||
довательно, Я удТрдд = Я уяТРД . |
|
|
|
|
||||||
|
При х -1 |
вся эффективная работа цикла Le расходуется на |
||||||||
сжатие воздуха в наружном контуре, при этом |
|
|
|
|||||||
|
|
Le1 = 0 |
|
= 0 => сс1 = V => Rya| = 0; |
|
|
||||
|
|
|
|
L K2 |
~ |
R ya2 = ^удТРДД |
|
|
|
|
|
При |
0 <Т х < 1 |
Lk2 =>Т сс2 |
(4- LKl =>-1 сс| ), |
если |
|||||
Сс 2 |
Л 2^с 1 |
-^опт |
Худших |
(^ М . рИ С . 1 2 . 2 ) . |
|
|
|
|||
|
12.4.3. |
Зависимости Rya(T*r) при т - const, |
= const |
|
||||||
|
|
|
|
|
и cR(T*, 2 Х ) |
|
|
|
|
При увеличении Т* =>Т Le =>Т сс =>Т Rya. Чем больше зна чение m , тем менее заметно влияние Т* на сс , следовательно, на R , так как с увеличением m уменьшается доля Le, идущая на приращение скорости сс (рис. 12.5).
Характер зависимости сп(Г*) ТРДД аналогичен ТРД, но из-за меньшего влияния Т"г на сс , следовательно, на Л™ >
в ТРДД минимальный удельный расход топлива cRn)ill достигается при больших Т*ж (рис. 12.6).
Характер зависимости сй(Ея*) ТРДД аналогичен ТРД (рис. 12.7).
При увеличении Ея* до Е я* опт улучшается теплоисиоль-
зование энергии потока, что приводит к росту Г|с =>Т т)п =?> 4 сд . При увеличении m увеличивается Лп = t ile-ТТ Г1ТЯГ--Iг|2,
следовательно, снижается cR. |
|
|
|
Одновременное увеличение |
Т* < Тэк и |
Е я* < Ея* опт |
ведет |
к резкому росту г)п =>1Д cR |
особенно |
при больших |
зна |
чениях m |
|
|
|
Выводы: 1. Одновременное увеличение т и Т *, сопровож
даемое ростом Z я * , является наиболее эффективным способом повышения экономичности ТРДЦ.
2.Увеличение Т\ требует создания эффективной системы охлаждения ГТ.
3.Увеличение m ведет к снижению Rya, поэтому для со
хранения заданной величины тяги R = RyaM B необходимо уве личивать расход воздуха М в, следовательно, увеличивать Fu
двигателя, что приводит к росту аэродинамического сопротив ления X, следовательно, снижению RCM|,.
4. В ТРДД с пг> 4...5, как правило, используется схема с раздельным выходом потоков, что несколько ухудшает удель ные параметры (Луд, cR) и увеличивает массу компрессора по
сравнению с ТРДДсМ.
12.5. Особенности законов регулирования ТРДД
12.5.1. Особенности регулирования ТРДД
Основной задачей регулирования ТРДЦ, так же как и ТРД, является поддержание максимальной тяги Rmix при изменении режима полета (М, Н) и неизменном (заданном) положении
«РУД».
Для решения этой задачи необходимо постоянно поддер живать T*nwx и /!п,.. Так как ТРДД чаще всего выполняется по двухвальной схеме, то при выполнении условия Т*тах = const,
пп и пи не будут оставаться постоянными при изменении Т'т
(М, Н) из-за «скольжения» роторов, так же как и в двухвальном ТРД. Регулирующим фактором в ТРДД с нерегулируемым со плом ( F = const) является только расход топлива М т, поэтому
поддерживать постоянным можно только один из трех РП: Г ', я„-
При умеренных значениях Ея* условия работы КВД (ОК внутреннего контура) аналогичны условиям работы КВД двухвального ТРД.
При высоких значениях Ел;*, характерных для современ
ных ТРДД (при Ея* =20...25, |
я£2 |
<3 => ЯкВд = |
7...8), |
КВД |
ведет себя как средненапорный ОК, |
и изменение |
T*(LK) |
при |
|
изменении условий полета (7 ^ ) |
незначительно. Поэтому, |
при |
изменении Т*х достаточно поддерживать пв - const, ( Г* изме няется незначительно), что позволяет упростить САУ
С другой стороны, у ОК с более высокими значениями я* снижается запас устойчивости ДКу при уменьшении ппр, по
этому может возникнуть необходимость в регулировании КВД (перепуск воздуха, поворотные НА) или применении двухвальной схемы КВД. В этом случае ТРДД становится трехвальным: КНД+КСД+КВД.
Программы регулирования и условия совместной работы двухвального турбокомпрессора внутреннего контура полно стью аналогичны двухвальному ТРД с нерегулируемым PC ( FKp = const).
Условия работы КНД (вентилятора) в ТРДД существенно отличаются от условий работы КНД двухвальных ТРД.
Это связано с тем, что при уменьшении п , увеличение
углов набегания / на лопатки первых ступеней ОК ТРДД значи тельно меньше, чем у ТРД, вследствие «перепуска» воздуха в наружный контур (КНД подает воздух в оба контура). «Затяжеление» КНД ТРДД меньше, чем у ТРД, поэтому и уменьше ние пи при снижении ппр будет менее значительным. Такой,
постоянно действующий «перепуск» воздуха в наружный кон тур КНД (вентилятора) значительно повышает запас устойчиво сти КНД ДКукид при уменьшении япр.
При уменьшении «пр(Т М, >1 Н ) |
снижается я^вд, следова |
||||
тельно, |
уменьшается <7(Авхлад). В |
тоже время |
возрастает |
||
^/(^ох„д) |
наружного контура из-за |
изменения баланса |
между |
||
n v ~ p V |
2 /2 |
и ЯкНД в пользу n*v . |
|
|
|
То |
есть |
при увеличении М или уменьшении |
Н |
полета |
|
увеличивается т ТРДД. |
|
|
|
12.5.2. Особенности регулирования ТРДЦФ
ТРДЦФ применяется на самолетах, имеющих сверхзвуко вой режим полета:
-многоцелевые сверхзвуковые самолеты ( т= 0,5.. .1,0),
-дальние многорежимные самолеты ( т = 1,5... 2,5).
ТРДЦФ имеют сверхзвуковое регулируемое PC ( FKp = var )
и ФК с регулируемым расходом топлива . В связи с этим
у ТРДЦФ имеется три РФ: М.п FKp, М гф, что позволяет управ
лять по заданному закону тремя РП: |
|
1. На дозвуковом режиме полета: ПР п0 = const (РФ - |
М Т). |
2. На форсажных режимах (сверхзвуковой полет) исполь |
|
зуют все три РФ. пв = const (РФ - Л/т); Гг! = const (РФ - |
F Kp); |
т ; = const (РФ - м тф).
12.6. Особенности характеристик ТРДД
ВСХ и ДХ ТРДД в основном аналогичны характеристикам ТРД, но имеют особенности, связанные с особенностями газо вой динамики ТРДД.
12.6.1.Особенности скоростных характеристик ТРДД
УТРДД уменьшение /?уд с ростом М полета происходит
интенсивнее, чем у ТРД. Это объясняется тем, что чем выше значение пг, следовательно, меньше сс, тем интенсивней сни
жается разность cc - V при увеличении М. Дополнительное влияние на этот процесс оказывает увеличение т при росте М. Увеличение т при росте М происходит из-за изменения ба ланса между Т щ. ~ р • Т V 2 / 2 и i У пк(Т Т*х).
В связи с более интенсивным падением Rya при росте М у ТРДЦ зависимость R(M) имеет менее выраженный подъем
в области трансзвуковых и сверхзвуковых скоростей чем у ТРД, а при больших m вообще монотонно снижается с ростом М (рис. 12.8).
Рис. 12.8. Зависимости /?(м)
Для сравнения возьмем ТРД и несколько ТРДЦ с одинако вой тягой на взлетном режиме /?В1Л(Н = О, М = 0), но с разной
m При росте М полета тяга R ТРДЦ снижается тем интенсив
ней, чем больше его степень двухконтурности m (рис. |
12.9). |
|
При М = 0,6, тяга R составит; |
|
|
- у ТРД = 90 % от RBW; |
|
|
- у ТРДД ( m = 2) = 70% от |
|
|
- у ТРДД ( ш = 8) < 60 % от |
. |
|
Характер протекания зависимости ся(М) |
у ТРДД |
(рис. 12.10) объясняется теми же причинами, что и у ТРД.