книги / Структурно-аналитическая теория прочности
..pdfПри втором напряженном состоянии ползучесть описывается сле дующей системой уравнений:
- u l/k T |
|
|
|
’ |
(а13 “ Р\ъ)Ъ+ З(а13 ~ Р\з) (азз ” 2 ^33^2 |
||||
(а33 “ 2^3з)3 + 3 (<7зз - |
^Рзз) (а13 “ Pl3)2 |
> |
||
Р13 = М 13 - |
Г0 е " щ /кт р 13, |
|
||
Рзз= ^0^ 33 - |
- |
wQ/kT |
• |
|
г0 е |
« ^ З З |
|
Соотношения аналогичного характера можно получить и для других напряженных состояний.
3.4. Учет микронапряжений. Температурное последействие
Любое реальное твердое тело, особенно поликристалличе-
ское, |
всегда |
неоднородно и по |
ориентационным |
переменным |
(Q }, |
и по |
другим физическим |
характеристикам. |
Например, |
не одинаковы в разных частях поликристалла коэффициенты теплового расширения, упругие постоянные, вязкопластические свойства и т. д. Вследствие этого при механическом нагру жении, температурном воздействии и пластическом течении среды в ней возникает неоднородное напряженное состояние. В условиях стационарной ползучести распределение напряже ний характеризуется не изменяющимися во времени, но за висящими от температуры и напряжения полями. Когда тем пературу или напряжения повышают или понижают, им от вечают новая скорость стационарной ползучести и другое детальное напряженное состояние. По названной причине по ле напряжений эволюционирует от первоначального уровня к новому, причем этот процесс совершается во времени, а сле довательно, приводит к эффектам деформационного последей ствия. Расчет механического поведения среды с учетом ее неоднородности является очень сложной задачей. Он требует корректного учета условий локального равновесия для напря жений, условий совместности для деформаций, характера рас пределения свойств среды по соответствующим переменным. В любом случае, однако, вычисляемые деформации механиче ского или температурного последействия [228, 235, 241, 242, 251, 351, 353—359, 368—370, 406, 437] оказываются малыми.
Они |
редко превышают 10 z |
%, |
и это обстоятельство позво |
||
ляет |
сделать ряд |
упрощающих |
предположений, допускающих, |
||
с одной |
стороны, |
получение |
конечных аналитических соотно |
||
шений, |
а с другой — неплохое |
соответствие между последни |
ми и опытом. Мы воспользуемся простейшими моделями сре ды с целью расчета последействия.
Главная трудность заключается в выборе определяющих со отношений для микродеформаций. Здесь сделаем следующие предположения. Во-первых, допустим, что все реологические свойства могут быть определены и выражены исключительно через деформацию /?зь Во-вторых, будем считать в этой связи, что все нужные физические свойства, определяющие деформа цию /?зь зависят от переменной х таким образом, что имеет место равенство
^31 (*>“ ^ 5 ^ + >'(*)*’+ & ( * ) •
Здесь G(x) и у (х) - соответственно эффективный модуль сдвига и эффективный коэффициент теплового расширения. Обе эти константы являются именно эффективными и не тождествен
ными соответственно C ^ i и Узь Такие довольно сильные пред положения, казалось бы, противоречащие законам Гука и теп лового расширения, вообще-то говоря, не являются обязатель ными, но резко упрощают математические выражения и, как можно показать, качественно не влияют на конечный результат вычислений. Они оправдываются тем, что для любого конкрет ного вида нагружения все комцоненты напряжений и деформа ций эволюционируют во времени синхронно.
Третье предположение сформулируем, приняв для микроуров ня схему Фойгта, согласно которой
031 (*) ” 031 >
(3.24)
S Р О) *31 (*) dx= г31.
И
Здесь 031 и тз1 уже не зависят от переменной х; Р (х) - функция распределения по х; jx 1 есть совокупность переменной х. Если ввести переменную Д гз1 (х), равную
A*3i(*) = r 3i(*) “ Г31 » |
(3.25) |
то (3.24) можно переписать в форме
/ Р(х) Дг3 1(х) dx = 0 . |
(3.26) |
м
Уравнение (3.26) выражает условие равновесия для микронап
ряжений. В качестве определяющих соотношений для 31 при мем одно из следующих:
0 31 (*) = П\Т (*) 11*31 (*) sgn г31 (х) ]'*sgn г31 (х ), (3.27а)
Д. 1 |
« |
= * [T W ] Sh [ » W .T», W « « » H W |
sgnr3l (x), |
(3.2^6) |
0 |
31 (*) = П [T (x) ] sh [y0 (x) T31 (x) sgnr3l (x) ] sgn r 31 (x) . |
(3.27B) |
||
Здесь |
r} [T (x) ] может быть произвольной |
функцией темпёра- |
||
туры, |
обычно (см. (1.6 8)—(1-71)) типа аррениусовской или близ |
кой к экспоненциальной. Ниже для определенности будем счи
тать, что |
г31 > 0. Скорость микродеформации последействия |
||||
$ 3 1 |
введем |
с помощью очевидного |
соотношения |
||
|
|
|
ОП |
_ О |
Ьс |
|
|
|
Р31 |
- Р 31 ~Р 31 » |
|
где |
/З31 - |
скорость |
установившейся микроползучести, равная |
||
lim |
р 31 (/). Ниже для |
определенности рассмотрим температурное |
|||
f-* 00 |
|
|
|
|
|
последействие, возникающее только при скачкообразном изме нении температуры от То до Т. Ограничимся вначале анализом
/?з\ непосредственно после скачка температуры от То до Т. Эта
задача |
сводится фактически к вычислению микронапряжений |
|||
Ar3i(x) и |
их последующему учету при вычислении Ръ\(х). |
|||
Кроме |
того, будем предполагать, что ориентированных мик |
|||
ронапряжений |
нет, т. |
е. Pik = 0. Ниже будет рассмотрена си |
||
туация, |
когда |
pik ^ 0, |
но Аг31 = 0. |
После сделанных здесь замечаний рассмотрим ряд частных случаев.
3.4.1. Последействие, связанное с дисперсией скорости ползучести
Положив G (x) = G (G — эффективный модуль сдвига), у{х) = у
ипроделывая описанные вычисления, легко найдем, что для (3.27а)
и(3.27в) после скачка температуры от То до Т начальная скорость последействия составит
f t W s i W . r a i ) |
и Ш 1 р ( х ) л £ Щ _ ' , х _ 1 |
(3.28) |
|||
i(T ) jjj |
TJ(То, х) |
|
|||
если же справедливо (3.276), то |
|
|
|
||
[ti(To)fo/T |
f |
__ П |
х)___ |
|
|
£з" =/?зС1 (T > r3 i) |
7 (T) |
{*}Р(х) |
[г1(То,х)]тО'т dx — 1 . |
||
|
|
|
|
|
(3.29) |
Здесь /?3i и Tj имеют смысл величин, усредненных в соответствии
с характером |
функции ^ |
(*). (Для |
линейного |
по |
о приближе |
|||||||||||||||
ния |
т] = [Jp (х) »7_ 1(х) Г 1 dx) . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Выраз1е1ше |
(3.29) |
в |
общем |
случае |
|
неудобно для |
анализа, |
|||||||||||||
но |
оно |
упрощается |
путем |
усреднения |
|
при |
суммировании: |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Ч(Т, *) |
|
|
У(Г, х) 1 |
_ |
7 эф(Г) |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
S Р(.Х) |
У(Го, х) dx = |
У (То, х)J ср |
7эфСГо)’ |
|
|
|
|||||||||||
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
>/эф имеет |
|
смысл |
эффективных |
|
коэффициентов |
(отли |
|||||||||||||
чаю щ ихся |
от |
средних |
ф . |
Если |
п олож и ть, |
что |
7 эф“ |
|||||||||||||
= Аэф ехр ( - |
|
|
» где |
ЛЭф, 2 эф — постоянные, |
и |
ввести |
эф |
|||||||||||||
фективную ширину спектра энергий активации |
AQ = Оэф - |
Q, |
||||||||||||||||||
где |
средняя |
энергия |
активации |
Q |
|
взята |
из |
вы раж ения |
||||||||||||
т\ — А ехр (-Q /^Г) |
|
(А — постоянная), |
то |
(3.28) |
|
нетрудно |
пере |
|||||||||||||
писать |
приблизительно так: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
М |
“ М (Г ,т э О (е liGIA 7V*7'7'0 - |
1) |
|
|
(3.30) |
|||||||||||
(несколько |
более |
точное |
выражение |
получится, |
если |
вместо |
||||||||||||||
!АП. АТ/ !гТ Т п |
в |
|
|
|
|
|
h |
+ |
exD _ ( |ЛС 1ЛГ/Л7’Г0) |
ще |
||||||||||
е |
® |
к |
0 |
|
(3.30) подставить --------- Р |
^ + ^ |
------------- , |
|||||||||||||
Æi ~ 1 ). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Производя |
аналогичные |
операции |
в |
(3.29), |
найдем, |
что |
|
Й. - Й. (г. r31) [(1 + ^ - ) ЛТ/Т - 1] - Й,(Г. г31) I АЛ I АТ ,
(3.31)
ще АЛ = Лэф - Л, ДГ = Г - То.
Наиболее существенный вывод теории сводится к следующему
предсказанию: в соответствии с (3.28)-(3.31), Г31) АТ не должно вовсе зависеть от напряжения и не должно сильно изменяться с интервалом температур АТ. Оба эти вывода полно стью согласуются с экспериментами. Кроме того, в материалах с сильно выраженной гетерогенностью структуры, когда последей ствие определяется именно данным механизмом, оно должно быть преимущественно отрицательным при нагреве и положительным
при охлаждении. |
Детальный расчет показывает, в частности, что |
такое положение |
характерно для двухфазной а + /9-латуни. Что |
касается относительно чистых и сравнительно однородных однофаз ных материалов, то в них знак последействия должен быть пред
почтительно положительным при нагреве и отрицательным при охлаждении.
Лишь при специальном (и, видимо, физически мало оправ данном) подборе коэффициентов в (3.27) имеет место обратный вариант.
3.4.2. Последействие, связанное с дисперсией температурной зависимости модулей упругости
Если т}(х) = rj и у(х) = у, то последействие в состоянии воз никнуть только из-за дисперсии напряжений, создающейся в процессе изменения температуры, т. е. только из-за того, что A^3i(7\ T Q, Т31, JC) * 0. Это в свою очередь в рамках рассматри ваемой модели может быть обусловлено лишь температурной зависимостью модулей упругости.
Произведя вычисления, легко найти, что
|
|
G(T,x) |
G (То, х) |
GÇT, х) |
г |
G(T,x) |
|
Д*31 С*) ~ *31 |
G (Г) |
+ G (То) |
G(T) |
jij |
W G(T0,x )dx - |
1 J |
|
где |
G(T) = f |
P(xJG (T,x)dx. |
|
|
|
|
|
|
Отсюда,M вводя температурный |
коэффициент модуля упруго |
|||||
сти |
KG (X ): |
|
|
|
|
|
|
G(T, х) = G (То, л) [1 -* (?(* )Д Г ]
и принимая во внимание , что \K Q (X)&T I << 1 , получим после разложения соответствующих функций в степенной ряд
^31= Й 1(Г , |
|
Д (*) + % > ( |
С ) |
( |
О , |
|
ко) |
|
||
- Й . о |
' . г . о а ш * |
л , 2 , |
(àG)2 _ 2/Cft AKg AG |
|
||||||
AKG + |
g 2 |
|
|
Q |
|
|
|
|||
|
= Дз1<Т. r i ,) g |> W ‘ ( i r e - |
t(, f |
) |
; |
|
(3.32) |
||||
здесь HQ = h ( n — 1), |
если |
справедливо (3.27a), |
Щ = а |
2 |
2 |
если |
||||
|
г31, |
|||||||||
справедливо |
(3.27в), |
и, наконец, Я0 = Уо *31'^ |
^ |
> если в |
силе |
|||||
(3 .2 7 6 ); |
D(K) = f |
Р ( х) Д/с2 (х) dx ; |
D (G) = / |
P (х) АС? (х) dx ; |
||||||
i> (G , /се) = |
/ P(x) kl? (x) Д/с (x) d x , |
где |
Дагс(л) = K Q (X) - |
кп ; |
||||||
|
И |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
AG(x) = Œx) - G ; KG = / |
P(x) KG (л) dx ; AKQ и |
AG - |
эффектив- |
|||||||||
|
|
|
|
M |
|
|
|
|
|
|
|
|
ная ширина распределения KG и G соответственно. |
|
|
|
|||||||||
Анализ |
|
(3.32) |
позволяет сделать следующие |
выводы. |
при |
|||||||
1. |
Рассматриваемое |
последействие |
имеет |
место |
лишь |
|||||||
к * 0 |
и |
только, если |
|
зависимость |
скорости |
ползучести |
от |
|||||
напряжения |
нелинейна |
(в |
частности, |
л ? * 1 ). |
|
|
|
|
|
|||
2. |
Критерий |
/?3i/^ 3i АГ |
практически не |
зависит |
от АГ |
и |
||||||
не зависит |
от |
напряжения, если 0 3i = »7 *3i; |
если |
ж |
е |
= |
||||||
= ?/еаТ з1 |
или |
у $ х^ /кТ> то зависимость |
названного |
кри |
терия от напряжения должна быть приблизительно квадратич
ной.
3. Последействие должно быть одного знака (положительно) как при нагреве, так и при охлаждении.
3.4.3.Температурное последействие, связанное
сдисперсией коэффициентов теплового расширения
Вматериалах с некубической сингонией и в многофазных сплавах температурное последействие часто возникает из-за
дисперсии |
коэффициента |
теплового |
расширения |
у(х) |
[228, |
|||||||
229, |
235, |
242, |
251, |
351, 353-359, 368, 369, |
407, |
408]. |
||||||
Пусть |
пока |
для |
упрощения G(x) |
- |
G и TJ(X) |
= |
rj. |
Тогда, |
||||
введя |
Ay (х) = у (х) - |
у , где у = / |
Р(х) у(х) с/х, и |
учитывая, что |
||||||||
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
в результате скачка температуры от Го до Г создаются допол |
||||||||||||
нительные |
напряжения А г31 (х) ~ - |
С?Ау (х) А Г, |
найдем |
с по |
||||||||
мощью вычислений, |
аналогичных |
предыдущим, |
что |
|
|
|||||||
|
|
|
|
031 |
- 0 3 1 (Т |
» гз 0 |
х |
|
|
|
|
|
х |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.33а) |
если зависимость скорости ползучести берется в виде (3.27а),
031=031 ( т > r 3l) х
х jJ*P (х) exp [ - G a Ay (х) A Т\ sgn [ - Ay (х) А Т\ dx - 1 _ (З.ЗЗб)
или
031 - 0 3 i ( ? \ r 3 l) х
X / Р(х) exp |
- G Ay (x) A T |
Sgn [ - Ду (x) AT ] dx - 1 ,(3.33в) |
N |
kT |
|
|
|
если для скорости ползучести справедливы соотношения со ответственно (3.23) и (3.276).
Здесь сразу необходимо отметить следующее: как известно,
конкретный вид функциональной зависимости /?§i однапряжения (и температуры) определяется не только используемым мате риалом, но в значительной степени еще областью температур и уровнем приложенного внешнего напряжения. При больших внешних напряжениях и умеренных температурах наиболее предпочтительной является зависимость типа (3.276). При малых напряжениях, видимо, лучшее приближение дает (3.27а). Учи тывая, что Ar3i(jc), как правило, весьма велико, а внешнее напряжение обычно, наоборот, мало, можно думать, что непос редственно после скачка температуры будет практически всегда работать формула (3.276), а затем по мере релаксации напря жений она либо сохранит свою силу (если внешнее напряжение для этого достаточно), либо перейдет в (3.27а) (если внешнее напряжение невелико). В силу сказанного для рассматриваемого
механизма последействия — по |
крайней мере при не очень ма |
лых уо GAy (je) ATsgn Д Т/кТ - |
наиболее вероятной должна быть |
формула (З.ЗЗв), в которой, однако, /?3i ( T , r 3i) имеет такую зависимость от Г и Т31, какая предписана ей внешними усло виями (а не обязательно в формуле (3.276)).
С учетом этого замечания более справедливо соотношение (З.ЗЗв), которое приближенно можно представить в форме
Й 1 ~ Й 1 0 Г . * 3 1 ) ехр |
fGyoAyAT |
- 1 |
(3.34) |
kT t |
где Ду имеет смысл некоторой эффективной ширины кривой дисперсии коэффициента теплового расширения.
Интересно, что (как и прежде в (З.ЗЗв)) (3.34), т. е.
* Г» * А
Ръ\/ръ\(Т, Г31) , зависит лишь от температуры, притом не очень сильно. Кроме того, последействие положительно как при на греве, так и при охлаждении.
Из (3.33) и (3.34) вытекает также следующий крайне важ ный вывод: сама по себе дисперсия коэффициента теплового расширения не приводит к последействию, если не приложено
внешнее напряжение, т. е. когда /?31 = 0. Последействие не воз никает и тоща, когда относительно Г31 соблюдается линейное приближение (л = 1 в (3.33а)). Оба эти вывода теряют, однако,
силу, если существует корреляция между у (л'), |
с одной стороны, |
|||
и TJ (Jс) и |
G(x) |
- с другой. |
Так, например, |
если Г31 = 0 и |
G (x) = G , |
то в |
приближении |
(3.276) |
|
# J 1 = Pc3i ( T , r 31) / P(x) ti(T, x) exp |
- y 0 ( x ) A y ( x ) G A T |
|
|||||||||||
|
|
k T |
|
|
|
||||||||
|
|
|
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.35) |
|
|
|
|
X sgn [ -yo (*) A y (x) AT ]dx. |
|
|
|
|||||||
Непосредственными вычислениями легко убедиться, что в |
|||||||||||||
(3.35) |
$ |
1 = 0 |
лишь |
в |
|
том |
случае, |
|
если |
между |
|||
Ау(х) и у0(* ), rj{х) нет корреляции. |
|
|
|
|
|
|
|||||||
Приведем также выражение |
для |
последействия |
при |
п - 1 |
|||||||||
в (3.27а), |
учитывающее дисперсию |
<7, г\ и у одновременно: |
|||||||||||
Дз1 =Д31(7\ т31) |
|
|
|
/ Р « С ( Г , |
x) tj(T , x) X |
|
|||||||
|
|
G ( T , x) |
I 3 1 ' xl , |
G (T) |
x |
|
|||||||
|
|
G(To, x) 7 |
(Го,х) |
G (T) t](To) |
|
|
|||||||
|
X |
t p ( x) |
_______ G ( T ,J j |
|
dx d x - |
1 |
+ Ü |
X |
|
||||
|
A |
J Г (X) |
f-ifrp |
\ |
(rp |
|
G(T) |
|
|||||
|
|
w |
G(To, |
х)ч(Т о, |
x) |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X f / |
P(x)G(T, |
x ) n ( T , |
x) |
и У*) |
S P(x) G (T , x) y(x) dx - |
||||||||
И |
|
|
|
|
|
jxj |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
- G (T, x) y (x)J dxj. |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Отсюда, в частности, вытекает, что |
при тз\ —0 |
последействие |
|||||||||||
при нагреве от То до |
Г |
составляет |
|
|
|
|
|
|
эП |
|
^ ^ |
Л Яп — |
||
А р н |
-------5 |
|
G2 (T) 7/(Т) G x п(Т, x) dx -
/ |
Р(х) G(T, x) у (x) dx / />(х) С2(Г, x) х |
|
|дс| |
(*} |
|
/ Р (x) G2 (Т, х) у (*) т] (T, x) dx\ |
(3.36а) |
|
{*} |
|
|
|
J |
и при |
обратном охлаждении |
|
|
|
|
|
А Т |
|
|
|
|
Д$) = - |
Q ÇPQ) |
^ (Го’ х^ У |
^ х ^ |
||
|
G1(То) fl (То) |
||||
x f p ( x ) G2 (Го, x) fl (Т0, x) dx - |
SP (X ) G2 (Г0, X ) «7 (Г0, x) y (x) dxl. |
||||
M |
|
' |
и |
|
J |
|
|
|
|
|
(3.366) |
Эти выражения позволяют предсказать интересный эффект: после
действие за полный тепловой цикл А/?п = А/3„ + Аро может оказать ся (даже при тз\ = 0) отличным от нуля, сохраняя неизменную тен денцию накапливаться с каждым циклом. Такой эффект в настоящее
время хорошо известен, и к его обсуждению мы еще вернемся в гла ве 4 [160—167, 224, 226, 239,252, 352, 357, 365, 376 ].
Если положить G (х) —G , то из (3.36) немедленно последует, что последействие за цикл равно
= ЛуДГ58ПД Г [ ^ - |
Т |
^ |
] ет |
|
|
|
|
Щ/кТ |
(3.37) |
|
|
|
|
|
Здесь D (у, И) = / Р (дс) Ду (дс) Дrj (дс) dx ; |
Д77 |
- |
эффективная ши |
рина кривой ciieicTpa распределения tj.
Из (3.37) видно, что необходимым условием формоизменения рас сматриваемого типа должны быть, во-первых, наличие корреляции между коэффициентом теплового расширения и скоростным коэффи циентом ползучести т/ и, во-вторых, зависимость относительной дис персии коэффициентов ц от температуры.
Если, с другой стороны, считать, что rj (дс) = rj, то из (3.36) нетрудно установить, что последействие как при нагреве, так и при охлаждении станет отличным от нуля лишь при наличии корреляции между у и G. Интересно, однако, что такая корре ляция недостаточна для накопления необратимой деформации за
полный тепловой |
цикл. |
В самом |
деле, если |
даже |
G(T, дс) = G (То, дс) (1 - |
KG АТ) , |
где KQ - не |
зависящий от |
дс тем |
пературный коэффициент, то при любом характере корреляции
между |
G u y имеем |
Д/?п = ДбЦ + Д$} = 0 . |
Между |
тем если |
KG (дс) - |
KG = AKG (дс) 5* 0 , |
то легко показать, |
что |
|
|
ДЯП« D (K G , у)АТ 2 « Д K G Ay (AT) 2 , |
(3.38) |
||
где |
|
|
|
|
|
D (K G , y) - |
I P (x) AKG (X) Ay (x) d x . |
|
t t
Иными словами, причина неограниченно нарастающей деформа ции может быть также обусловлена корреляцией между коэффици ентом теплового расширения и температурным коэффициентом мо дуля упругости.
Обсуждение проблемы необратимого теплового формоизменения в целом будет проведено в следующей главе.
3.4.4.1. Начальная скорость последействия
Скорость деформации последействия непосредственно после скачка температуры удобно оценивать по величине критерия
Ô = /?з! (Г, Т0, r 3i)//?3j (T, r3I) . Расчеты по приведенным выше фор мулам дают следующие результаты: дисперсия модулей упругости не может привести к скорости последействия большей чем 10 - 10 ’ 3 от скорости установившейся ползучести, если принять АТ ~ 50 К ,
KG » 10- 4 К- 1 , п = 4 , уо~ 4 кДж/(моль • МПа). Несколько боль шее последействие возникает из-за дисперсии АЛ/А (см. (3.31)). Положив АЛ/А « 1 и Д77Г » 1/4, нетрудно подсчитать, что <5« 0.2. Такой эффект уже нетрудно обнаружить на фоне ползу чести. Еще значительнее скорость последействия, обусловленного
дисперсией |
энергии активации . П риняв в |
(3.30) |
АТ = 50 К , |
Т » Го » 300 К , AQ » 24 кДж/моль, найдем |
даже для |
таких умеренных условий, что начальная скорость последействия должна в несколько раз превысить установившуюся скорость пол зучести. Наконец, если причина последействия заключается в дисперсии теплового расширения, в соответствии с (3.34), положив
Д у « П Г5 К- 1 , у0 ~ 1кДж/(моль-МПа), С ~ 1 0 5 М Па, Г “ 300К , |
|
а |
т. е. такую большую величину, |
АТ = 25 К , получим <5 «3*10 , |
|
что на ее фоне нелепсо учесть уже |
саму ползучесть. Для данного |
типа последействия характерно также, что оно не исчезает и при ^31 = 0 .
3.4.4.2. Величина последействия
Максимальное последействие, обусловленное пространственной дис персией в среде, нетрудноориентировочнооценить, либо пользуясь линей ным приближением, либо задаваясь такой функцией распределения Р(х), когда можно получить полное решение системы уравнений. Соответствую щие вычисления показывают, что дисперсия энергии активации не должна
приводить к последействию, существенно большему, чем приблизительно _а
731 / G , т. е. большему, чем околю 10 относительной деформации. После
действие из-за дисперсии модулей упругости ограничено примерно |
||
о |
_Л |
I |
уровнем (731 Д*<7 AT/G, что при г31/(7*= 10 , Акс ~ 10 |
К |
, |
АТ » 10-20 К дает Д $н 1=5 10 ~5. Дисперсия коэффициентов тепло вого расширения при больших внешних напряжениях в состоянии
вызвать последействие порядка АуАТ, т. е. около 10 при АТ * 10-20 К. Когда внешнее напряжение отсутствует, последейст вие за полный тепловой цикл, согласно вышеприведенным оценкам