книги / Справочник механика на строительстве

ной окружности червячного колеса dK определяются по формулам:

d4

где q = — — отношение диаметра червяка к торцовому модулю. ms

Основные параметры червячных редукторов (ГОСТ 2144—43) приведены в табл. I—54.

<7 13 12 12 12 11 11 10 (12) 9 11 9 (П) 8 (ID 8 (П) 8 (m

Расчет зубьев червячного колеса (открытые передачи) на кон­ тактные напряжения сдвига ведут по формуле

dK j~d4

где А= ------— — межцентровое расстояние в см\

d4— в см\

N = NHOM (см. расчет на прочность).

Допускаемые контактные напряжения сдвига для различных ма­ териалов червячных колес приведены в табл. 1—53 и 1—55. При чугунных колесах эти напряжения зависят от скорости скольжения.

L = (ll +0,0б22)/Иу и L = (12, 5+ 0,07z2)ms .

Для расчета тела червяка на прочность определяются окружные усилия Q на червяке, Р на червячном колесе и усилие распора Т

0 = ^ t g ( a m + p ) и T = Q + +

sin <xm

Расстояние между срединами цапф червяка для предваритель­ ных расчетов принимают L=0,9dK.

Расчет на нагрев производится так же, как и для редуктора с цилиндрическими передачами.

Двухчервячные передачи осуществляются с помощью двух чер­ вяков (рис. 1—50), причем угол между осями а составляет 2—3°. Спирали этих червяков имеют различные заходности.

Рекомендуемые значения передаточного отношения i= 1-г- 3. Ко­ эффициенты безопасности самоторможения первого рода Si, само­ торможения второго рода — S2.

1)Обычная червячная передача (червяк — колесо). Условие самоторможения: tg<p

При Si = 1,2; fi =0,16; TJ =44%.

2)Обычное самоторможение при исполнении двухчервячиой пе­ редачи. Вначале выбирается Si = 1,2 (20% добавляется для уверен­ ного получения самоторможения),

мальное значение а устанавливается производственными возможно-

стями. Если а сделать слишком малым, то S2 становится больше единицы, т. е. получится самоторможение второго рода.

3) Самоторможение второго рода. Здесь первоначально выби­ рается 52=1,2 (так же как и во втором случае, 20% добавляется для уверенного получения самоторможения). При Ц =0,15 Ф2=7,1°.

Угол Ф1 выбирается из формулы

К — (р2 — фх

Ф1

где К — коэффициент скольжения.

Коэффициент К принимается равным 0,3 Тогда Ф1=5°, Si = l,72,

Ni-S*

а Л = т- h r =80,9%. l-f-oi

Р еду кт ор ы

Основные параметры серийных цилиндрических (рис. 1—51) зуб­ чатых редукторов стандартизованы (ГОСТ 2185—55) и приведены в табл. 1—56

На рис. I—52 и в табл. I—57 даны основные размеры литых корпусов редукторов.

Рис. 1—51

а — одноступенчатый редуктор; б — двухступенчатый редуктор

Рис. 1—52. Основные размеры корпусов редукторов

11. Ременные передачи

•П л о с к о р ем ен н ы е п ер ед а ч и

Плоскоременные передачи применяются открытые (рис. 1—53, а, г, д), перекрестные (рис. 1—53,6) и полуперекрестные (рис. 1—53, в). Последние две имеют ограниченное применение и допускают скоро­ сти не более 15 м/сек. Нереверсивными передачами являются полуперекрестная и с натяжным роликом (рис. 1—53,6).

Х л о п ч а т о б у м а ж н ы е тканые ремни (ГОСТ6982—54). Применимы при передаче малых и средних мощностей, допускают скорость до 20 м/сек и кратковременную перегрузку на 30—40%, удовлетворительно переносят резкие колебания рабочей нагрузки и повышение температуры до 50°; не рекомендуются для работы в за­

няются при передаче малых и больших мощностей, допускают ско­ рость до 30 м/сек и кратковременную перегрузку на 40—50%, хоро­ шо переносят резкие колебания рабочей нагрузки, а также и повы­ шение температуры до 60°; о вр^ЗОО кГ/см2.