книги / Трансформаторы в цепях согласования и сложение мощностей радиочастотных генераторов

Напряжение на нагрузке

с/«н = с/ю= их+ е = г/, + и4- и 5= с/, + иг - иг.

При |В^ —» 0 1/ца* 32?.

Реактивная составляющая входного сопротивления в схемах рис. 1.47 определяется результирующей индуктивностью намагни­ чивания трансформатора Ьт приведенной к точкам подключения источника сигнала Е.

Так как 1/&= 0, а 11$» 0, то результирующая индуктивность на­ магничивания практически определяется обмотками, образованны­ ми проводами 1, 2 и 3, 4, которые формируют два двухобмоточных трансформатора, подключенных по рассматриваемой схеме к на­

грузке Яи и источнику сигнала Е. Обозначим индуктивность намаг­ ничивания трансформатора, образованного обмотками из проводов 1, 2, /,ц|_2, а индуктивность намагничивания трансформатора, обра­ зованного проводами 3, 4, Ьрз-л- Реактивная мощность, запасаемая в индуктивностях намагничивания трансформаторов,

Рр= I С/, 12/ 2шХ„-2 + I Ы, 12/ 2(йХ(,з_4.

Реактивная мощность, запасаемая в приведенной к источнику сигнала Е индуктивности намагничивания трансформатора должна удовлетворять условию Е2/ 2©Хир = Рр, из которого следует

^______-^ц1-2-^цЗ-4^2

Ц Р _^ 1. 2 |С/4 |2 +^3-4 I «^1 I2 *

Так как 11/] |» 2Е, \ 114| « Е, то

Р\й-2рцЪ-4

(1.114)

+ 4^3-4

Согласно последнему соотношению результирующая индук­ тивность намагничивания трансформатора, приведенная к источни­ ку сигнала Е, может быть определена как параллельное соединение индуктивности намагничивания Хмз_4 и 1/4 индуктивности намагни­ чивания Хц1_2Если Ьр|_2 = 3 4 = Ьр, что имеет место при реализа­ ции отрезков из одной линии и размещении их на сердечниках одинакового размера и типа, то Ьрр » Ьр/5. Так как Ьр - индуктив­ ность намагничивания одного трансформатора, образованного па­ рой обмоток, то, как следует из последнего соотношения, у ТЛ на трех отрезках результирующая индуктивность намагничивания ока­ зывается в 5 раз меньше, чем у ТЛ на двух отрезках при условии идентичности линий и ферритовых сердечников. Этот результат соответствует полученному ранее, что реактивная составляющая входного сопротивления ТЛ на трех отрезках примерно в 5 раз меньше, чем у ТЛ на двух отрезках аналогичных линий.

При изготовлении всех обмоток на ферритовых сердечниках идентичными: сердечники одинакового размера и типа, одинаковое число витков одинакового размера - индуктивности намагничива­ ния получающихся трансформаторов будут одинаковыми. В то же время магнитная индукция в каждом сердечнике будет разная, при­ чем максимальные значения ее Вткс будут различаться во столько раз, во сколько различаются напряжения на обмотках получающих­ ся трансформаторов.

Действительно, если не считаться с потерями в проводах и сер­ дечнике, то напряжение на обмотке трансформатора при гармони­ ческом источнике сигнала

и (0 = вГШг = ЖсШск = № сШ/сН = со$ (Ш +ср0),

где Ч1 - потокосцепление обмотки на сердечнике, пропорциональ­ ное числу витков обмотки IV и магнитному потоку Ф в сердечнике; 5 - площадь сечения сердечника; В - магнитная индукция в сердеч­ нике, принимаемая изменяющейся по закону сигнала; С/м- ампли­ туда напряжения на обмотке:

В рассматриваемом устройстве напряжения на обмотках, обра­ зованных проводами 1, 2 и 3, 4, различаются в два раза, следова­ тельно, значения Вмакс в сердечниках будут также различаться в 2 раза, хотя индуктивности намагничивания образуемых трансфор­ маторов Вц\~2 и конструктивно следует считать одинаковыми. У трансформатора, образованного обмотками из проводов 5, 6, напряжения на обмотках практически равны нулю (17$ * 0; 1/6= 0), следовательно, магнитная индукция в сердечнике также практиче­ ски равна нулю, хотя конструктивно этот трансформатор абсолютно аналогичен двум другим и, следовательно, обладает конструктивно такой же индуктивностью намагничивания 5_6. Эквивалентные индуктивности намагничивания трансформаторов, приведенные к источнику сигнала, оказываются разными: у трансформатора, обра­ зованного проводами 1, 2, приведенная индуктивность намагничи­ вания 1,^Р1_2 в 4 раза меньше, чем у трансформатора, образованного проводами 3, 4 (очевидно, Хрр3 4 « 1р3_4, так как С/3 « [/4 я Е); у трансформатора, образованного проводами 5, 6, приведенная ин­ дуктивность намагничивания ХДО5-б оказывается практически бес­ конечной, так как в обмотках этого трансформатора реактивная мощность практически равна нулю.

Действительно, из условия равенства реактивных мощностей |{/5|2/©1м5.6 =Е2/(й1,цР5-б следует 1рр5 б = Е2Ьр5.б/\1/5\2. В случае иден­ тичных трансформаторов 5_б = Хр3 4 = Аи-2 = Если |С/5|—> 0, то

В\1р5-6 ~* 00 • Отсутствие магнитной индукции в сердечнике трансформатора

с обмотками из проводов 5, 6 обусловлено размагничивающим дей­ ствием короткозамкнутой обмотки из провода 6. Результирующий магнитный поток в сердечнике Ф = В8. Так как 5 * 0, то Ф = 0 толь­ ко в случае В = 0.

При реализации рассматриваемого устройства из отрезков ко­ аксиальной линии на ферритовом сердечнике в случае 2с2» 20

у©1ир«у'(2с2/5)г§ рХ Принимая (3^ я р^, получаем

Ь»Р» (2с2/5ю) Р<? = ?1П0Г.с2/5;

Ец —^Хппгс2

Если ТЛ реализуется из отрезков двухпроводной линии на фер­ ритовых сердечниках, то у'соХ,,р яу (2с2/10) 1§ р !

При 1§ Р^ я Р^

(2с2/10©) |Ы = Я™*/10;

Хц - СЬП0ГХ12.

Развивая эквивалентность схем рассматриваемого ТЛ из трех отрезков линий и из двух двухобмоточных трансформаторов, вклю­ ченных по схеме рис. 1.47, б, все четыре обмотки, соответственно и провода 1, 2, 3, 4 отрезков линий, можно разместить на одном сер­ дечнике. При размещении обмоток (проводов) на одном сердечнике они будут охватываться общим магнитным потоком, т. е. появится связь между ранее не связанными магнитно проводами, что должно быть учтено при конструировании ТЛ. В частности, так как напря­ жения 11\, 1Л по величине в два раза больше напряжений Щ, С/4, то число витков на общем сердечнике у обмоток, образованных про­ водами 1, 2, должно быть в два раза больше, чем число витков ана­ логичного размера, образуемых проводами 3, 4 на общем сердеч­ нике (при одинаковом магнитном потоке наведенная ЭДС в обмот­ ке трансформатора пропорциональна числу витков (1.115)). Соглас­ но схемам рис. 1.47 составляющие входного тока /вх от источника сигнала Е протекают через обмотки трансформаторов, образован­ ные проводами 1, 2 и 3, 4, в противоположных направлениях отно­ сительно одноименно обозначенных концов обмоток (проводов). По этой причине при размещении обмоток на общем кольцевом магнитопроводе направления намотки соответствующих отрезков линий, образующих указанные обмотки, должны быть противоположными,

*

Эквивалентность схем будет проявляться в более широкой полосе частот,

чем меньше электрическая длина отрезков р^ (в этом случае устройство будет ближе по своим свойствам к системе с сосредоточенными параметрами).

индуктивностью намагничивания трансформатора с обмотками из проводов 3, 4 Хмз_4 ~ 1,4, где Д|4 - индуктивность намагничивания катушки из обмотки 4 на ферритовом сердечнике. Таким образом, при размещении обмоток на общем магнитопроводе Д,рдаД,4.

При изготовлении обмоток идентичными (одинаковые числа витков одинакового размера) и размещении их на отдельных фер­ ритовых сердечниках одинаковых размеров результирующая ин­ дуктивность намагничивания эквивалентного трансформатора, оп­ ределяемая соотношением да I ,/5, с учетом (1.116) оказывается

1№« ^ 2цЯ/54Р.

При размещении обмоток на одном (общем) ферритовом сер­ дечнике такого же размера число витков обмотки из провода 4 тре­ буется в 2 раза меньше по сравнению со случаем идентичных обмоток на раздельных сердечниках. При этом индуктивность намагничивания катушки из провода 4 согласно (1.116) 1,4 =

= (Ж/2)2щ574р=^2ц5'/44р.

Так как при размещении обмоток на общем магнитопроводе Т,р да Д,4, то, как видим, результирующая индуктивность намагни­ чивания в этом случае оказывается примерно в 1,25 раза больше, чем при идентичных обмотках на раздельных сердечниках.

Чем больше величина результирующей индуктивности намаг­ ничивания Тмр, тем с более низких частот трансформатор начинает эффективно работать. По этой причине размещение обмоток на об­ щем магнитопроводе, помимо уменьшения размеров устройства в целом, может позволить понизить значение нижней рабочей часто­ ты трансформатора. Нижняя рабочая частота со,, понижается во столько раз, во сколько возрастает значение .

Если устройство реализовать из идентичных отрезков линий, намотанных на катушки из фторопласта с большим шагом между соседними витками, то результирующая индуктивность, приведен­ ная к источнику сигнала Е, будет в 5 раз меньше индуктивности одной обмотки (катушки).

Действительно, для схемы рис. 1.47, б справедлива следующая система уравнений: Щ, С/4 = Е; и2- С/з = Е.

Обозначая индуктивность отдельной катушки Ь, взаимную ин­ дуктивность двух связанных катушек М, 1\ - ток через катушку из провода 1, /2 = /з - ток через катушки из проводов 2,3, /4 - ток через катушку из провода 4, приведенные выше уравнения можно запи­ сать в виде:

Из равенства двух последних соотношений следует:

Ц~1\ (Кн/у©I + 1).

Из (в) находим:

____________ Е (1 + 2Ы М )___________

1~ Ян(2 и М - А Ш ) +у -2© (I2 - М 2)/М ’

При сильной связи между катушками (обмотками), образован­ ными проводами одного отрезка, X « М, соответственно Д « ЗЕ/Кп, что соответствует условию 1/Ки= 1цпЯи= Д/?„« 3Е, имеющему место в рассматриваемом устройстве.

Входной ток от источника сигнала 1ВХ= Д + /2 + X».

Учитывая приведенные выше соотношения, получаем: /вх« 9Е/К„ + 5Х//©Х.

Входная проводимость устройства 7ВХ= 1ЯХ/Е = 1/Лвх + 1/Д7вх. На основании последних соотношений: 7?вх» /?„/9, что соответ­

ствует полученному соотношению на основе уравнений связанных линий, уХах » у©Х/5, что также соответствует полученным ранее ре­ зультатам.

Как видим, эквивалентная индуктивность устройства, приве­ денная ко входу источника сигнала Е, оказывается примерно в 5 раз меньше индуктивности одной обмотки (катушки).

Обобщая результаты анализа устройств на основе двух (рис. 1.41) и трех (рис. 1.46) отрезков связанных линий, можно за­ метить, что, наращивая число отрезков связанных линий, включен­ ных со стороны источника сигнала параллельно, а со стороны на­ грузки последовательно, можно получить ТЛ с повышающим ко­ эффициентом трансформации по напряжению, максимальная вели-

чина которого практически равна числу отрезков. Коэффициент трансформации сопротивлений у такого ТЛ равен квадрату числа отрезков связанных линий. Подробный анализ устройства с числом отрезков четыре и более можно провести аналогично рассмотрен­ ному выше с использованием уравнений двух связанных линий (1.8). При любом числе отрезков связанных линий в соответствие ТЛ может быть поставлена эквивалентная схема с использованием символики двухобмоточного трансформатора, а конструктивно уст­ ройство может быть выполнено как на нескольких сердечниках или каркасах, так и на одном кольцевом ферритовом сердечнике.

На практике обычно не используют более четырех отрезков линий [9].

Увеличить коэффициент трансформации можно каскадным включением ТЛ. Результирующий коэффициент трансформации ра­ вен произведению коэффициентов трансформации каскадно вклю­ ченных ТЛ. Включая каскадно с повышающим ТЛ фазоинверти­ рующий ТЛ со стороны источника сигнала Е или со стороны на­ грузки Кн, можно осуществить инвертирование фазы сигнала. Подключая симметрирующий ТЛ с одной или двух сторон повы­ шающего ТЛ, можно перейти к симметричному источнику сигнала и к симметричной нагрузке. Очевидно, в случае симметричного ис­ точника сигнала и симметричной нагрузки повышающий ТЛ мож­ но реализовать, используя два идентичных ТЛ с несимметричными входом и выходом, построенными по принципу схем рис. 1.41 и 1.46, включив их, как показано на рис. 1.49 для случая ТЛ из двух отрезков линий каждый. Если устройство рис. 1.49 реализуется из отрезков коаксиальной линии с волновым сопротивлением 20, то, очевидно, полное сопротивление нагрузки 2КН= 42о (нагрузка одно­ го образующего ТЛ Ки= 220), а резистивная составляющая входного сопротивления устройства Кт =2о (резистивная составляющая входного сопротивления одного образующего ТЛ равна 2У2).

При использовании кольцевых ферритовых сердечников отрез­ ки линий, соответствующих проводам 1, 2 обоих ТЛ, могут быть размещены на общем магнитопроводе. При этом направления на­ мотки отрезков должны быть противоположными относительно одинаково обозначенных концов проводов отрезков, чтобы магнит­ ные потоки в сердечнике складывались, так как токи в образую­ щихся обмотках находятся в противофазе.

Точки у проводов 1 на рис. 1.49 отображают противополож­ ность намотки соответствующих отрезков линии на общем ферри­ товом сердечнике. Конструктивно на кольцевом сердечнике проти­ воположно намотанные обмотки выглядят как одна, поделенная на

две равные части, к которым с одной стороны подключается источ­ ник сигнала, а с другой нагрузка. Отрезки линий, соответствующие проводам 3, 4 обоих ТЛ, при использовании коаксиальной линии могут быть размещены без каких-либо сердечников или каркасов.

Реализация ТЛ для связи симметричного источника сигнала с симметричной нагрузкой по принципу объединения двух несим­ метричных ТЛ, например, как показано на рис. 1.49, не всегда явля­ ется оптимальной.

Как в случае несимметричного источника сигнала и несиммет­ ричной нагрузки, так и в случае симметричного относительно общего провода (земли, корпуса устройства) источника сигнала и симметричной нагрузки может быть использован тот же принцип трансформации напряжения и сопротивлений: включение ТЛ 1:1 с одной стороны параллельно, а с другой - последовательно.

На рис. 1.50 показана схема повышающего ТЛ с коэффициен­ том трансформации по напряжению 1:2, выполненного на двух от­ резках связанных линий и обеспечивающего соединение симмет­ ричного источника сигнала Е с симметричной нагрузкой Кп. Для получения полной симметрии плеч со стороны источника сигнала Е и нагрузки К„ относительно земли (корпуса) устройства отрезки ли­ ний, образованных проводами 1, 2 и Г, 2', должны быть конст­ руктивно выполнены одинаково и идентично подключаться со сто­ роны источника сигнала и нагрузки.