книги / Механика разрушения. Быстрое разрушение, остановка трещин
.pdf126 |
Д. Шоки, Л. Симей, Д. Керрен |
щенной стали 4340 с надрезом без боковых канавок. Геомет рия образца и приспособление для нагружения клином показаны на рис. 3. Нагружающие пальцы вставлялись в отверстия на надрезанном конце образца, и клин, прикреп ленный к траверсе испытательной машины, опускался вниз между пальцами. При постоянной скорости траверсы нагруз ка на образец увеличивалась монотонно до тех пор, пока не образовывалась острая трещина от вершины тупого надреза, которая затем распространялась в глубь образца. Трещина пробегала 75 мм с постоянной средней скоростью 435 м/с, а затем резко останавливалась. В момент начала распростра нения трещины измерялись расклинивающая нагрузка и пе ремещение. Скорости трещины измерялись путем регистрации разрыва токопроводящих полос сетки, нанесенной поперек предполагаемого пути трещины. Так как скорость трещины имела значения, большие скорости расклинивания, то рас пространение ее происходило по существу в условиях, со ответствующих фиксированному расстоянию между пальца ми. Дополнительные подробности приведены в [11].
Ямки иа поверхности разрушения (рис. 4,а) были прибли зительно равноосными и их диаметры отличались на несколько микронов. Отсутствие обособленных пор под по верхностями разрушения (рис. 4, б) и впереди конца магист ральной трещины показывает, что поры образуются только в очень малой зоне впереди конца движущейся трещины и что все образовавшиеся поры становятся частью основной тре щины.
Быстрое распространение трещины по материалу является чисто динамическим процессом. Так как нагрузка приклады вается на некотором расстоянии от конца трещины, то дол жна постоянно осуществляться передача напряжений по об разцу при продвижении трещины. Это происходит при помо щи волн напряжений. Рассмотрим нагружение образца в момент наступления неустойчивости. В то время, когда трещи на начинает распространяться, некоторая часть напряжения в ее конце релаксирует и трещина стремится затормозиться или остановиться. Эта разгрузка передается в точку нагружения посредством волн напряжений, после чего новый импульс нагрузки возвращается обратно в конец трещины и вызывает концентрацию напряжений. Трещина может опять отреаги ровать ускорением, вызывая вследствие этого релаксацию напряжений. Этот цикл повторяется много раз. В конце кон цов, когда релаксация напряжений, происходящая с увели чением трещины, оказывается такой, что приложенная на грузка не может более поддерживать процесс разрушения, происходит остановка трещины.
128 Д. Шоки, Л. Симен, Д. Керрен
Наблюдения за таким процессом последовательной смены режимов распространения и остановки трещины и распрост ранением волн напряжений описаны Ван Элстом [12, 13], который использовал сверхвысокоскоростную фотосъемку и электронные методы для демонстрации скачкообразной при роды распространения трещины. Он пришел к выводу, что разрушение происходило в виде серий дискретных скачков трещины и что различимые волны напряжений образовыва лись у конца трещины при каждом его продвижении. Ис пользование нежесткой нагружающей машины, несомненно, усиливает скачкообразный процесс разрушения.
Таким образом, напряжения в конце распространяющейся трещины изменяются во времени осциллирующим образом, и для их точного расчета необходимо учитывать распростране ние волн. Каннинеи [14], Шмуэли и Перец [15], а также Уилкинс (частное сообщение) применяли одно-, двух- и трех мерные модели распространения воли соответственно для гео метрии образца ДКБ. В данной работе распределение на пряжений в образце во все моменты времени вычислялось с использованием TOODY3 [16], использующей двумерное опи сание распространения волн в переменных Лагранжа. При нимались условия плоской деформации. Эта программа дает решение уравнений сохранения массы, количества движе ния и энергии в случае двух пространственных переменных при последовательных малых шагах времени (0,5 мкс) и по зволяет рассчитывать таким образом двумерное напряженнодеформированное состояние. Простейшая форма определяю щего уравнения материала была построена на основе дан ных, полученных на нестандартном круглом образце, испы тывавшемся в условиях растяжения и изготовленном из разрушенных половинок образца ДКБ.
Расчетная сетка состояла из элементов 4 мм X 6,4 мм и имела 16 горизонтальных рядов шириной 4 мм и 50 вер тикальных рядов шириной 6,4 мм, как показано на рис. 5. Вследствие симметрии нужно было рассматривать только по ловину образца ДКБ. Мы понимали, что только мелкая сетка с размерами элемента порядка размера ямки может удовле творить требованиям к точности результатов, но мы предпоч ли грубую сетку, представленную на рис. 5, с тем, чтобы уменьшить затраты для иллюстрации возможности реализа ции данного подхода.
Расчет выполнялся в две стадии. На первой — измеренные значения перемещений и усилий, вызываемых расклинивани ем, принимались в качестве граничных условий для сеточной модели с тем, чтобы получить распределение упругих напря жений в образце в момент наступления неустойчивости. Для
Расчет распространения и остановки трещин |
129 |
выполнения расчета в целях экономии времени был исполь зован метод динамической релаксации [17]. После получения упругого статического решения с точностью до 1% рассмат ривалась возможность возникновения пластического течения материала.
Вторая стадия вычислении начинается с момента наступ ления неустойчивости, развития затупленного надреза и за канчивается через несколько микросекунд после остановки трещины. На этой стадии рассчитывалось возникновение волн напряжений и их влияние на напряженное состояние и про цесс разрушения в конце распространяющейся трещины.
Т
см 1
о
Рис. |
5. Схема |
сетки и |
граничных условии, использованных |
в расчете. |
||
/ — точка |
контакта пальца нагружения; |
2 — свободная поверхность; 3 — |
||||
свободная |
поверхность |
вдоль верхней |
границы; 4 — условие |
симметрии |
||
вдоль |
нижней |
границы; |
5 — вершина надреза; б — приложение |
напряже |
||
ний в |
течение |
первой фазы расчета: «обратный импульс», прикладывае |
||||
|
|
|
мый в течение фазы разрушения. |
|
Считалось, что образование и рост полостей описывается уравнениями (1) и (2). Принималось, что можно пользовать ся характеристиками скорости образования и роста полостей, определенными для аналогичной стали при ударном нагру жении плоских образцов [12]. По мере того как в ячейке происходит образование и рост микроразрушений, ее про чность постепенно уменьшается. Принималось, что слияние микроразрушений и вследствие этого разрушение ячейки происходит, когда объем всех пор достигает объема расчет ной ячейки. Когда это условие выполняется, трещина про двигается на длину одной ячейки. Таким образом, скорость трещины определяется скоростью последовательного разру шения ячеек сетки. Подробности процедур расчета приведены в [18].
Как только наступала неустойчивость, рассчитывалось вет вление трещины. В дополнение к распространению разруше ния вдоль срединной плоскости образца трещина начинала
5 Зак. (365
130 Д. Шоки, Л. Симен, Д. Керрен
распространяться под прямыми угламд к основному разру шению. Хотя разветвление трещины на две или три при раз рушении аналогичных образцов наблюдается часто [19], в конкретном эксперименте 3V-31, моделируемом в расчете, трещина распространялась практически в срединной плоско сти образца. Поэтому был выполнен второй расчет, в котором не могло происходить разрушение ячеек, расположенных не в срединной плоскости. В расчете трещина пробежала 51,4 мм за 65 мкс, что составило около ‘/з экспериментально наблю даемой длины к моменту остановки. С целью проверки воз можности вторичного инициирования трещины расчет выпол нялся дополнительно еще для 100 мкс после остановки. Ско рость распространения была примерно постоянной, 790 м/с, и на 80% выше измеренной. Периодическое нагружение волна ми напряжений не вызывало значительных периодических колебаний скорости макротрещины.
Вычислялись и выводились на печать значения энергии, поглощаемой при микроразрушении и пластическом течении в конце трещины. Энергия микроразрушения рассчитывалась на каждом шаге по времени как произведение среднего напряжения в ячейке на величину изменения ее объема вследствие образования и роста микроразрушений в течение промежутка времени, равного шагу по времени. Аналогично вычислялась пластическая энергия как произведение напря жений и пластической деформации.
Изменение во времени энергии упругих деформаций и энергий, поглощаемых при пластическом течении и при мик роразрушении, показано на рис. 6 для материала, располо женного в седьмой от вершины надреза расчетной ячейке. По мере того как конец трещины приближается и нагружает эту ячейку, энергия упругих деформаций резко увеличивается. Затем вскоре происходит пластическое течение, и материал в конце трещины поглощает упругую энергию. Несколько по зже начинается процесс микроразрушения, продолжающийся около 25 мкс, после чего ячейка разрушается.
Результаты показывают, что в процессе микроразрушения поглощается сравнительно малая часть энергии, которая по чти в 20 раз меньше энергии, поглощаемой при пластическом течении. Однако именно процесс микроразрушения приводит к разрушению ячейки, и, следовательно, он лимитирует ко личество энергии, затраченной на пластическое течение. Рис. 6 указывает на резкое возрастание энергии микроразру шения перед разрушением ячейки.
При разрушении отдельной ячейки в конце трещины за
трачивается |
пластическая работа, |
равная 86 МН/м2, и только |
3,3 МН/м2 |
составляет работа по |
микроразрушению. Таким |