книги / Геофизические исследования скважин
..pdfТ а б л и ц а 17. Пороховые генераторы и аккумуляторы давления [по СА. Ловле]
|
|
Максимально допустимые |
|
№ |
Наименование и шифр аппарата |
условия применения |
|
1 |
Генератор давления малогабаритный |
Давление |
Температура |
30 МПа |
100 "С |
||
2 |
(Спускается через НКТ) ПГД-42Т |
|
|
Генератор с регулируемым импульсом |
80 МПа |
100 ”С |
|
|
давления ПГРИ-100 |
|
|
3 |
Аппарат малогабаритный комплексного |
100 МПа |
150 “С |
|
воздействия МКАВ-150/100 |
|
|
4 |
Пороховой генератор давления ПГД 100 |
100 МПа |
100'С |
5 |
Аккумуляторы давления АДС5, АДС6 |
не менее 30 МПа |
70 °С |
6 |
Аккумуляторы давления АДС-200У |
58 МПа |
100'С |
7 |
Генератор давления ПГДБК-100М |
58 МПа |
100‘С |
8 |
Генератор давления ПГДБК-100/50 |
58 МПа |
100 ‘С |
9 |
Генератор давления ПГДБК-150 |
58 МПа |
100'С |
10 Генератор давления ПГДБК-150М |
58 МПа |
100‘С |
Существуют и другие варианты использования генераторов в ком бинации с активными жидкостями. Совершенствование технологий шло и идет по линии повышения безопасности работ, улучшения ка чества зарядов и средств их воспламенения и попыток экранировать участок разрыва.
Другие взрывные работы, проводимые в скважинах
Взрывные работы в скважинах проводят также с целью очистки фильтра, удаления остатков цемента со стенок скважины. При про ведении этих работ должна быть сохранена целостность труб, зам ковых и муфтовых соединений, фильтов, т. е. целостность всей кон струкции скважины. Осуществляют их, как правило, с помощью тор пед типа ТДШ.
Очистка фильтра. В процессе освоения и эксплуатации сква жин фильтр загрязняется. Это мешает нормальному перемещению флюида.
Загрязнение может произойти за счет глинистых частиц бурово го раствора, которые в процессе бурения проникли в поры пласта или отложились на стенках скважины. В действующих скважинах фильтр загрязняется песчаными и глинистыми частицами, выноси мыми из пласта, осадками, выпадающими из жидкости. Из воды вы падают соли Са2+, Mg2 +, соединения Fe3 +; из нефти — парафин и другие соединения. Обычные методы очистки фильтров — интенсив ное свабирование. Промывки связаны с большими затратами време ни и не всегда дают положительные результаты. Более эффективны взрывные методы.
331
Для очистки фильтров широко применяют торпеды из детониру ющего шнура. Чтобы сохранить целостность фильтра, число ниток шнура обычно ограничивают одной. Только для очистки проволоч ных фильтров, которые более устойчивы к действию взрывной вол ны, число ниток шнура увеличивают до двух-трех. Торпеды с помо щью простейших центраторов устанавливают по центру скважины. Длину торпеды выбирают такой, чтобы весь фильтр был перекрыт. Узел инициирования, масса ВВ в котором на единицу длины больше чем в торпеде, выносят за пределы фильтра на 0,5— 1,0 м.
Применение взрывных пакеров. Для разобщения отдельных ин тервалов в обсаженных скважинах в последние годы стали широко применяться взрывные пакеры. Используют их на различных ста диях разведки и разработки месторождений.
Взрывные пакеры позволяют создавать искусственные забои, изо лировать нижние горизонты при переходе к вышезалегающим объек там при испытании пластов, разработке месторождения или закач ке жидкости в нагнетательные скважины, изолировать обводненные пласты.
Рис. 187. Раскрывающийся взрывной пакер [по С.А Ловле].
1 — обсадная колонна, 2 — центра торы, 3 — кабель, 4 — пробка (зон тик)
Применение взрывных пакеров по сравнению с установкой цементных мостов дает возможность существен но сократить время проведения работ. Кроме того, они позволяют изолиро вать пласты, близко расположенные друг к другу.
Взрывные пакеры представляют собой цилиндрическое полое устрой ство из сплава алюминия, несущее за ряд пороха. После установки пакера в заданном интервале пороховой заряд поджигается. Образующиеся газы нео братимо деформируют корпус, впрес совывая его в обсадную колонну. В на стоящее время выпускают несколько типов пакеров для различного диамет ра скважин. Взрывной пакер типа ВП предназначен для работ в скважинах с гидростатическим давлением до 59 МПа и температурой до 120 °С. При эллипсности колонны взрывной пакер может спускаться в скважину с гру зом — желонкой, несущей цементный раствор. Негерметичность в этом слу чае ликвидируется созданием цемен тной пробки.
Взрывной пакер ПВР-48 спуска ется через через НКТ в сложенном виде, позволяя выполнять работы без
332
их подъема. Разобщение осуществляется зонтиками из металличес ких пластин, при раскрытии которых перекрывается ствол (рис. 187). После спуска в скважину и установки пакера в заданном месте ство ла, по сигналу с поверхности зонтики раскрываются и на них из рас положенных выше желонок выливается небольшая порция цемент ного раствора [10].
Герметизирующим элементом может служить сжимаемая рези новая манжета, приводимая в движение энергией порохового заря да. Этот принцип используется в шлипсовом взрывном пакере ВПШ. Пакер устанавливается в скважине с помощью специального, из влекаемого после осуществления посадки, устройства, которое со единяется в контакт с пакером перед спуском в скважину. Поса дочное устройство несет небольшой заряд медленно горящего по роха. Чугунные шлипсы позволяют обеспечивать высокую надеж
ность выполнения работы. При необ |
|
|
ходимости пакер может быть разбу |
|
|
рен. Посадочное устройство к пакеру |
|
|
может использоваться повторно. На |
|
|
рис. 188 приведена схема расположе |
|
|
ния в скважине запрессованного в об |
|
|
садную колонну шлипсового пакера |
|
|
ВПШ. Поджигание заряда осуществ |
|
|
лялось с устья скважины подачей им |
|
|
пульса тока по кабелю. Ш липсовый |
|
|
взрывной пакер типа ВПШ использу |
|
|
ется для работы в скважинах с гидро |
|
|
статическим давлением до 147 МПа и |
|
|
тем пературой 200 °С. Кольцевой |
|
|
взрывной пакер типа КВП предназна |
|
|
чен для изоляции части пласта в экс |
|
|
плуатационны х и нагнетательны х |
|
|
скважинах и позволяет проводить ра |
Рис. 188. Положение в сква |
|
боты при давлениях до 29 МПа и тем |
||
пературе до 100 °С [10]. |
жине запресованного пакера |
|
С помощью пакеров решается зада |
ВПШ [по С.А. Ловле]. |
|
1 — корпус, 2 — манжета, 3 — |
||
ча выборочного цементирования зако- |
||
лонного пространства. Пакер спускает |
шашки, 4 — обсадная колонна [по |
|
С.А Ловле]. |
||
ся в скважину перед цементажом ко |
|
лонны, образуя защищенный от кон такта с цементным раствором участок ствола. Технология позволяет
сохранять коллекторские свойства пласта. Установка заколонного па кера существенно понижает опасность обводнения продуктивных го ризонтов в ходе эксплуатации и при цементаже скважины, делает скважину менее чувствительной к импульсным воздействиям при торпедировании и перфорации. На рис. 189 приведены варианты ис пользования разных взрывных пакеров в скважинах. В настоящее время используются пакеры ПВ-5 (заколонный взывной пакер), ПВ14 (межколонный взрывной пакер), ПВ-10 (пакер для герметизации
333
Рис. 189. Варианты установок пакеров по технологии пакера ПВ-5 [по Леви ну].
1—заколонный взывной пакер ПВ-5; 2 —межколОнныйвзрывной пакер ПВ-13; 3 — взрывнойпакер ПВ-10 для герметизацииголовыхвостиков; 4 —взрывнойпакер ПВ-9 для селективного цементирования заколонного пространства.
головы хвостиков), ПР-9 (пакер для селективного цементирования за колонного пространства) [10].
В настоящее время выпускаются пакеры (НПФ «Пакер ») для гид роразрыва пласта, длительного разобщения пластов и изоляции эк сплуатационной колонны от воздействия среды без упора на забой (ПР0-ЯМ02-ЯГ1(М), ПРО-ЯМЗ, ПРО-ЯМ и др.) и с упором на забое (типа ПРО-Ш, ПРО-Ш -К, ПРО-Ш-М). Первые устанавливаются в скважине вращением колонны труб вправо на 1/4 оборота с одно временным перемещением вниз без вращения НКТ и выдерживают перепад давления до 100 мПа. Пакеры с упором на забой не имеют нижнего заякоривающего устройства. Однако они также снабжены шпонкой и обеспечивают передачу крутящего момента на колонну труб, установленных под пакером.
Для интенсификации притока и поглощения скважин в настоящее время применяют также водосодержащие горюче-окислительные со ставы (ГОС) для разрыва пласта. В состав смесей, в отличие от поро ховых бескорпусных генераторов давления (ПГДБК), входит окисли тель (аммиачная селитра), горючее — карбамид, глицерин, или ряд других веществ, вода (смягчающая режим горения). Отличие ГОС от рассмотренных ранее пороховых генераторов давления в составах, массе одновременно сжигаемого заряда и времени его горения. В сква жину одновременно закачивается и сжигается 500— 1500 кг мало вязкого состава из водорастворимых окислителя и горючего, приго товляемого непосредственно на месте работы. Состав, спущенный в скважину, в зону использования, поджигается. Для поджигания ис пользуют заряды пороховых генераторов. Воздействие продуктов сго рания ГОС позволяет длительнее держать в зоне разрыва высокое давление, и увереннее получать протяженные трещины в породе.
334
Состав ГОС помещают в скважину, заполняя им ствол в обрабатыва емом интервале. Закачка ведется с поверхности, используя оборудо вание нефтяников, из емкостей, где готовится состав. Подается он в скважину по трубам, спущенным до интервала закачки. Существует два варианта сжигания ГОС — с извлечением труб и при спущенных НКТ. После размещения заряда в скважине к нему, на каротажном кабеле спускают воспламенитель, которым обычно служит шашка ПГДБК соответствующего размера. В отличие от ПГДБК, время сго рания которого близко к секунде, время сгорания ГОС — десятки се кунд. Протяженность получаемых трещин у него больше по сравне нию с получаемыми при использовании ПГДБК [10].
Для количественной оценки результатов работы ПГД, АДС и ГОС в скважинах в настоящее время разрабатываются скважинные ре гистраторы давления (СРД). В ОАО «ВНИПИвзрывгеофизика » про шел стендовые испытания автономный компьютерный СРД не тре бующий электрического соединения с геофизическим кабелем. Ди апазон регистрируемого давления — 1 165 Мпа. В качестве источника питания в приборе используются литиевые батареи, в качестве датчиков давления — малогабаритные тензопреобразователи. Внутренняя полость тензопреобразователя через канал сооб щается со скважинной средой. Сигналы тензопреобразователя об рабатывает электронный блок по программе загружаемой с персо нального компьютера и сохраняет данные в энергонезависимой памяти. Программа работы прибора загружается в регистратор дав ления, смонтированный в защитном кожухе и соединенном с гео физическим кабелем. Регистрация данных в процессе горения (взрыва) производится с высокой скоростью записи, в процессе спа да давления — с низкой скоростью записи. После записи регистра тор давления подключается к компьютеру для считывания данных из памяти и последующей обработки. Максимальная ударная на грузка для СРД — 15 000 g. На рис. 190 приведены кривые давления при сжигании опытного заряда МЗПГД-42/200 в сосудах высокого давления (СВД) при поджиге электровоспламенителем и патроном.
а |
б |
3 I Q>
Б
Р ис. 190. Зависимости P(t) при сжигании опытных зарядов в СВД при под жиге электровоспламенителем ВТЗ-200/100 (а), взрывным патроном ПГ-170
(б) [по данным ОАО «ВНИПИвзрывгеофизика»].
335
КОНТРОЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ.
1.Перечислите типы перфораторов, которые применяются для продуктивных горизонтов в нефтяных и газовых скважинах.
2.Объясните механизм действия кумулятивного заряда.
3.Торпедирование скважин —- назначение, типы применяемых торпед.
4.Перечислите методы воздействия на прискважинную зону пла ста с целью восстановления и улучшения проницаемости отложений.
5.Пороховые генераторы давления: назначение, принцип дей ствия, контроль за местом воздействия на пласт.
Г л а в а X .
ГЕОФИЗИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ КОНТРОЛЯ РАЗРАБОТКИ НЕФТЯНЫХ И ГАЗОВЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ __________
При контроле разработки нефтяных и газовых месторождений геофизическими методами решают следующие задачи.
1. Контроль за изменением положения водонефтяного и га зожидкостного контактов и за обводнением пластов.
2.Выделение в перфорированной (или необсаженной) части сква жины интервалов, отдающих или поглощающих воду, нефть, газ и определение дебита отдельных пластов.
3.Изучение изменения состава и плотности жидкости по стволу скважины с целью выделения интервалов поступления нефти, газа
иводы в скважину и для выяснения других технологических вопро сов.
4.Изучение режимов работы эксплуатационных скважин путем определения положения и изменения во времени разделов нефть — вода и газ — вода в действующих скважинах.
5.Контроль за процессами интенсификации притока из пластов (гидравлического разрыва пластов, солянокислотной обработки и др.).
6.Контроль за техническим состоянием скважины. Использование геофизических исследований при контроле раз
работки месторождений наиболее эффективно, если они сочетаются с геолого-промысловыми исследованиями.
§ 1. КОНТРОЛЬ ЗА ИЗМЕНЕНИЕМ ПОЛОЖЕНИЯ ВОДОНЕФТЯНОГО И ГАЗОЖИДКОСТНОГО КОНТАКТОВ И ЗА ОБВОДНЕНИЕМ ПЛАСТОВ
Изменение положения водонефтяного ВНК и газожидкостного ГЖК контактов, а также возникновение избирательного обводнения плас тов в процессе разработки залежей нефти и газа могут контролиро-
336
ваться электрическими методами при бурении новых эксплуатацион ных скважин в той части залежи, где предполагается текущее поло жение контакта. В пластах, в которых нефть и газ вытеснены пласто вой водой, значительно уменьшается электрическое сопротивление.
При замещении нефти пресной водой, закачиваемой при закон турном или внутриконтурном заводнении пластов, определить кон такт по изменению сопротивления не удается; но иногда обводнение пласта удается обнаружить по изменению аномалий 17сп.
При обводнении пласта, залегающего среди глин, по всей мощности форма кривых 1/сп зависит от соотношения электрических удельных сопротивлений пресной воды рпр и фильтрата бурового раствора Рф. Если Рпр< Рф, аномалия Ucnпротив пласта отрицательная (относитель но линии глин), а при р ^ > Рф— положительная. Потенциал Ucnво вме щающих глинах (линия глин) при этом одинаков (рис. 191, а).
Если обводняется лишь подошвенная (кровельная) часть од нородного пласта, примыкающего к глинам, потенциал Нсп против всего пласта одинаков, но наблюдается смещение линии глин относительно опресненной части пласта в отрицательную сторону (рис. 191, б).
Форма аномалии кривой Ucnпротив однородного пласта с несколь кими обводняющими слоями определяется лишь тем, какая вода на ходится на контактах с вмещающими глинами. Характер обводне ния внутренних прослоев мало влияет на форму аномалии Ucn
Число новых бурящихся на месторождении в течение года скважин, в.которых можно следить за контактом электрическими методами,
0Ьп.мв
Рис. 191. Кривые (7СПв интервалах, обводняемых пресной водой (по А. П. Анпилогову).
а — обводнение нижнего песчаного пласта, отделенного от необ воднённого песчаного пласта глинистой перемычкой; б — обвод нение подошвы однородного песчаника мощностью h (шифр кри вых — h, м); песчаники, насыщенные 1— минерализованной во дой (рвп); 2 — пресной водой (рПР); 3 — глина: I — Рр> Рпр> Рвп'’
П — рф= Рпр> Рвп;Ш — рпр> рф> рвп2
22 — Добрынин В.М. |
337 |
сравнительно невелико, а после их крепления стальными колоннами дальнейшее наблюдение за перемещением контактов электрически ми методами становится невозможным. Правда, эти наблюдения воз можны при креплении скважин не проводящими электрический ток колоннами и применении индукционного и диэлектрического методов, однако такие обсадные колонны в настоящее время не имеют массово го применения. Наконец, положение газонефтяного контакта электри ческими методами определить не удается. Основными методами кон троля за перемещением ГЖК и ВНК в обсаженных интервалах в на стоящее время являются нейтронные методы.
Определение водонефтяного контакта в большинстве модификаций нейтронных методов основано на аномальных нейтронных свойствах хлора, содержащегося в пластовых водах. Различие в показаниях ней тронных методов против нефтеносного и водоносного пластов умень шается с уменьшением хлоросодержания, т. е. с уменьшением пористо сти пласта или минерализации пластовой воды.
Достаточно надежно определить водонефтяной контакт по данным ННМ-Т и НГМ можно лишь в высокопористых коллекторах (кп> 15— 20 %) при минерализации вод не менее 150— 200 г/л. При этом приме нять лишь один НГМ (или один ННМ-Т) можно только в пластах, од нородных по пористости и глинистости. В этом случае эффект на во донефтяном контакте, обусловленный различием содержания хлора, не маскируется колебаниями показаний за счет изменения водородосодержания (пористости и глинистости) пород. Совместное примене ние НГМ и ННМ-Т позволяет выделить водонефтяной контакт в бо лее неоднородных пластах. Это связано с тем, что изменение водородосодержания вызывает на диаграммах НГМ и ННМ-Т изменение одного знака, тогда как цри изменении содержания в породах хлора изменение на диаграммах может быть разного знака (рис. 192, а).
Рис. 192. О пределение ВНК в неоднородных пластах путем сопоставления нормированных диаграм м Н Н М -Т и НГМ (а) и диаграмм НГМ, зареги стрированных в разное время (б).
Кривые: 1,111 — /пп; II, ГУ— 1пу; пласт: 1 — нефтеносный; 2 — водоносный или об водненный
3 3 8
Другой способ учета и исключения влияния колебаний пористости или глинистости пласта на показания — это сравнение кривой НГМ (или ННМ-Т), зарегистрированных в разное время. Поскольку пори стость и глинистость пород в процессе разработки месторождения не меняются, то правильно проэталонированные диаграммы, заре гистрированные в разное время, расходятся лишь против интерва лов, которые обводнились за время между двумя замерами. Если кривые не эталонированы в сопоставимых единицах; их совмещают против явно непродуктивного интервала путем изменения масшта ба и смещения одной из кривых. Пример выделения обводнявшихся интервалов таким способом приведен на рис. 192, б, где совмещены два замера НГМ с двухлетним интервалом. В промежутке между дву мя замерами обводнился интервал 1815— 1817,5 м.
Для повышения надежности выделения пластов, изменивших свое насыщение между двумя замерами, проводят графическое сопостав ление показаний двух замеров (рис. 193). По совокупности 20 — 30 то чек для пластов с существенно различными показаниями НГМ и ННМ-Т и явно одинаковым насыщением проводят среднюю линию I и подсчитывают среднеквадратическое отклонение точек от нее ст. Ниже и выше средней линии на расстоянии двух значений а прово дят еще две линии II и III. Если точка для исследуемого пласта ле жит в полосе между линиями II и III, то считается, что его насыще ние между двумя линиями II и III, то считается, что его насыщение
между двумя разновременными из |
|
мерениями не изменилось. Если точ |
|
ки для них лежат выше (для НГМ) |
|
или ниже (для ННМ-Т) этой поло |
|
сы, то с вероятностью 95% пласт |
|
считается обводненным. |
|
Импульсные нейтронные методы |
|
обладают большей чувствитель |
|
ностью к содержанию хлора в поро |
|
да и позволяют определять ВНК при |
|
минерализации пластовых вод вы |
|
ше 40— 50 г/л, а в благоприятных |
|
условиях — даже при минерализа |
|
ции 20— 30 г/л. |
|
На рис. 194 приведен пример оп |
|
ределения ВНК по данным импуль |
Рис. 193. Выделение обводненных |
сного нейтрон-нейтронного метода |
|
(ИННМ) через три года после нача |
пластов путем сопоставления по |
казаний НГМ при повторных за |
|
ла разработки. Положение контак |
мерах. |
та (на глубине 1857 м) четко отме |
1 — непроницаемые пласты, исполь |
чается как по кажущемуся средне |
зованные для проведения средней ли |
му времени жизни нейтронов т, так |
нии; 2 — пласты, не изменившие сво |
и непосредственно по показаниям |
ей характеристики между двумя за |
ИННМ при большом времени задер |
мерами; 3 — пласты, в которых между |
двумя замерами произошло измене |
|
жки (1,1 мс). Однако показания 1пп |
ние показаний |
3 3 9
|
больше, чем т, подвержены влия |
|
нию изменений «ближней зоны » |
|
и литологии пласта. |
|
Диаграммы методов кажуще |
|
гося сопротивления и ПС, приве |
|
денные на рис. 194 получены в не- |
|
обсаженной скважине до начала |
|
разработки. Интервал 857 — 875 м |
|
представлял собой продуктивный |
|
пласт, а три года спустя — обвод |
|
ненный пласт. Это устанавлива |
|
ется по показаниям ИННМ (изме |
|
рения проведены через три года |
|
эксплуатации), промежуточным |
|
по отношению к показаниям в |
|
коллекторах выше и ниже этого |
Рис. 194. Определение перемещений |
интервала, и особенно надежно — |
ВНК по данным ИНЫМ. |
по данным сопоставления заме |
1 — глина, песчаник 2 — нефтеносный, |
ров ИННМ с выполненными рань |
3 — водоносный, 4 — интервал обводне |
ше исследованиями электромет |
ния |
рии (кривые рк и С7сп), которые |
|
фиксировали водонефтяной кон |
|
такт на глубине 875 м. |
При больших колебаниях пористости или глинистости пород ИННМ комплексируют с методами НГМ и ННМ-Т (или ГМ и СП). Так, при резких изменениях кп его значения по данным ННМ, ГГМ или другого метода ГИС сопоставляют с декрементом затухания плотности поля тепловых нейтронов А (рис. 195). По совокупности точек для пластов с известным насыщением проводят линию А, раз
деляющую продуктивные и водонос ные пласты. Менее точно такую линию
Л.мс |
можно провести и теоретически, рас |
|
считав зависимость Л^п=/(/сп)для водо |
|
носных пластов и отклонение ДА — за |
|
счет изм енения состава скелета и |
|
погрешностей измерений. |
|
Для выделения пластов, обводняе |
|
мых пресной водой (ниже 20 г/л при |
|
кп~ 30% и 50— 70 г/л при fcn= 10%), опи |
|
санные способы непригодны. Такие |
|
пласты могут быть обнаружены путем |
Рис. 195. Р азделен и е неф те |
закачки активированных растворов, |
избирательно проникающих в водонос |
|
носных (1) и водоносных или |
ную и нефтеносную части пласта (см. |
обводненных (2) пластов путем |
|
сопоставления декремента за |
гл. II, § 5). |
тухания поля тепловых нейт |
Другой способ выделения нефтенос |
ронов А и коэффициента пори |
ных пластов, находящихся в процессе |
стости кп |
разработки,— резкое снижение забой |
340