книги / Финишная обработка лепестковыми кругами
..pdfРис. |
15. |
|
Зависимость |
производительности |
обработки |
Q |
и |
удельного |
|||||
износа |
шлифовальной |
шкурки Q от деформации круга при |
внутреннем |
||||||||||
(а), |
плоском (6 ) и |
наружном |
круглом (в) |
полировании |
ЛКП |
зернис |
|||||||
тостью |
14А8 |
заготовок |
из |
стали |
45 |
(HRC9 5 2 . . . 5 4 ) |
( / ) |
и |
сплава |
АЛ4 |
|||
(2) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
оказывает |
влияние тепловой режим |
процесса |
- в большей |
степени |
при |
||||||||
плоском, в |
незначительной степени |
- при наружном |
круглом |
полирова |
|||||||||
нии ЛКТ. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При обработке ЛКП по всем исследованным схемам увеличение ско |
|||||||||||||
рости |
круга |
приводит |
к |
росту |
производительности (рис. 16). |
Происхо |
дит это в результате увеличения количества зерен, вводимых в зону
обработки в единицу времени, увеличения Р за счет роста ее Henr ik
робежной составляющей, увеличения 1^ и z^. Характер зависимостей
Qq = f{v) при плоском и наружном круглом полировании ЛКТ является
таким ж е, как и при аналогичных схемах полирования ЛКП.
При обработке ЛКП по всем исследованным схемам и при наружном круглом полировании ЛКТ значения Q и q практически не зависят от
31
10
|
25 |
35 4J vHtм/с |
15 |
25 |
35 VK, M/C |
15 |
25 |
3SVH, M/ C |
|||
|
|
a ) |
|
|
6) |
|
|
|
6) |
|
|
Рис. |
16. |
Зависимость |
производительности обработки |
Q |
и |
удель |
|||||
ного |
износа |
шлифовальной |
|
шкурки |
q от |
скорости |
круга |
при |
внутреннем |
||
( а ) , |
плоском (б ) н наружном |
круглом |
(в ) |
полировании |
ЛКП зер |
||||||
нистостью 14А8 заготовок из стали |
45 (HRCв |
5 2 . . . 6 4 ) |
( / ) |
и |
сплава |
||||||
АЛ4 |
( 2) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
скорости |
подачи |
и окружной |
скорости |
заготовки, |
что связано с |
отсутствием влияния этих факторов на силу резания. |
|
||||
При |
наружном |
круглом полировании Л КТ заметное влияние на |
|||
Q и .(/ |
оказывает |
смещение е |
оси круга |
относительно |
оси заготовки. |
При несовпадении осей круга и заготовки зерна осуществляют сложное движение под углом к ранее нанесенным рискам (при предыдущей обработке). При пересечении рисок неровности имеют пилообразный
профиль |
и |
состоят из ряда отдельных элементов, |
иго облегчает |
||
процесс |
их |
диспергирования. С |
увеличением смещения |
е |
такж е воз |
растает |
площ адь контакта круга |
с заготовкой. По этим |
причинам с |
увеличением е производительность обработки возрастает, а удельный износ шлифовальной шкурки сниж ается.
32
На показатели обработки заметное влияние оказывает зернистость лепестков, с. ее увеличением Q растет, a q снижается.
Д ля ряда схем и материалов были проведены эксперименты, в кото
рых обработка осуществлялась с целые снятия только слоя исходных микронеровностей. Было установлено, что характер зависимостей Qp,
Цр - f(8, |
t>K> N) |
в |
значительной мере совпадает |
с |
характером з&ви- |
||
|
Q, q - |
|
v , N). |
QF |
|
4F |
|
симостей |
f(8, |
Соотнесение я — |
и |
q |
•определяются |
||
|
|
|
к |
Q |
|
|
схемой обработки, свойствами обрабатываемого материала и, естест венно, высотой исходных микронеровностей Ra^. Последнее иллюстри
руется примером, приведенным в табл. 3. Режимы полирования и зер
QF 4F
нистость лепесткового круга на соотношения Я — и — оказывают не-
Ч q
значительное влияние.
Заметному улучшению показателей обработки способствует импрегнирование лепестковых кругов твердыми смазками, приводящее к сни-
Qp |
V |
при плоской полировании ЛКП |
3. Значения Q — |
и - — |
диаметром 300 мм стали 45 (HRC 52 ...54)
9
R a ,
И
мкм
0 , 9- 1 , !
0 . 9- 1.1
0 . 9- 1,1
0 , 9- 1,1
1 . 8- 2 .1
1. 8- 2 .1
1. 8- 2 .1
1 . 0- 2 .1
со |
Ж ж |
0 .8
0 .8
0.8
1.2 5
0.8 0 .8 0 .8 1 .25
V |
, |
Зернистость |
Q p / Q |
у |
? |
|
к |
|
|
|
|
м |
/ с |
лепестков N |
|
|
|
2 4 .8 |
12 |
186 |
4 . 0 5 - 10' |
||
2 4 .8 |
4 |
180 |
3 , 8 5 * 10* |
||
3 2 .6 |
8 |
203 |
|
. . « - з |
|
4 , 1*10 |
|||||
2 4 .8 |
8 |
196 |
3 . 7 5 * 10*’ |
||
2 4 .& |
12 |
103 |
|
. . Л- з |
|
7 . 1*10 |
|||||
|
|
|
|
„ |
-3 |
2 4 .8 |
4 |
91 |
7*10 |
||
3 2 ,6 |
8 |
115 |
Л |
„ 1Л- з |
|
6 , 6*10 |
|||||
|
|
|
|
|
4 |
2 4 .8 |
8 |
100 |
7 , 0 4 * 10*' |
33
жению работы трения и уровня тепловыделения в зоне обработки, уменьшающее адгезию металла на абразив.
Положительные результаты получены при импрегнировании ЛКП и ЛЮГ составом из пластичной смазки ПВК и стеарина в соотношениях, при
веденных |
в п. 1. |
Благодаря импрегнированию стойкость кругов |
воз |
растает в |
1 ,2 ..Л ,8 |
раза. Э ф ф ект импрегнирования возрастает с |
уве |
личением |
интенсивности обработки. |
|
И .П . |
Донец исследовал влияние импрегнируюших составов на эф ф ек |
||||||||||
тивность |
полирования |
термически |
упрочненного |
алюминиевого |
сплава |
||||||
1915 системы А1 - |
Z n |
- M g . Им |
установлено, что |
использование сос |
|||||||
тава |
"Натронал” |
(ТУ 38-101728 - |
78) |
в качестве |
импрегнатора повы |
||||||
шает стойкость лепестковых |
круп» в |
1 ,3 ... 1,5 |
раза. |
Съем |
металла |
||||||
за |
один |
рабочий |
ход |
при |
обработке |
этими |
кругами |
возрастает в |
2раза.
В.М . Гладковым установлено, что эффективным импрегнатором явля ется минеральное масло ”Индустриальное-20” с присадками ПАВ - 1 %
сульфорипиента Е (ТУ 6-14-292 - 75) и 1 % ’’авиароля” (ДУ |
20-91 - |
||||
54), |
серийно |
выпускаемыми |
Ивановским |
химическим |
заводом |
им. П .С . Батурина. Н аряду с повышением съема металла и уменьшением шероховатости поверхности импрегнирование чистым маслом обеспечило
увеличение стойкости лепестковых |
кругов на 1 5 ...2 0 |
% , а импрегни |
рование активированным маслом - |
на 3 0 ...3 5 % . |
Применение этих |
импрегнаторов особенно эффективно при полировании деталей из кор розионно-стойких сталей, так как присадки ПАВ способствуют образо ванию защитных пленок, затрудняющих взаимную диффузию элементов шлифуемого металла и абразивных зерен.
.Ш аржирование лепестковых кругов абразивосодержащими твердыми смазочными материалами, обеспечивая заметное повышение производи тельности и улучшения качества обработки, не дает эф ф екта в плане повышения стойкости. По-видимому, входящие в состав смазочного ма териала абразивные зерна наряду с интенсификацией съема металла оказывают истирающее воздействие на рабочий слой лепестков и тем самым нивелируют положительное влияние остальных компонентов смазки.
Стойкость лепестковых кругов снижается при работе по острым кромкам заготовок. Способы повышения стойкости кругов при обработ ке заготовок с острыми кромками рассмотрены в п. 5.
34
3 . КОНСТРУКЦИИ ЛЕПЕСТКОВЫХ КРУГОВ
Эластичность ЛКП. Эластичность кругов этой формы повышают путан удлинения лепестков или замены части их прокладками. В каждом слу чае количество лепестков в круге уменьшается, что, естественно, приводит к снижению производительности полирования.
Комплексным параметром оптимизации, с учетом возможности приме нения указанных вариантов изменения эластичности, может служить коэффициент Кз заполнения ЛКП (см. п. 1).
Д ля оптимизации конструктивных параметров ЛКП диаметром 300 мм, зернистостью 14А8 были изготовлены четыре круга с коэффициентами заполнения К3 - 0,57; 0,75; 0,87 и 0,95 соответственно с длиной
лепестке» |
90, |
60, 30 и 15 |
мм и числом лепестков в |
круге |
900, |
1350, |
|||
1800 |
и 2050. |
Указанными |
кругами обрабатывали |
плоские |
образцы из |
||||
стали |
45 |
(HRC^ |
5 2 ...5 4 ) на станке ЗГ71 |
при |
скорости |
круга |
|||
32,6 |
м /с, |
скорости |
подачи |
3 м/мин. Для каждого |
из этих |
кругов |
экспериментально была определена предельно допустимая, критическая деформация круга, превышение которой приводило к интенсивному изнашиванию круга.
Эти испытания показали, что по мере увеличения коэффициента за полнения, с одной стороны, возрастает число лепестков в круге, а с
другой, |
- |
|
снижается уровень критических |
деформаций. |
Зависимость |
||||||||
производительности |
Q от |
К |
по этой причине имеет сложный характер. |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
Так, |
при |
переходе |
от |
= |
0,57 к |
= 0,75 |
производительность |
воз- |
|||||
растает |
от |
0,41 до |
0,65 |
|
з |
а |
при |
переходе |
от |
= 0,75 |
|||
мм /(м ш гм м ), |
|||||||||||||
к |
/Сз |
|
= |
*0,95 |
производительность |
изменяется от |
0,65 |
до |
0,72 мм3/(мин*мм). Таким образом, с точки зрения производительнос
ти |
обработки целесообразно |
выбирать |
= 0 ,7 5 ...0 ,9 5 и |
для даль |
нейшей оптимизации коэффициента |
необходим Дополнительный крите |
|||
рий |
- себестоимость 1 мм2 |
шкурки |
Сщ (т.е. отношение |
затрат на |
изготовление круга к полезно используемой площади всех лепестков
ЛК П ).;
Сувеличением длины лепестков L уменьшается их количество л в
круге. При этом зависимость 1л от К3 является максимальной при
35
К = 0 ,5 ...0 ,7 5 . |
В значительной мере этим определяется |
более низ- |
3 |
у ЛКП , имеющих* К - 0,57 ...0,75* так как |
|
кий уровень С |
остальные |
|
ш |
3 |
|
затраты (на изготовление лепестков, сборку круга, арматуру, эпок
сидную композицию и |
д р .) изменяются |
на сравнительно |
небольшую |
||
величину. |
|
|
|
|
|
С |
точки зрения |
производительности |
обработки ЛКП |
диаметром |
|
300 |
мм целесообразно |
изготавливать |
при |
= 0 ,9 5 ...0 ,7 5 . |
Наимень |
ш ая |
себестоимость С |
обеспечивается |
при |
оптимальном значении К ~ |
|
|
ш |
|
|
з |
=0,75.
Вряде случаев при обработке заготовок с большими отклонениями формы для взаимного расположения поверхностей (например, крупнога баритных заготовок из тонколистового проката с большой неплоскост-
ностью) более эффективно применять ЛКП с = 0,5 7 . При этом воз
можна работа с большими деформациями круга, и колебания 8 за рабо чий ход в меньшей степени оказывают влияние на колебание выходных
параметров процесса. Например, |
как показали эксперименты, разница |
||
в значениях Ra на выступах и |
впадинах заготовок из листовой стали |
||
45 |
с неплоскостностью |
до 0 ,4 |
мм после обработки ЛКП диаметром |
300 |
мм с К з = 0,57 в |
1 ,5 ,.. 1,7 |
раза меньше, чем при обработке ЛКП |
с К 3 3 |
0,75. Практика показывает, что ЛКП с К3 3 |
0,57 |
такж е |
более |
эффективны при обработке сложнопрофильных поверхностей. |
|
|||
К ак |
показали эксперименты, ЛКП диаметром 300 |
мм с |
3 |
0,57, |
изготовленные как с удлиненными лепестками, так и с прокладками,
4. Рекомендуемые знамения коэффициента заполнения для ЛКП диаметром 40. . . 900 мм
Степень |
Коэффициент заполнения К3 ЛКП в зависимости |
||
эластичности |
от его диаметра D, |
мм |
|
ЛКП |
40—250 |
300-400 |
500-900, |
|
|||
1 |
0,6-0,7 |
0,7-0,75 |
0,8-0,95 |
2 |
0,55-0,6 |
0,6 -0,7 |
0,75-0,8 |
3 |
0,5-0,55 |
0,55-0,6 |
— |
|
|
|
36
имеют практически одинаковые характеристики, и выбор их может быть продиктован конкретными условиями эксплуатации. Для обработки вручную пригодны ЛКП, изготовленные по любому из вариантов, а для механизированной обработки, например на станке ЗБ12, только изго товленные путем замены части лепестков прокладками.
Проведенными исследованиями установлено, что потребности в ЛКП
различной эластичности можно |
удовлетворить, изготавливая |
их с |
двумя или тремя значениями |
В табл. 4 приведены значения |
для |
ЛКП диаметром 4 0 ...9 0 0 мм, соответствующие различным степеням эластичности.
При выборе эластичности ЛКП следует исходить из соотношения
А .
, где А - отклонения формы или расположения поверхностей (чем
Ф
оно больше, тем в большей степени отличаются параметры шерохова тости поверхности при обработке ее выступающих участков). Установ лено, что ЛКП первой степени эластичности целесообразно применять для механизированного круглого наружного, плоского и внутреннего
полирования (при |
0,1) и полирования профильных поверхностей |
||
с однородным сечением профиля (при |
< 0,05); ЛКП второй степе- |
||
ни эластичности |
- |
соответственно при |
д * |
соотношениях 0,1 < с * - < |
|||
< 0,25 и 0,05 < |
А* |
“< 0,15, а такж е для ручного полирования, в том |
|
g |
числе профильных поверхностей с однородным сечением профиля; ЛКП третьей степени эластичности - соответственно при соотношениях
А
> 0,25 и |
> 0 ,1 5 , а такж е для полирования нежестких заго |
Г |
|
товок и ручного полирования сложнопрофильных поверхностей. В ПО "Брянский автомобильный завод” ЛКП первой степени эластичности используются на операциях финишной обработки коренных и шатунных шеек коленчатых валов, цапф, колец, осей, штоков, отверстий в шее* тернях и пневмоцштиндрах; ЛКП второй степени эластичности - на операции полирования сферической поверхности пальцев реактивной штанги автомобиля, Размеры конструктивных элементов ЛКП приведены в табл. 5.
37
5 . Размеры конструктивных элементов Л КП различных степеней эластичности
Наружный |
Диаметр |
|
отвер |
Длина лепестков L, мм. при |
|
|
диаметр |
стия d^, |
мм |
степени |
эластичности |
|
|
D , мм |
|
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
40 |
6 |
|
|
10 |
12 |
14 |
63 |
10 |
|
|
15 |
it |
20 |
80 |
16 |
|
|
20 |
23 |
27 |
100 |
20 |
|
|
25 |
28 |
32 |
125 |
20 |
|
|
32 |
37 |
42 |
150 |
32 |
|
|
38 |
44 |
50 |
200 |
32 |
|
|
50 |
58 |
67 |
250 |
32 |
|
|
60 |
70 |
82 |
300 |
76 |
(127) |
62 |
76 |
92 |
|
400 |
203 |
|
|
68 |
80 |
95 |
500 |
203 (3 0 5 ) |
70 |
85 |
— |
||
600 |
305 |
|
|
80 |
.100 |
2 |
Конструктивные параметры ЛКТ. Одним из конструктивных парамет ров ЛКТ является ширина лепестков В . Увеличение В приводит к со кращению количества лепестков п в круге. С целью определения опти мальной ширины лепестке» из произведения Вп находим количество шлифовальной шкурки, расходуемой на изготовление круга, а из про
изведения fn - суммарную |
площадь |
рабочих |
участков его |
лепестков |
|
при различных значениях |
В |
[f рассчитывалось по формуле (10)]. |
|||
|
|
Р |
Bn = f(B) |
и / л = f(B) |
|
Н а рис. 17 приведены |
зависимости |
для ЛКТ |
Р
диаметром 300 мм, зернистостью 14А8. Эти зависимости имеют экстре мальный характер. При увеличении В от 10 до 40 мм возрастает коли чество расходуемой шлифовальной шкурки и практически пропорцио
нально этому растет суммарная |
площ адь рабочих |
участков |
лепестков. |
||||
При увеличении В |
от |
40 до 75 |
мм Вп возрастает |
на 30 |
% , a |
f п - |
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
только на 17 % . |
К ак |
показали |
эксперименты, в |
связи |
с |
этим |
и в |
связи со значительным перепадом скоростей на рабочей |
|
поверхности |
|||||
ЛКТ (при В = 75 |
мм) |
существенной разницы в производительности при |
38
Рис. |
17. |
Зависимость |
суммарной |
fpn |
Bn |
||||
протяженности лепестков Вп н |
|||||||||
|
|
||||||||
суммарной |
площади |
рабочих |
|
|
|||||
участков |
лепестков |
|
f П |
от |
|
|
|||
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
ширины лепестков В для ЛКТ |
|
|
|||||||
диаметром |
300 |
мм. |
зернистостью |
|
|
||||
14А4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
обработке ЛКТ, имеющими В = 40 |
|
|
|||||||
и 75 мм, нет. Следовательно, в |
|
|
|||||||
качестве оптимального |
для |
ЛКТ |
|
|
|||||
диаметром 300 мм может быть |
|
|
|||||||
выбрано значение В ~ 40 мм. |
|
|
|||||||
Аналогично |
были |
установлены |
|
|
|||||
оптимальные |
значения |
В |
для |
|
|
||||
ряда |
других |
диаметров |
ЛКТ |
|
|
(табл. 6 ).
При выборе длины лепестков L естественно стремление принимать
ее возможно большей, так как при этом возрастает коэффициент использования лепестков. Вместе с тем и на этот параметр специфика инструмента накладывает свои ограничения. Под влиянием центробеж ных сил лепестки ЛКТ при вращении расходятся в радиальных направ
лениях. |
В |
результате этого |
часть |
лепестке® шириной В |
(см. |
рис. 14, |
б) оказывается без достаточной опоры и используется |
неэф |
|||
фективно. Эксперименты показали, что оптимальное соотношение L/B |
|||||
находится в пределах от 1 до |
1,2. |
Рекомендуемые значения |
L для |
||
ряда диаметров ЛКТ приведены в табл. 6. |
|
||||
Во |
вновь |
изготовленных ЛКТ |
лепестки располагаются перпендику |
лярно опорной поверхности ступицы. В первоначальный период эксплуатации происходит приработка круга, в процессе которой ле-
6. Рекомендуемые значения В и L для ЛКТ диаметром 150. . .500 мм
Диаметр |
150 |
200 |
300 |
400 |
500 |
|
Л К Т, мм |
|
|
|
|
|
|
В , |
мм |
25 -30 |
35-40 |
40-50 |
50-60 |
65-75 |
L. |
мм |
30 -35 |
35 -40 |
40-50 |
60-75 |
65-65 |
39
пестки |
под |
действием сил резания постепенно уплотняются, накло |
|||
няясь |
в |
направлении, противоположном |
вращению |
круга |
(см. |
рис. 14, |
о ). |
В первую очередь сближаются |
м еж ду собой |
участки |
ле |
пестков, расположенные ближе к центру круга. Образовавш ийся при
этом уплотненный |
поясок |
начинает сравнительно |
интенсивно резать |
и изнашиваться. Постепенно, по мере его износа, |
зона уплотнения |
||
расш иряется и в |
итоге уплотненной оказывается вся |
ширина рабочего |
кольца В. Таким образом, в процессе приработки участки лепестков, расположенные ближе к центру, изнашиваются более интенсивно.
При вращении круга под действием центробежных сил эластичные
лепестки расходятся |
в радиальных направлениях (см. |
рис. 14, |
б ). В |
||
результате эти |
ж е участки |
лепестке» в начальный |
период |
работы |
|
круга оказываются к |
тому ж е наиболее выступающими. О ба эти |
факто |
|||
ра, во-первых, |
удлиняют цикл |
приработки круга, а во-вторых, |
ведут |
||
к непроизводительному расходу |
шлифовальной ш курки. |
В результате |
неравномерной приработки лепестки ЛКТ изнашиваются неравномерно с
образованием угла 0 '. Потери на приработку круга, связанные с рас смотренными явлениями, могут быть значительно сокращены, если угол 0 поднутрения лепестков оформить предварительно при их раскрое,
изготавливая лепестки в в и д е . параллелограмма [А .с . № 867629
(ССОР)]. Установлено, что для ЛКТ диаметром 150 ...500 мм при зна чениях В и L по табл. 6 и при скоростях круга о = 3 5 ...4 5 м /с
угол 0 может быть принят 8 ... 10°.
В практике, после сборки лепестки ЛКТ располагаются по направ лениям, не совпадающим строго с радиальными. Это приводит к тому, что в процессе вращения круга под действием составляющей F* цент
робежной силы |
(см. рис. 14, в) |
происходит изгиб |
лепестков. Чтобы |
направление действия составляющей |
Р совпадало с |
направлением дей |
ствия силы резания, целесообразно при сборке круга устанавливать
лепестки под углом 8 ... 10 |
к радиальным направлениям, как показано |
на схеме [А .с. № 984853 |
(СССР)]. |
Недостатком рассмотренных конструкций ЛКТ является то, что плотность расположения лепестков в радиальных направлениях меняет ся. Это вызывает необходимость ограничения ширины лепестков. Ука
занный |
недостаток может быть |
в значительной мере |
устранен |
(рис. 18), |
если рабочая поверхность |
ЛКТ будет образована |
нескольки |
ми концентричными рядами [А .с. № |
1016147 (СССР)]. При оптимизации |
40