книги / Проектирование источников электропитания устройств связи
..pdf
|
|
180AWl |
|
|
180-4.3-10*0,125 |
|
|||
|
|
v 5 S c.a/lo6l02 |
= |
1-1.4-2.8-36-102 |
3 -77 = |
2 -7®' |
|||
|
|
|
UK = ]/■ a* + |
« | = / 3 2 + 2.7* |
= 4%; |
|
|||
|
|
|
|
|
A t t « t t a = |
3%. |
|
|
|
14. |
Из |
(1.36) |
найдем |
ДГ: |
|
|
|
|
|
5« = |
2А0б[ а + я ( с — 4)110~6 |
= 2 - 3 6 [ ( 1 6 + 3 . 1 4 ( 1 6 — 4)J 10_6 = 0.0039 л*; |
|||||||
|
|
Sc = 2 [(С + |
Н) Ъ+ (С + h) а + hb) 10_6 = |
|
|||||
|
= |
2 [(64 + |
56) 20 + |
(64 + |
40) 16 + |
40-20] 10“ 6 = 0.0097 л»; |
|||
тогда |
|
S0XJ1 = SK+ |
Sc = 0.0039 + |
0.0097 = |
0.0136 л*. |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^СТ |
|
|
6,2 + 6.29 |
= |
70°С. |
|
|
|
|
*5охлЮ4 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
1 , 3 1 0 “ 3-0,0136104 |
|
В трансформаторе применен провод марки ПЗВ-1, изоляция которого по теплостойкости отнооится к классу А. Следовательно, рабочая температура об моток не должна превышать +105*41
Из этого следует, что 'рассчитанный трансформатор -может работать при м>а|Ссят-альиой температуре окружающей среды, равной 3540.
♦
♦
ДРОССЕЛИ
2.1. НАЗНАЧЕНИЕ И КОНСТРУКЦИЯ ДРОССЕЛЕЙ
Дросселем называется статический электромаг нитный аппарат, используемый в электрических цепях в качестве индуктивного сопротивления. В зависимости от назначения дрос
сели можно подразделить |
на дроссели переменного тока (индук |
|
тивные катушки), |
регулирующие дроссели (дроссели насыщения) |
|
•и сглаживающие |
дроссели |
фильтров. Дроссели переменного тока |
и регулирующие дроссели включаются в сеть переменного тока, а сглаживающие дроссели — в сеть постоянного (выпрямленно го) тока.
Сглаживающие дроссели предназначены для ослабления пуль сации выпрямленного напряжения. Как и любой трансформатор или дроссель переменного тока, сглаживающий дроссель состоит из магнитопровода и обмотки, но, в отличие от других устройств, магнитопровод сглаживающего дросселя имеет -немагнитный про межуток. В обмотке дросселя протекают как переменный, так и постоянный токи, причем постоянный (выпрямленный) ток всегда много больше амплитуды переменной составляющей тока
(Л )^ Амане) •
В магнитопроводе дросселя, помимо переменного во времени магнитного потока, существует значительно больший по амплиту де постоянный поток. При любой схеме выпрямления ток «а вы ходе выпрямителя имеет пульсирующий характер и может быть представлен как £ = / 0+ / Макс sin т со/, где /макс и тсо — амплитуда и угловая частота первой гармоники переменной составляющей то ка. В этом выражении всеми гармониками выше первой в кривой тока пренебрегаем за малостью их амплитуд, а также в силу того, что индуктивное сопротивление дросселя увеличивается с ростом частоты и гармонические составляющие более высокого порядка в большей степени задерживаются дросселем. С увеличением посто янной составляющей выпрямленного тока увеличивается подмаг ничивание сердечника, вследствие чего уменьшаются его магнит-
йФ
пая проницаемость и индуктивность обмотки дросселя L= w ~-jr
(рис. 2.1).
Для ослабления влияния подмагничивания на пути магнитнога потока в сердечнике создается местное повышенное сопротивление в виде 'немагнитного (воздушного) зазора. На сопротивлении за зора теряется значительная часть подмагничивающей МДС, а сталь сердечника остается ненасыщенной. Введение немагнитного зазора в магнитопровод позволяет достичь при данном токе под магничивания (/о) значительно большей индуктивности, чем без
Рис. 2.1. 'Кривые L*=f(lo) дросселя:
а) примерная зависимость; б) зависимость при различ ных величинах немагнитного зазора бл
зазора. Помимо этого, немагнитный зазор уменьшает степень из менения индуктивности обмотки дросселя с увеличением постоян ной составляющей выпрямленного тока /о.
Вместе с тем общая зависимость индуктивности от тока под магничивания (/о) сохраняется, но она остается ярко выраженной лишь при токах, превышающих некоторое определенное значение. Как видно из рис. 2.16, каждому значению /о соответствует опти мальная величина немагнитного зазора, которая обеспечивает по лучение максимальной индуктивности.
Конструкции сглаживающих дросселей в маломощных выпря мительных устройствах подобны конструкциям трансформаторов. Они так же, как и трансформаторы, могут быть выполнены на стержневых и броневых магнитопроводах.
В [1] показано, что габариты, вес и стоимость сглаживающего
дросселя зависят от величины его электромагнитной энергии (LIо). Исследование зависимостей электромагнитной энергии от веса, объема и стоимости позволяет выбрать оптимальные соотношения размеров дросселей минимального веса, объема и стоимости [1] (табл. 2.1).
Для сглаживающих дросселей минимального веса могут быть использованы пластинчатые и ленточные магнитопроводы броневой конструкции, приведенные в приложении табл. П 1.1, П1.2, и ленточ ные магнитопроводы стержневой конструкции (табл. П1.3).
Оптимальные соотношения размеров дросселей
|
|
|
|
|
Значения |
|
|
|
|
Конструкция |
y=b/a | х=с/а |
2= h/a |
у—b/a | х—с/а | z—h/a |
у—Ъ/а | х—с/а | z—h/a |
|||||
дросселя |
при минимальном |
при минимальном |
при минимальной |
||||||
|
|||||||||
|
|
весе |
|
|
объеме |
|
стоимости |
|
|
Броневая |
1-5-2 |
1 |
2 ,5 |
1-7-2 |
0 ,5 |
3 |
1-5-2 |
0 ,5 |
1 |
Стержневая с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
двумя катушками |
1-5-2 |
1 |
4 |
1-5-2 |
0 ,5 |
4 |
1-5-2 |
0 ,5 |
2 |
Из табл. 2.1 |
видно, |
что |
указанные |
магнитопроводы |
являются |
оптимальными не только для трансформаторов, но и для сглажи вающих дросселей минимального веса.
2.2. ПРИНЦИПЫ РАСЧЕТА СГЛАЖИВАЮЩЕГО ДРОССЕЛЯ
Индуктивность обмотки |
дросселя |
с |
«немагнитным зазором |
|
- |
г |
w2S cK c |
||
можно определить из следующего выражения: L= |
--------------— гн,где w — число |
|||
|
|
*ст |
. |
Оз |
витков обмотки |
дросселя; |
|
|
|
|
|
И’оМ'Д |
Н-о |
|
стержня |
маг- |
||||
SC(M2) — площадь (поперечного сечения |
|||||||||||||||
нитопровода; кт(м) — длина |
машитного |
потока |
в сердечнике; б3— длина |
пути |
|||||||||||
магнитного потока |
IB зазоре; |
\1 0(гн/м) — постоянная, характеризующая |
магнит |
||||||||||||
ные свойства вдкуума |(р0=4яЮ“7) ; |
рд — относительная |
динамическая |
-магнит |
||||||||||||
ная (проницаемость стали. |
|
|
|
|
5 С выразить в |
см2, |
а / Ст «и |
|
в см: |
||||||
|
Для практических расчетов удобнее |
бз |
|||||||||||||
|
|
|
0,4я w^ScKc 1 0 |
Г-8 |
|
|
|
г-8 |
|
|
|
|
|||
|
L = |
|
|
= Рэф- 0 A n w 2 S cK c Ю' |
гн, |
|
( 2. 1) |
||||||||
|
|
|
к |
|
кт ) |
|
|
кг |
|
|
|
|
|
||
|
1 |
|
\ Мд |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где |
7~ — эффективная |
магнитная |
-проницаемость, |
которая |
при |
||||||||||
М'эф=“: |
|||||||||||||||
|
И-д |
кт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
оптимальном зазоре для данного подмагничивания обеспечивает получение наи |
|||||||||||||||
большей |ИНдукти.вности дросселя. |
|
|
2 |
|
|
|
|
||||||||
|
Умножив правую -и левую части равенства i(2.il) на / 0 |
получим |
|
|
|
||||||||||
|
U ^ O A n l c r S c K c ^ ^ J = |
|
|
|
10-8 |
|
|
( 2. 2) |
|||||||
где |
/ w |
|
удельные |
ампер-витки |
тгодмапничиваиия; |
Ус — объем |
стали |
||||||||
AW = — — |
|||||||||||||||
|
кт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
магнитопровода. |
|
|
|
L/2 10° |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Из (2.2) получим Ус = |
t |
26К ^эф (Л№' ~ = ^ (L/o) ’ Т' С' ° бЪвМ |
СТаЛ“ МаГ““’ |
то-провода является функцией величины (LJ%) и .может быть определен по за данным величинам L и /а .
На |
рис. 2.2 приведена |
экспериментальная зависимость Vc =/('/-/Q) |
Для бро* |
невых |
магнитол роводов при |
температуре перегрева обмоток дросселя ДГ=50°С. |
|
По табл. П1.1 приложения |
выбираем магнитопровод с объемом стали, |
близким |
к определенному |
из |
кривой Vc= f(L lo )2. Удельная |
-.гектроматнитная |
нагрузка |
||||||||||||||||
сердечника, т. е. величина |
электромагнитной энергии на единицу объема стали, |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
УИ =1/2/Кс. |
|
|
|
|
|
(2.3) |
|||
|
Из |
2.2 |
и 2.3 |
получим |
|
Цэф=М* 108/l,26(i4U7J2—j t(M ), |
т. е. эффективная маг |
|||||||||||||
нитная проницаемость стали является функцией величины М. |
|
|
|
|||||||||||||||||
ное |
Из выражения для эффективной 1мапнитной проницаемости найдем выражен |
|||||||||||||||||||
в |
процентах |
относительное |
значение |
длины |
немагнитного зазора, т. е. |
|||||||||||||||
Ы % ) = |
(б3//ст) 100 =1 \/\1 эф - 1 'Мд) ЮО. |
(2.4) |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
Так |
как |
эффективная |
магнитная |
проницае |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
мость является функцией величины М, то и за |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
зор, |
связанный |
с |
чей |
зависимостью |
(2.4), |
также |
|
|
|
|
|
|
||||||||
является |
функцией |
этой |
же |
величины, |
т. е. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
бз (%)Чг(М). |
2.3 |
изображены |
зависимости |
p3* = |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
На |
рис. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
= /i(M) |
и 63(%) = 1г(М), |
полученные |
эксперимен |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
тальным путем для стали Э42 толщиной 0,35 мм. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Для |
вычисленной |
величины М из |
кривых рис. 2.3 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
находим |
6з(%) |
и рЭф. Ширину стержня |
магнито- |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
провода |
можно |
определить из |
выражения |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
а = |
|
|
Кз |
|
|
|
U* 10* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
(АлК*)» |
1 ,26цЭф (<53 / |
К м)2 К ст |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.5) |
|
|
|
|
|
|
где |
Кст и |
/С,, — коэффициенты заполнения |
сече- |
р |
|
2 о |
3явиои,мость |
3dl |
||||||||||||
ния сердечника сталыо и окна медью обмотки |
|
|
|
. . . |
|
г.!ф |
||||||||||||||
(определяются из табл. 1.5 и 1.7); /' (а/мм*) - |
* |
3 |
™ |
Т |
|
про |
||||||||||||||
плотность |
тока |
в |
обмотке |
дросселя |
(табл. |
2 .2 ). |
‘ А.^®М0СТ |
с™л,и и |
||||||||||||
Коэффициенты Ki, Кг, Кз определяются следую- |
^е,11ТНОГО |
аначеяяя |
Г*лины |
|||||||||||||||||
щим |
образом: |
Ki = x=--b/a; |
|
Кг=хг; |
Кз = 2у(2+х+ |
ра’мстра JV |
зазо,ра |
от |
па‘ |
|||||||||||
+ 2 ) — для |
стержневого |
магнитопровода; |
Кз = |
|
|
|
||||||||||||||
*=2 //(1 4 *х + 2 ) — для броневого |
магнитопровода. |
|
|
|
|
|
|
Зная оптимальные соотношения раз/меров для дросселей М1инимальнопо веса, объема и стоимости |(табл. 2.1) из (2.5), мож1НО определить величины К \, Кг, Кз~
2* |
35 |
Так, для дросселей минимального веса с бронеаым магнитопроводом /Ci=l; /Сг=2,5; /Сз=9-г-18.
Далее следует окончательно уточнить типо размер магнитопровода, выбрав наиболее близ кий к вычисленным значениям Vc и а. Выбрав магнитопровод, надо выписать следующие его данные: объем стали Vc (см3), сечение стержня (среднего) Scaur (см2), длину средней магнитной линии Уст (см).
Если ранее выбранный магнитопровод по объему -стали отличается от выбранного оконча тельного более чем па 10%, то следует вновь определить величины М, |1Эф и б3(%). Длина не магнитного зазора и толщина немагнитной про кладки соответственно
Ъ - 100 ст' |
И |
А = ~2~ |
' |
<2 -6) |
Определяем |
число |
витков |
обмотки |
дросселя: |
Плотность тока при различных магнитопроводах
Типоразмер |
/' (а/мм*) |
магнитопро |
|
вода |
|
0909— 0912 |
6 ,6 -i-7 ,0 |
1209— 1232 |
4 ,4 - М ,7 |
1609— 1640 |
3 ,2 + 3 ,5 |
2012—2050 |
3,05-5-3,25 |
2516—2564 |
2 ,6 + 2 ,9 |
3220—3280 |
1 ,8 5 + 2 ,2 |
4025— 40100 |
1 ,6 5 + 1 ,7 5 |
» - 10,/ r 2 6 S f c <2'7>
Зная плотность тока /', апреоеляей сечение провода обмотки q'=Ioljf и из табл. П2.1 приложения -выбираем стандартный провод с сечением, близким х вычисленному. Выписываем из таблицы -марку провода, поперечное сечение q(MM)*, диаметр провода с изоляцией d и без нее й'(мм), вес 'одного уметра аровода g(e). Определяем действительную плотность тока в обмотке: /=/о/</
Изоляция обмот-ки выбирается в зависимости от .потенциала, под которым она отходится. Обмотки на .ма-тнитопроводе размещаются так же, как и в транс форматорах. :После размещения обмотки на магннтопроводе и ее «изоляци;*, определяют радиальный размер обмотки бр и среднюю длину витка /.
Активное сопротивление обмотки -при температуре перегрева А7'=50°С
^ /до
г = 2.35-10- 4 — |
ом, |
(2.Й) |
Я |
|
|
Падение напряжения на сопротивлении обмотки дроссели |
|
|
A U = I0r. |
|
(2.9) |
Если .вычисленное падение напряжения больше допустимого, то следует перейти «а больший типоразмер магнитопровода при неизменной плотности ток; и вновь определить величины М, рЭф, 6з(%). Указанные выше -пределы плот лостей тока обеспечивают получение температуры перегрева менее 50°С, и теп довод расчет дросселя обычно не производят. Кроме того, оглаживающие дрос сели работают при малых амплитудах -переменной составляющей магнитной ин дукции. Поэтому потери в стали оказываются пренебрежимо малыми и сер , дечюик интенсивно отводит часть тепла, выделяющегося в обмотке. Температур,! перегрева обмотки дросселя может быть определена по формуле, приведение Г
выше при расчете трансформатора: |
(arS0xn • Ю“ 4), °С, где Pw= l \ r — по |
терн в обмотке; а т= (1,1-т-1,3) • 10~3 |
(вт/мг*°С) — коэффициент теплоотдачи |
дросселя. |
|
2.3. ПОРЯДОК РАСЧЕТА ОГЛАЖИВАЮЩЕГО ДРОССЕЛЯ
Ори расчете оглаживающего дросселя заданными -величинам являются индуктивность дросселя Цгн), ток подмагничиваиия /о(а) и потенциал 0ь(в), под которым находится обмотка дросселя. Расчет дросселя ведется следующем порядке:
I. Определяем величину Ы
2. Пользуясь зависимостью рис. 2.2, |
определяем объем |
стали |
Vc(см3). |
|
По табл. П 1.1, |
-П 1.2 .выбираем магнито провод с объемом стали, близким к вы |
|||
численному. |
(2.3) определяем удельную |
электромагнитную |
нагрузку |
М. |
3 . По ф-ле |
4 . Пользуясь зависимостью рис. 2.3, для вычисленного значения 'величины М определяем величину эффективной магнитной проницаемости |хЭф и относитель
ную длину оптимального 'немагнитного зазора б^(%). |
|
|
5. Из ф-лы '(2.6), подставляя |
вел)ич1ины LI% и Цэф, находим |
пределы ши |
рины стержня а, которые могут быть приняты для данного дросселя. |
|
|
6. По вычисленным значениям |
Vc :и а -уточняем типоразмер |
мапнитопро- |
вода и после его окончательного выбора выписываем т таблицы значения объ
ема стали |
Ус(см3), сечения |
стержня 5сакт(слс2) и длину средней |
магнитной ли |
||
нии 1Ст(см). |
|
|
|
6 3 и толщину |
|
7. По |
ф-лам i(2.6) определяем суммарный немагнитный зазор |
||||
прокладки |
Д. |
|
витков обмотки |
дросселя. |
|
8 . По |
ф-ле ((2.7) определяем число |
|
|||
9. Выбираем значение |
плотности |
тока j'(a/MM2) |
в пределах, |
указанных в |
|
табл. 2 .2 , |
и определяем -поперечное сечение провода обмотки дросселя q\ По |
||||
табл. П2.1 |
выбираем стандартный провод с сечением, 'близким к |
вычисленному, |
|||
и выписываем из таблицы марку провода, поперечное |
сечение q (мм2), диаметр |
||||
провода с изоляцией d (мм) и без нее |
d' (мм), вес одного метра |
провода g (г). |
|||
Определяем действительную плотность тока j=Iolq. |
|
|
10. Выбрав (изоляцию обмотки дросселя в зависимости от потенциала, под которым она находится, производим конструктивный расчет обмотки дросселя, определяя число витков в одном слое N, число слоев М, радиальный размер обмотки бР, среднюю длину витка I, свободный промежуток в окне ма-гн-ито-
провода бс по ф-лам (1.17), |
(1.18), (1.19), |
(1.20), (1.21), ( 1 .2 2) |
и |
(1.25). |
1 1. Определяем активное |
сопротивление |
обмотки дросселя |
при |
температуре |
перегрева, принимаемой равной 50°С, по ф-ле (2.8) и падение |
напряжения на |
|||
дросселе по ф-ле (2.9). |
|
|
|
|
♦
♦
ВЫПРЯМИТЕЛИ
3.1. НАЗНАЧЕНИЕ, УСТРОЙСТВО И ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ВЫПРЯМИТЕЛЯ
■Выпрямительное устройство предназначено для пре образования переменного тока в постоянный. Выпрямительное устройство в общем случае можно рассматривать состоящим из трех основных узлов (рис. 3.1). Трансформатор необходим для по лучения заданного напряжения на выходе выпрямителя. Кроме то го, трансформатор устраняет непосредственную связь цепи выпрям ленного тока с питающей сетью, что необходимо при заземленной
Рис. ЗЛ. Структурная схема 'выпрямителя:
/ — трансформатор: 2 — выпрямитель; 3 — сглажи вающий фильтр
нагрузке. Вентильный комплект необходим для обеспечения про цесса выпрямления. Он состоит из одного -или «нескольких вентилей, соединенных по определенной схеме. Сглаживающий фильтр ос лабляет пульсации, т. е. уменьшает переменную составляющую в выпрямленном напряжении. Сглаживающий фильтр чаше всего состоит из индуктивностей и емкостей, соединяемых по определен ной схеме.
Помимо элементов, показанных на структурной схеме, выпря митель может содержать стабилизатор напряжения (или тока), который с определенной степенью точности поддерживает напря жение (или ток) постоянным при изменениях напряжения питаю щей сети и сопротивления нагрузки. Выпрямитель может также содержать регуляторы напряжения, устройства контроля, комму тации, защиты и др.
Выпрямитель характеризуется следующими выходными пара метрами: номинальным выпрямленным напряжением ГУп, номи
нальным выпрямленным током /о, выходным сопротивлением по постоянному току г0, коэффициентом пульсации /Сп.
В некоторых случаях, например при импульсной нагрузке, важ но знать величину выходного сопротивления выпрямителя по пе ременному току zQ. Э то сопротивление в общем случае является комплексным и зависит от частоты переменной составляющей то ка нагрузки. Зависимость г0 от частоты тока нагрузки определяет ся схемой фильтра. Как потребитель энергии переменного тока выпрямитель характеризуется следующими входными параметра ми: номинальным напряжением питающей сети Uu максималь но допустимым напряжением сети ^ 1Макс, номинальным потребляе мым током / 1, потребляемой мощностью (полной и активной), ко эффициентом полезного действия rj.
3.2. ВЕНТИЛИ И ИХ ПАРАМЕТРЫ
Электрические вентили могут быть подразделены на электрон ные (кенотроны, полупроводниковые) и ионные, на неуправляе мые и управляемые. В качестве управляемых вентилей применя ются тиратроны (очень редко игнитроны и экситроны) и тири сторы.
В настоящее время в маломощных неуправляемых выпрямите лях наиболее широкое распространение получили полупроводнико вые вентили — германиевые и кремниевые. Из них наиболее перс пективными являются крем ниевые вентили, область применения которых непрерывно расширяется. На рис. 3.2 приведена вольтамлерная характеристика гер маниевого и кремниевого вентилей.
С точки зрения приме нения полупроводниковых
неуправляемых вентилей в Р.ИС. 3.2. Вольтамперная характериис-пика
выпрямителях важны следу вентиля ющие их эксплуатационные
параметры: а) номинальный рабочий ток / ср.доп — максимальное среднее значение тока через вентиль в прямом направлении. Сог ласно действующим техническим условиям на отечественные по лупроводниковые вентили допустимое для них среднее значение тока определяется по вольтамперным характеристикам, снятым в схеме однополупериодного выпрямления при чисто активной на грузке; б) наибольшее допустимое обратное напряжение (ампли туда) Uобр.доп, которое вентиль может выдержать длительно; в) прямое падение напряжения на вентиле Unр. Эта величина оп ределяется по вольтамперным характеристикам, снятым в схеме однополупериодного выпрямления при чисто активной нагрузке.
При расчете выпрямителя .необходимо учитывать, что величина Unр получена по этой характеристике и составляет 0,5ч-0,6 от падения напряжения по статической характеристике при одинаковых то
ках; |
г) |
динамическое |
сопротивление |
вентиля |
гд= |
|
д ) |
0б- |
||||
ратный |
г |
|
|
|
|
|
|
din* |
|
|
||
ток Уобр — величина тока, проходящего через |
вентиль в |
|||||||||||
|
|
6) |
|
обратном направлении |
при |
при |
||||||
|
|
|
ложении |
к |
нему |
обратного |
на |
|||||
|
|
|
|
пряжения. |
|
|
токах |
нагрузки |
||||
|
|
|
|
При |
больших |
|||||||
|
|
|
|
•вентили |
часто соединяют парал |
|||||||
|
|
|
|
лельно, |
так |
как |
допустимые |
|||||
|
|
|
|
средние |
значения |
тока |
вентиля |
|||||
|
|
|
|
оказываютея |
недостаточными. |
|||||||
|
|
|
|
Для равномерного |
распределения |
|||||||
|
|
|
|
тока |
между |
параллельно соеди |
||||||
|
|
|
|
ненными |
'Вентилями |
необходимо |
||||||
|
|
|
|
совпадение |
прямых |
ветвей |
их |
|||||
Рис. |
3.3. К пояснению /работы вен |
•вольтамперных |
характеристик. |
|||||||||
а) |
|
тилей: |
|
Если же |
эти |
характеристики не |
||||||
вольтамперные характеристики; |
совпадают |
(рис. 3.3а), то при |
па |
|||||||||
б) схема |
параллельного |
включения |
раллельном соединении двух (или |
|||||||||
|
|
вентилей |
|
|||||||||
|
|
|
|
нескольких) |
вентилей |
токи, |
про |
|||||
текающие через них, будут различны |
(/oi> / 02) |
при одинаковом на |
пряжении на них t/n, т. е. первый вентиль перегружается и может выйти из строя тогда, как второй вентиль недогружен. Для равно
мерного |
распределения |
токов |
|
|
|||||
в |
пара ллельно |
включенных |
|
|
|||||
вентилях |
в |
маломощных |
вы |
|
|
||||
прямителях |
последовательно с |
|
|
||||||
ними iBключаются |
балластные |
|
|
||||||
сопротивления |
(рис. 3.36), |
|
|
||||||
величина которых в 5ч-10 раз |
|
|
|||||||
больше сопротивления вентиля |
|
|
|||||||
в |
прямом |
направлении. |
|
|
|||||
В мощных выпрямителях |
для |
|
|
||||||
этой |
цели |
используются |
|
маг |
|
|
|||
нитные делители. |
|
|
|
|
|
|
|||
Если |
обратное |
напряже |
,Р,ис. 3.4. К .пояснению (работы .вентилей: |
||||||
ние |
в |
схеме |
выпрямления а) обратные вольтамперные характери |
||||||
оказывается |
больше |
допу |
стики; |
б) схема последовательного |
|||||
стимого |
значения |
для |
|
дан |
включения нентилей |
||||
ного |
типа |
вентиля, |
то |
|
вен |
|
|
тили соединяют последовательно. При этом необходимо совпаде ние обратных ветвей вольтамперных характеристик, так как при
их несовпадении (рис. 3.4а) |
один вентиль окажется |
под |
большим |
обратным напряжением, чем другой (i/обр 1> 1Л>бр2) |
при |
одинако |
|
вых обратных токах /0бр. |
Следовательно, вентиль, |
оказавшийся |