книги / Расчёты и задачи по теплотехническому оборудованию предприятий промышленности строительных материалов
..pdf6) |
"<:1' |
~ |
<:11 |
;. |
|||
|
|
|
|
|
|
||
~ |
|
|
n =20000б/",I.iН |
|
|
||
|
~ |
|
|
|
|
|
|
<:' |
|
|
|
|
|
+ |
|
6 |
|
|
<:\. |
900 |
|
|
|
||
|
|
|
|
/ |
|
800 |
|
|
|
|
|
|
~oo |
|
|
|
|
7а'о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ва |
|
4.J; |
|
|
|
500 |
|
~~ |
|
|
'М,9 |
7.100 |
|
|
|
||
|
|
|
'37.7f- |
||
|
|
|
|
|
|
|
~oo |
|
-Ud. r~* |
||
/1'00 |
|
|
|||
1:>00 |
r |
|
|
29,З~/~ |
|
.9~ |
"- |
\.11 |
|
,11 |
+<;'~r- |
.90;У. |
|
1п '" '- |
|||
..,., |
|
\. |
'25, f |
:l f |
'- |
0'00 |
|
|
|
~ |
;::: |
|
|
|
<f |
1- |
|
|
|
|
|
||
|
|
20,9 |
i !t- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
\ . / |
|
|
|
7 |
|
|
Т~~ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/1\ |
|
|
~f8,8 |
|
~f |
I |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
90 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16.8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 mbl(l'i% |
||||
800,8 0,7 |
lJft |
0/11 |
|
|
|
1,5 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
О!JьеМН~IЙ расход |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
I I |
,1 5 |
• |
! ! I I t I J 1"" J |
I I |
I I ! |
I |
I I |
'1 |
1 |
, |
I |
, I ! I I I |
, I |
||||||||||||||||||
~2 |
|
3 |
|
L; |
5 6 |
7 |
8 |
|
9 |
10 |
|
12 |
"" |
16 18 20 М/С |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
СреиННil Cltapqt;l11/J НО lJЫJ(ЛОЛ(l- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
I |
I |
I |
!! I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
3 |
95 |
|
10 |
|
20 |
|
30 |
40 5060 |
80 100 |
|
|
200 |
|
ПФ |
Дuнаl'luvеское {Jа6ленuе на 4ЫJlЛQпе
(J - низкого давления серни Ц4·70 Nv 4 (к.-эадаче 38)
Для расчета принимаем объемный расход 8000 м3/ч. Так как не·
обходимое отрицательное давление рассчитывают обычио для за· данной температуры, то оно остается без изменения. Но разреже·
ние, создаваемое дымососом, необходимо пересчитать для данных
условии: |
|
(150 +273) |
|
t +273 ) |
= 2300 |
= 3320 Па. |
|
Р = Pt ( 293 |
293 |
По этим параметрам Vt =8000 м3Jч И Р=3320 Па, и будем под·
бирать вентилятор Данное отрицательное давление может создавать
61
только дымосос (вентишIГОР) высокого давления, поэтому исполь
зуем |
HOMorpaMIV!Y |
вентиляторов высокого давления ввд N2 11 |
(рис |
IV 3, б) На |
номограмме находим точку А, соответствующую |
давлению 3320 Па и объемному расходу воздуха 8000 м3/ч Эта точ ка определяет характеристику выбранного вентилятора К п. д. его 0,565; частота вращения n= 1020 об/мин, окружная скорость колеса 58 м/с; средняя скорость на выхлопе 34 м/с; динамическое давление
на выхлопе 700 Па Мощность на валу электродвигателя при соеди
нении эластичной муфтой (11.=0,98) составит
N= |
Vt |
P |
8000.3320 |
|
кВт. |
|
-- . - . : . ----- = 13 3 |
||||
|
3600·10001']в I1п |
3600·1000.0,565·0,98 |
' |
|
|
Установочная мощность |
|
|
|
||
|
|
NYCT = |
13,3·1,1 = 14,6 кВт. |
|
|
34. Определить отрицательное давление, создаваемое
дымовой трубой высотой 60 м при средней температуре дымовых газов в ней 2000 С и температуре окружающего
воздуха 350 С, если плотность дымовых газов Ро=
= 1,3 кг/м3.
Ответ: Р=306 Па.
35. Определить диаметр металлической дымовой тру бы и среднюю температуру дымовых газов, если труба
имеет высоту 18 м, объем проходящих дымовых газов
1,4 м3/с при температуре их внизу трубы 4000 С.
Ответ: при понижении температуры 11/=50 С на 1 м,
скорости вылета 4 м/с tcp =355° С; d=0,67 м.
36. Рассчитать верхний и нижний диаметры дымовой кирпичной трубы для удаления из тепловой установки
10800 м3 газов в 1 ч. Скорость вылета принять 4 м/с.
Ответ: dB =0,98 м; ьн= 1,46 м.
37. Рассчитать высоту и нижний диаметр дымовой трубы для удаления из тепловой установки продуктов
горения объемом 4,2 м3/с при средней температуре их
2600 С. Отрицательное давление, создаваемое трубой, должно со('тавить 450 Па. Принять температуру окру жающего воздуха 200 С, а плотность дымовых газов
ро= 1,3 кг/м3.
Ответ: Н=86,4 м. При (1)8=3 м/с dH =2 м.
38. Подобрать номер, серию вентилятора и его к. п. д.
для подачи 3600 м3/ч воздуха с температурой 200 С и
создания давления 430 Па.
Ответ: вентилятор центробежный низкего давления
.N2 4, серии Ц4-70, к. п. д.=0,77 (см. рис. IV.3, в).
62
Глава V
ЗАДАЧИ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ I-d-ДИАГРАММЫ
1. Определить удельные расходы воздуха l и теплоты q на 1 кг испаренной влаги для действительного процес
са сушки с однократным использованием нагретого воз
духа согласно схеме рис. V.l.
Параметры воздуха, согласно схеме для точек:
A-dо=lО г/кг; to=20°C; B-tl =100°С; С-СР2=80%.
Потери теплоты действительного процесса сушки qпот=2100 кДж на 1 кг испаренной влаги. Добавочный подвод теплоты в рабочей камере сушилки qдоб=420 кДж на 1 кг испаренной влаги. Температура материала, по ступающего в сушилку, tM =40° С.
Реш е н и е. По заданным параметрам атмосферного воздуха
строим на l-d-диаграмме (рис. У.2) точку А. Согласно схеме, ат
мосферный воздух подогревается до температуры tt в калорифере.
Поскольку в процессе такого подогрева влагосодержание воздуха не меняется (do=d t ), то процесс подогрева изображаем линией do=
=const до пересечения с изотермой t1• Полученная точка В харак теризует состояние подогретого воздуха, поступающего в рабочую
камеру сушилки. Из точки В проводим луtJ' 1=const, характеризую щий теоретический процесс сушки, и на нем наносим произвольно точку е. Через эту точку проводим вертикальный луч и на нем ищем положение точки Е, вычисляя для этой цели длину отрезка еЕ по формуле
еЕ = де! • |
(V.I) |
т |
|
где Д - результат суммирования потерь и добавочной теплоты дей
ствительного процесса сушки;
(У.2)
в нашем случае Д=420·· ·2\00=-1680 кДж на 1 кг влаги. Знак минус у Д означает, что политропа действительного процесса
сушки располагается ниже адиабаты теоретического процесса; е! перпендикуляр, опущенный из точки е на линию АВ, выраженный
в миллиметрах. Согласно построению, ef=64 мм, т - приведенный масштаб I-d-диаграммы
т = |
М( |
(У.3) |
Md 1000. |
где М; и Md - соответственно масштабы энтальпии и влагосодер
жаний используемой l-d-диаграммы.
63
Для данного примера построение выполнено на l-а диаграмv.е
с масштабами, отнесенными к 1 кг сухого воздуха
Md=0,32r/MM и М1 =0,636 кДж/мм,
0,636 т = --1000 = 2000
0,32
|
, |
2 |
|
{ Г-+--- |
|
|
|
|
|
|
в |
с |
|||
д |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ - |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
++++++--' |
|
|
|
Пар |
|
JN/I |
|
|
||
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
||
Рис |
V 1 Схема сушильного процесса с однократным использованием |
||||||
|
|
|
нагретого воздуха |
|
|
||
1 - |
нагнетающнй |
вентнлятор 2 - калорнфер, 3 - рабочая камера СУШНЛhН |
|||||
|
|
4 - |
отсасывающнй |
вентнлятор |
|
|
|
|
После подстановки в формулу |
(У 1) получаем |
|
|
|||
|
|
|
1680.64 |
|
|
|
|
|
|
еЕ =- |
=- 54 мм. |
|
|
||
|
|
|
2000 |
|
|
|
|
|
Поскольку |
величина |
отрезка |
еЕ |
отрицательная, откладываем |
его от точки е вниз Из точки В через точку Е проводим луч, харак
теризующий направление действительного процесса сушки, а его
пересечение с кривой <Р2=80% отмечаем точкой С Из этой точки опускаем перпендикуляр на линию АВ и его пересечение с этой ли
нией обозначаем точкой D
Удельный расход сухого воздуха [' для действительного про
цесса сушки определяют по формуле
|
|
|
['=~ |
(У 4) |
|
|
|
CDMd ' |
|
Измеряем отрезок CD |
Он равен 52 мм |
|
||
, |
= |
1000 |
= 60 кг сухого воздуха на |
1 кг влаги. |
1 |
52·0,:12 |
|||
|
|
|
|
|
Удельный расход атмосферного воздуха с влагосодержанием do |
||||
определяют по формуле |
|
|||
|
|
|
1= l' (1 +O,OOldo). |
(У.5) |
61
f(J |
20 |
JO |
|
8110tfJсоiJер.жонщ tlz 6 1м,.,но {К2 сухого |
|||
60JIJyxo M |
: 0.32 г |
|
|
|
d |
|
|
Рис V 2. Построение на |
1 - |
d-диаграмме процес |
са с ОЦнократным использованием теплоносителя
65
В нашем случае |
|
1 = 60 (1 + 0,001.10) = 60,01 кг на |
1 кг влаги. |
Удельный расход теплоты определяют по формуле |
|
АВ |
|
q= CD m - 4 ,19fм . |
(V.б) |
Рис. V.3. Схема сушильного процесса с использованием в качестве теплоносителя дымовых газов при однократной их циркуляции
1 - нагнетающий вентилятор холодного воздуха; 2 - топка; 3 - смесительная
камера; 4 - нагнетающий |
вентилятор рабочей газовоодушной смеси; 5 - рабо |
||
чая камера сушилки; |
б - отсасывающий вентилятор |
отработанной смеси |
|
По построению на I-d-диаграмме АВ= 127 |
мм |
||
127 |
|
|
кг влаги. |
q= 52 2000-4.19·40=4713 кДж на 1 |
|||
2. Определить удельные расходы теплоты q и тепло |
|||
носителя [см. на |
1 кг испаренной влаги для действитель |
||
ного процесса |
сушки с однократным |
использованием |
|
теплоносителя - |
дымовых газов от сжигания природно |
го газа Саратовского месторождения (рис. V.3). Топли во - природный газ Саратовского месторождения. Мак
симально допустимая температура в топке по условиям
стойкости футеровки tд= 12000 С. Параметры наружно
го воздуха (точка А) '1"0= 100 С; 'Ро=60%. Температура
газовоздушной смеси, поступающей в сушилку (точка
В), tj =800 С.
Относительная влажность отработанного теплоноси
теля (точка С) 'Р2=80%. Потери действительного про
цесса сушки qпот=800 кДж на, 1 кг влаги. Температура материала, поступающего в сушилку, tM= 150 С.
Реш е н и е. Рассчитывают горение топлива и определяют вла госодержание топочных дымовых газов d r и их энтальпию /г.
66
Рис. У.4. Построение на I-d-диаграмме процесса (: однократным ис·
пользованием в качестве теплоносителя дымовых газов
В нашем случае воспользуемся результатами расчета горення при
родного |
газа |
Саратовского |
месторождения, выполненного в при |
мере 2 |
главы |
111 Согласно |
этому расчету, влагосодержание дымо |
вых газов на |
1 кг сухих газов dr = 101 г на 1 кг сухих газов н /г= |
||
=2080 кДж |
|
|
|
Для построения процесса сушки топочными дымовыми газами |
|||
удобней |
всего |
использовать |
две /-d-диаграммы высоко- и ннзко |
температурные, так как построение всего процесса на ОдНой высо
котемпературной диаграмме, в связи с ее мелким масштабом сни
жает точность построения и получаемых расчетных результатов.
Схема построения приведена на рис. V4.
На высокотемпературной диаграмме откладываем точки =10°С; ljJо=600/0; r-d r =101 г/кг и /г=208О кДж/кг и соединяем их прямой линией АГ, которая является геометрическим местом то
чек газовоздушной смеси и, следоваreльно, |
изображает процесс |
|
смешивания дымовых газов с воздухом |
На |
пересечении линии АГ |
с изотермой t1 =80 0 С отмечаем точку |
В, характеризующую пара |
|
метры теплоносителя (смеси), поступающего |
в рабочую камеру су |
|
шилки. |
|
|
Измеряем отрезки ВГ и АВ и вычисляем кратн(')сть смешивания |
||
n - количество воздуха, которое нужно |
добавить к 1 кг сухих ды |
мовых газов, чтобы понизить их температуру от tr до t1• в нашем случае ВГ=898 мм, АВ=44 мм
ВГ |
= |
898 |
= 20,4 кг на 1 кг сухих газов. |
n = АВ |
44 |
После этого точку В соответственно ее параметрам (t1 =80 ОС; d1= = 12 г/кг) переносят на низкотемпературную I-d-диаграмму и про
должают построение. Из точки В проводим два луча: адиабатный и вертикально вниз, параллельный линиям d = сопst. На адиабатном
луче отмечаем произвольно точку е, из нее проводим вниз верти
кальный луч и опускаем перпендикуляр на луч, проведенный из
точки В. Точку их пересечения отмечаем буквой '. На луче, опущен
ном из точки е, ищем положение точки Е, определяющей направле
ние политропы действительного процесса сушки. Для этого вычисля ем величину отрезка еЕ по формуле
Ае!
еЕ=- •
т
где А=qдоб-qпот (qдоб - добаВО'lная теплота, подводимая непо средственно в рабочую камеру сушнлки);
qпот - потерн теплоты прн действнтельном процессе сушки.
Согласно схеме рис. VЗ, qдоо=О; qпот=800 кДж на 1 кг влаги:
А = - 800 кДж/кг.
Отрезок е! измеряем по лостроению На /-d-диаграмме неискажен
ного масштаба ef=84 мм
т - приведениый масшаб I-d-диаграммы, на которой выполне-
но построение •
Ml m= - 1000.
M d
На I-d-диаграмме неискаженного масштаба М, =0,636 кдж/мм;
McI=0,32 г/мм. Тогда
0,636
m = 0,32 1000 = 2000.
После подстановки в формулу для вычисления отрезка еЕ получаем:
800·84 eE= --- =34 мм.
2000
Из точки В через точку Е :IРОВОДИМ политропный луч деЙствитель· ного процесса сушки и отмечаем его пересечение С линией парамет
ра отработанного теплоносителя (в нашем случае <1'2=80%) - точ
кой С. Из точки С опускаем перпендикуляр на ранее проведенный
луч через точку В и их пересечение отмечаем точкой D.
Измеряем отрезок CD Согласно построению на I-d-диаграмме неискаженного масштаба, CD=54 мм
Расход сухой газовоздушной смеси определяем по формуле
, |
|
1000 |
1000 |
|
lсм = |
CDMd = 54.0,32 = 58 кг на 1 кг влаги. |
|
||
Расход рабочей |
газовоздушной смеси рассчитываем по формуле |
|||
|
|
1000 |
|
|
lсм |
= |
CDMd (1+0,001 d1 ) = {см (1 + 0,{)01 dCM), |
|
|
где dCM - влагосодержание смеси, поступающей в рабочую |
камеру |
|||
сушилки Согласно построению на I-d-диаграмме d CM = |
||||
= |
10 г на 1 кг сухих газов; |
|
||
lсм = 58 (1 + |
0,001·10) = 58,01 кг на 1 кг влаги |
|
||
Расход сухих дымовых газов с параметрами точки Г |
|
|||
' |
|
z' |
58 |
|
__ ~__ |
|
|||
l г |
|
1+n |
1 + 2О,4 = 2,7 кг на 1 кг влаги |
|
Расход рабочих дымовых газов с влагосодержанием dr , равным, |
||||
согласно расчету горения топлива, dr = 101 г/кг. |
|
|||
Ir = 1;(1+0,00Idr ) |
=2,7(1 +0,001.101)=2,8 кг на 1 кг |
влаги |
Расход сухого атмосферного воздуха составит
l~ -= n 1; = 20,4.2,7 = 55 кг на 1 кг влаги
Расход атмосферного воздуха с влагосодержанием do, равным,
согласно построению, do=7 г на 1 кг сухого воздуха:
1. = 1; (1 + 0,001.7) = 55,007 кг на 1 кг влаги.
69
Расход влажного отработанного теплоносителя с параметрами точки С:
где d2 - влагосодержание отработанного теплоносителя. Соглас но построению на I-d-диаграмме d2 =26,5 г на 1 кг
сухих газов;
[отр =58(1+0,001·26,5) =58,0265 кг на I кг влаги.
Для определения расхода теплоты производим дополнительное
построение: из точки А восстанавливаем луч, параллельный линиям d=сопst, и его пересечение с изотермой t1 =800 отмечаем точкой В'.
Так как при смешивании топочных газов с атмосферным возду
хом тепло расходуется только на подогрев воздуха с влагосодержа
нием do, то расход теплоты при сушке газовоздушной смесью под
считывают по формуле
АВ'
q= CD m-4,19tм •
Измеряем отрезок АВ' На I-d-диаграмме неискаженного мас штаба АВ = 127 мм. •
127
q= -2000-4,19·15=4720-63=4657 кДж на 1 кг влаги. 54
3. Определить расходы: теплоты q на сушку, теплоно сителя 1, циркулирующего в рабочей камере сушилки, наружного воздуха lB и рециркулята lp для процесса
сушки с рециркуляцией отработанного воздуха при по догреве в калорифере смеси наружного воздуха с рецир
кулятом.
Тепловая схема процесса приведена на рис. V.5.
Вентилятор 1 засасывает наружный воздух с параметра
ми точки А и рециркулят с параметрами точки С, кото рый подается рециркуляционным вентилятором 2. Эта
смесь, имеющая параметры точки М, подогревается в ка
лорифере 3, приобретая при этом параметры точки В, и с
этими параметрами поступает в рабочую камеру сушил
ки 4. Отработанный воздух с параметрами точки С от
сасывается из рабочей камеры сушилки вентилятором 5
и частично выбрасывается в атмосферу, а частично заби
рается вентилятором 2 и поступает на рециркуляцию.
Задано: параметры точек: A-fo=20%; <ро= =50%; C-f2 =35° С; <Р2=80 0ro; содержание рецирку
лята в смеси Ор=25%; потери теплоты деЙСТВИ1t:ЛЬНОГО процесса сушки qпот=715 кДж на 1 кг влаги.
Реш е н и е Построение процесса на J-d-диаграмме (рис V.б)
начинают с нанесения точек А и С, дЛЯ которых известно по два па_-
70