книги / Преобразование и стабилизация параметров электроэнергии
..pdfАКАДЕМИЯ НАУК УКРАИНСКОЙ ССР Институт электродинамики
ПРЕОБРАЗОВАНИЕ И СТАБИЛИЗАЦИЯ ПАРАМЕТРОВ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ
Сборник научных трудов
Киев Наукова думка 4990
УДК 621
Преобразование и стабилизация параметров электроэнергии: Сб.науч. тр . / АН УССР. Ин-т электродинамики; В.Г.Дуэнецов (о тв . р а д .), -
Киев : Наук, думка, 1990. -*1 4 4 с . - I S M 5 -42 -001010 -5
Освещаются различные аспекты проблемы преобразования параме тров электрической энергии и построения высокоэффективных преоб разовательных устройств для стабилизации параметров качества элек троэнергии. Описаны устройства для регулирования и симметрирова ния напряжений, компенсации реактивной мощности, преобразования параметров электроэнергии в сетях с изолированной нейтралью и че тырехпроводных сетях . Приведены данные о практической реализации рациональных схемных решений и внедрении их в народное хозяйство.
Для научных и инженерно-технических работников.
Редакционная коллегия
В.Г.Кузнецов (ответственный редактор), Б.П.Борисов, Г.А.Моокаленко, И.В.Мостовяк, А .Д .^зы ченко, В.А.Новский. В.Б.Панлов,
Л.С.Триголова (ответственный секретарь), Ю.И.Тугай, В.С.Федий, А.К.Шидловский
Утвередено к печати ученым советом Института электродинамики АН УССР
Редакция информационной литературы
Редактор В.С.Якубенко
гг 2202010000-091 |
_ |
|
|
П Т Г22ГП И Т = Я Г - 4°9-<ЭО |
|
|
|
ISSN 5-12 -001010 -5 |
С) |
Инотитут |
электродинамики |
^ |
АН УССР, |
4990 |
|
УДК 621 .316 .11
А.А.Висящев
УСТРОЙСТВА СИММЕТРИРОВАНИЯ НЕПОЛНОФАЗНЫХ РЕЖИМОВ ЛЭП С ПРОДОЛЬНЫМИ И ПОПЕРЕЧНЫМИ ЭЛЕМЕНТАМИ
Предложен способ симметрирования неполнофазных режимов линий электропередачи с помощью продольных емкостных элементов в неоткягочаемых фазах линии, а также сочетания емкостных сопротивлений в одной из фаз ЛЭП и нейтрали силового трансформатора. Предложена инженерная методика расчета параметров симметрирующих устройств продольно-поперечной структуры, получены уравнения связи между па раметрами элементов СУ, подключаемых по -концам ЛЭП. Проведен рас чет параметров устройств симметрирования HP ЛЭП.
Как показал анализ неполнофазных режимов линий электропередачи (HP ЛЭП) /57, в большинстве случаев использование таких режимов
в качестве эксплуатационных является недопустимым. Это обусловле но низким качеством напряжения на шинах нагрузки, питаемой по не полнофазной ЛЭП, а также резким ухудшением условий работы оборудо вания и различных элементов электрической сети.Вследствие этого устойчивые повреждения фаз линии, а также режимы, возникающие при ремонтах ЛЭП и плавке гололеда, сопровождаются ее отключением,что приводит к.нарушению оптимального потокораецределения в электри ческой сети и увеличению потерь электроэнергии, а также нарушению распределения нагрузки мевду электростанциями. Все это приносит значительный ущерб народному хозяйству.
В наотоящее время большое внимание уделяется проблеме коррек ции параметров HP, в частности их симметрированию. Наибольшее рас
пространение получили методы симметрирования HP ЛЭП, основанные на соадании в электрической сети дополнительных токов или ЭДС об
ратной последовательности, которые компенсируют соответствующие
величины параметров, создаваемые неполнофазной ЛЭП. В качестве
симметрирующих устройств (СУ) могут быть использованы статические
устройства с реактивными элементами, .подключающиеся к сети попе речно P Î J % цредольно /2/, в нейтрали силовых трансформаторов /9/,
ISBN 5-12 -001010 -5’. Преобраз, |
и стабилизация параметров |
электроэнергии. - Киев, 1990. |
3 |
а также СУ с комбинированной структурой /4/* Преимущество СУ с продольными и продольно-поперечными элементами состоит в следутощем: они могут быть выполнены нерегулируемыми, а также позволять
симметрировать HP одновременно в двух узлах /2/. Однако установ ленная мощность продольных элементов этих СУ сравнительно велика, что ограничивает возможности их использования.
В настоящей работе предложен способ симметрирования HP ЛЭП с помощью продольных сопротивлений, включенных в фазы линии, а
также рассматривается ряд схемных решений СУ с комбинированной структурой подключения силовых элементов к сети с использованием
указанных сопротивлений. Это будет способствовать снижению уста новленной мощности СУ.
Большинство существующих подходов к определению параметров элементов СУ, использующих метод симметричных составляющих (СС)
/Î ,3 ,6 ,7 / , имеет ряд существенных недостатков: при определении па
раметров СУ с поперечными элементами исходят из условия компенса ции тока обратной последовательности, величина и фаза которого оп ределяются до подключения СУ ; не учитывается или учитывается при ближенно взаимное влияние СС параметров режима; возникают трудно сти при наличии в электрической сети нескольких источников несим-
метрии (в том числе СУ). В работе предложена методика, по ко
торой параметры СУ IIP ЛЭП находятся путем решения системы нелиней ных уравнений, описывающих HP и граничные условия в местах несимметрии. Однако данная методика была реализована только на програм
мном. уровне, что требовало применения средств вычислительной тех ники. В настоящей работе определяются параметры элементов СУ о ис пользованием алгоритма методики /4/, получены аналитические выра жения для определения параметров элементов СУ комбинированной
структуры. |
|
|
Рассмотрим схему электрической сети (рис. 4 ) , |
содержащую не |
|
полнофазную линию НЛ, передающую и приемную системы |
GÎ и 02, СУ |
|
с последовательно включенными в фазы линии сопротивлениями СУ4, |
||
поперечные СУ по концам линии с элементами, |
соединенными в треу |
|
гольник - СУ2 и СУЗ. Схема замещения прямой, |
обратной и нулевой |
|
последовательностей данной электрической сети аналогичны приведен ным в / 57. Определим условие симметрии напряжений на шинах прием ной подстанции. При этом исходим из допущения, что подключение СУ поперечной структуры на одном из концов ЛЭП не влияет на парамет ры режима на противоположной подстанции. Запишем систему уравнений, описывающих HP для случая подключения СУ1 и СУ2. Граничные условия для мест несимметрии имеют вид / 5, §7
4
AÙ; |
\ |
(i |
|
|
|
|
|
! 4 |
4 |
4 |
! |
ГА |
|||
A Ù2 |
\ |
||||||
i 4 |
4 |
4 |
, |
4 |
|||
ч ' |
|
||||||
i |
i |
4 |
4 |
[ |
K |
||
114 |
!
г г
f (У )
V
i
ч
|
, |
l |
|
4 |
4 |
U ) |
|
4 ; |
4 / |
||
' P * |
|||
|
= âù2 |
il |
|
|
|
.ЛГА |
+ *гл |
+ 4# О , |
|
|
где AUj , |
£1/г , |
âÙ' |
_ |
сс |
падения напряжения на участке |
с про |
|
àu0 |
"- |
||||||
дольным СУ; |
1}А, |
12А . |
1в4 |
- |
сс |
токов в линии; AÙ; , AV,, |
AVe - |
СС падения напряжения в месте разрыва; |
/ Щ |
- |
СС токов, по |
||||||||||||||
требляемых СУ2; |
|
|
(/JW - |
СС напряжения в |
месте |
подключения СУ2; |
|||||||||||
4 - / / 4 / 4 * 4 ) ; |
|
4 = / < 4 " Ч + a % h 4 - { 4 - |
|
||||||||||||||
ZJJ , Zg , Zc - сопротивления элементов |
СУ1, |
включенных соответст |
|||||||||||||||
венно в |
фазы Л, В, |
С линии; |
У;; |
» У |
|
+ */ |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
У2Г= -(а |
У/}В+аУс/1 + ygC); |
|
|
проводимости элемен |
||||||||
тов |
СУ2, |
|
подключенных на |
соответствующие меадуфазные напряжения; |
|||||||||||||
а = е 3 *20', a z^e~J?2° |
- |
операторы |
поворота. |
|
|
|
|||||||||||
|
|
Запишем уравнения для схем замещения по законам Кирхгофа: |
|||||||||||||||
|
|
|
■ 4 *4 * Ч + ' # + д * 9 }= й , |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
4 4 |
* ^ 4 * |
^4 “ &* |
|
|
|
|
|
|
(2> |
|||||
|
|
|
} |
(C)Z<; |
C) - |
Ùf W |
- û t |
Z /CJz j c) - ù /( > = û , |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
f (9) |
:(c) |
|
|
i |
|
;fyJ |
|
i (с) |
л |
|
|
|
|
|
|
|
' |
|
J7 |
’ |
|
Г2 Г |
Тг. |
- Кг |
|
|
|
|||
где |
Е7 - |
|
ЭДС прямой последовательности передающей системы; |
Zr , |
|||||||||||||
Z |
ч |
Za |
- |
эквивалентные |
сопротивления |
схем |
замещения соответст |
||||||||||
венно |
прямой, |
обратной и нулевой |
последовательностей; |
f j c ) - |
|||||||||||||
СС токов |
|
в приемной системе; z f î |
l j |
c* - |
сопротивления соответствен |
||||||||||||
но прямой и обратной последовательностей нагрузки, |
с помощью ко |
||||||||||||||||
торой моделируется приемная система. |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
Систему уравнений |
( 1 ) ,( 2 ) |
путем исключения переменных |
приво |
||||||||||||
дим к виду |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
4 "V 4 о * W |
” ) - 4 U |
''4 |
'eV ' 4 У 4 4 4 '" - |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(a) |
* |
*[ * 2 r ^ s ^ J c i * 4 ? |
|
|
) ] - / } : |
|
|
||||
где ZJ7 |
=Z7 |
r |
- z p |
-Z „ |
-rz0 , |
t/2 |
' Z ^ t Z ^ L + Z r i - Z , , |
|
||
-'-'-p • <■„ |
^ |
|
||||||||
■‘v’/ |
4 |
4 |
^4 * 4 |
> 4.2 =4 ^^4 ~4 ~^P* |
|
|||||
Из выражения |
(3 ) получаем условие равенства |
нулю тока |
обра |
|||||||
тной последовательности в приемной системе |
|
|
|
|||||||
(?о * Zx + Z p -2 Z jj)(l+ y n z W )+ (Z0 +Z2 " 4 ~ 4 * ^ 4 ^ 4 / 4 |
(4 ) |
|||||||||
Цри отсутствии поперечного СУ условие .(4 ) |
принимает ввд |
|
||||||||
|
|
|
4 |
*ZX* Zp -ZZJJ=О |
|
|
|
|||
или |
|
|
|
|
|
. - J 6 0 . |
|
|
(5 ) |
|
|
|
|
Z„ + z . e * 60 + z„e~ |
|
|
|
||||
|
|
|
|
V “ |
|
“c * |
|
|
|
|
Определим из |
(5 ) |
параметры реактивных |
элементов СУ1: |
|
||||||
|
|
Я„ |
|
|
|
р„ |
|
|
|
|
|
*с |
с ~ f ? |
|
X0 t |
|
4 = |
Л ° — / |
|
|
|
|
|
|
/2 Н |
л0 |
|
|
||||
Таким образом, для симметрирования HP ЛЭП необходимо вклю |
||||||||||
чить в неповревденные фззы линии емкостные сопротивления, величи
ны которых определяются параметрами схемы замещения нулевой п о - |
|||||
et |
НА |
С2 |
следовательности. Данное СУ пока |
||
зано на рис, 2 . |
Значения Лл и Лс |
||||
|
|
|
|||
|
|
|
примерно одинаковы и отличаются |
||
|
|
|
на величину |
По сравнению с |
|
|
|
|
устройством [ 2 ] |
суммарная установ |
|
Рис Л |
|
|
ленная мощность |
элементов предла |
|
|
|
гаемого СУ примерно в 3 раэа меньше. |
|||
|
|
|
|||
|
Если скомпенсировать сопротивление нулевой последовательно |
||||
сти, |
например, |
о помощью конденсаторной батареи |
(КБ) /Э/, включае |
||
мой в нейтраль трансформатора, до величины реактивной составляю--
щей, равной •—=?, то величина |
сопротивления Хе |
равна нулю, |
а Хс * |
. Схема данного СУ показана на рис. 3 . По сравнению |
о уст |
||
ройством /§/, мощность КБ в |
нейтрали уменьшается в > р а з, |
дце |
|
|
&.Хл |
|
|
|
Г Г Xp-fip |
|
|
Установленная мощность |
сопротивления в |
нейтрали и фазе |
|
уменьшается в 3 р аза; При включении данного устройства в отличие
6
от устройств /9/ токи и напряжения в нейтрали силового трансфор
матора |
значительно меньше. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
Определим, параметры ОУ2 из |
условия |
( 4 ) . Для этого представим |
||||||||||||||
данное |
выражение в |
следующем виде: |
|
|
, |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Л(1 +8Х )•*■ CZ = О |
|
|
(6) |
|||||||
где |
|
|
|
|
|
|
160О |
|
|
-iso |
|
|
|
(С ). |
|
|
|
|
|
|
А = z0 + zB е^ ' |
+ z ,e |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
+ |
4 |
|
|
Zc |
J jZ 7 |
e |
; |
|
* |
|
= ^ai |
+ Ъса |
+ *ScJ z ' a icb + a6c a 1~ |
*6с > |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
f |
- |
угол, |
соответствующий группе |
соединения обмоток трансформа |
||||||||||||||
тора |
i f |
Ф 0 , если СУ2 подключено на стороне |
треугольника силового |
|||||||||||||||
трансформатора /57 или специального трансформатора /б/). |
|
|||||||||||||||||
|
|
Запишем параметры СУ через |
переменные |
/ и / ; |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
1 |
1 |
|
-/ |
X g |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
*ca |
II |
a z |
|
g |
|
J |
|
z |
• |
|
(7) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
|
a 2 |
1 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
h c |
|
|
|
/ 4 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
дце |
Z * - |
вектор, |
сопряженный Z . |
7 в |
Л __ ^ |
у |
|
|||||||||||
|
|
Из выражения (6) |
следует, |
что |
(8) |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С |
С |
Л |
|
|
|
Сопряженный комплекс.определится как |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А*8* |
X . |
|
|
|
|
(9) |
|
|
|
Минимум функции |
f = \ l a 6 \+\6c a \ * |
I9f c \ |
будет находиться в |
|||||||||||||
точке, |
соответствующей равенству нулю одного из параметров: |
6a t , |
||||||||||||||||
igg |
или |
|
9hc . Рассмотрим калщый случай. |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
При |
Sa 1 ,- 0 |
из |
(7) получаем |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
, |
< « « |
|
|
Подставив (10) |
в |
( 8 ) , |
( 9 ) , |
введя |
обозначение |
-0= ^ £ -, получим |
||||||||||
г ( [ г - |
т I sos г Гр+ r, |
Ieos(Ÿtf îz o t) |
||
°са л 7 |
( — :-------------------- |
— |
т |
* |
|
î |
- \ J 8 \ cosC fp *Г в + |
в ) |
|
1 U }-\ Z 8\ cos(Y j,f r ,) J W oojs(yn+ /zoe) |
|
|||
S c S \ |
7 -\J> 8\C O S (rj,1 -rs y-,20e) |
- |
I Д I eosra |
|
~ |
|
|||
l8 lm fe-/? oj}/
J
При |
|
6c a ~ ° |
|
|
|
|
|
|
|
|
l h -W B X c o sÇ Y p + |
J20° ) ] u , , c e s f o |
• |
|
uab~ j |
/ |
' |
||
-\D \c o s (Ÿ /W |
) |
|||
|
|
- n o ' ) |
|
|
V |
|
0 - \ Л В \ cestfj, + УЙ ) ] \ 1>\ cos ( Г у 720°) |
(12) |
||||
|
/ |
7 -\J>81COS (Г^+Га ~ /20°) |
-\J7\C0S Г„ |
||||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
При |
bi e » 0 |
|
|
|
|||
* |
ai |
_ |
i[[7 -m \ co s(fp +rs+W)]\J7\ci>sr„ |
|
|||
|
|
3 \ |
/- |
U>#\cos(fj +rs~) |
“—mcoslfj+?20) |
(13) |
|
|
|
|
[7- rn\cos(fy f y 720°)J moos |
|
|||
|
|
|
|
|
|||
^ca~ I |
/ - |
\ J t t \ C O S ( f j + P j ) |
~\О\ш(Гу720°) |
|
|||
Для определения оптимальных с точки зрения установленной мощ ности параметров элементов СУ с комбинированной структурой надо рассчитать значения проводимостей по формулам (И ) - ( 1 3 ) и из полу ченных решений выбрать вариант, соответствующий наименьшей суммар
ной установленной, мощности* При этом учет продольных эле ментов может быть осуществ лен двумя способами. Первый заключается в подстановке в выражения ( И ) - ( ! 3 ) значений сопротивлений, включаемых
продольно, и нахождении параметров поперечных элементов. Второй способ состоит в следующем: в выражениях C1Ï ) —(^СЗ) одна из прово димостей приравнивается нулю, и полученная система уравнений реша ется относительно оставшегося параметра поперечного элемента и со противления Х8 или Хс „ Первый способ более простой, но решение на ходится только перебором вариантов. Параметры элементов СУТЗ, под ключенного на передающем конце ЛЭП, определяются аналогично пара метрам СУЗ по приведенному выше алгоритму. Приблизительно их мож но определить следующим образом. Предположим, что токи обратной последовательности по концам неполнофазной ЛЭП равны, а величины напряжений прямой последовательности на шинах передающей и прием ной подстанций поддерживаются одинаковыми и равными номинальному фазному напряжению, 'При симметрировании HP до 1^=0 на обеих под станциях для СУ2 и СУЗ можно записать
Уф НОМ
УфНОМ
1де 1 ^ 1 , ?т2 - соответственно величина и фазовый угол тока об
ратной последовательности в линии; |
номинальное фазное на- |
цряжение ; (Р - разность между фазами напряжений прямой последо вательности по концам ЛЭП; параметры СУ2 обозначены верхним ин дексом "штрих", СУЗ - индексом "два штриха".
Из выражений (44) путем преобразований можно получить урав нения связи менаду параметрами элементов СУ, включенных по концам ЛЭП, Так, для элементов, подключаемых на линейные напряжения меж ду фазами А и В, В и С, уравнения связи имеют вцц
f>as - |
ï 4 |
=-[ ЪтЗ cos № * 30°) |
o i l |
(15) |
. |
\ |
г. |
||
h c ' w l Ь s i ” * ~ |
^ “ 3 0 У |
|
||
Значение угла (f в (Ï5 ) определяется величиной активной мощ ности Р , передаваемой по ЛЭП при HP. При малых значениях Р пара метры СУ2 и СУЗ попарно равны и противоположны ио знаку. При боль ших значениях ( Р > 0,2Р„ат ) сначала рассчитываются параметры эле ментов СУЙ по формулам ( Ш - ( 1 3 ) , а затем - СУЗ по выражениям (4 5 ) .
4 . Белоусов ИЛ?., |
Лосев С .Б, |
Иепащ|о$ззний режем электооиепедачи |
|||||||
|
со |
статическими |
компенсаторами // Электричество. - 4 9 3 6 . - |
|
|||||
2 , |
Jp. |
10 . - С* 9 -1 3 , |
|
|
|
непо/тофазиых режимов |
|||
Вазлгпн ЛЛ1., Дронов В %№. Сюллетрнролакиа |
|||||||||
|
г*оследояательио включаемыми соипотшзленияш // Изв. вузов.Энер |
||||||||
|
гетика. - 198 2 . |
*• |
}р 5 . - |
С. 82-В 4. |
|
|
|
||
3 , Жуков IÎ..A., Ха Хок |
Чпк. О |
применении батарей статических кон |
|||||||
|
денсаторов для с IIMMÔтрнроваш-ш неполнофаи?шх режимов электри |
||||||||
4„ |
ческих систем // Электричество. - 4936 . - |
JP S. - С. |
51 -5?. |
|
|||||
Кузиснов В .Г ., Николаенко |
В .Г ., Висяшев А»А. Анализ устройств |
||||||||
|
Kogçei-auiu реполнофазных режимов ЛЭП // Техн. эдектродии^шса. |
||||||||
5 |
Хузнеч™] В , Н и к о л а е н к о |
В .Г ., |
Вислщев А. А. Математические |
мо |
|||||
|
дели и анализ неполиофазных режимов ЛЭП / / |
Т а м же. - |
jfc 4 . |
- |
|||||
6„ |
С. 6 2 -6 7 , |
|
|
А.АС Наполпофаэтше. режимы электропе |
|||||
Левиютсйи М.Л., Кэдтчшй |
|||||||||
|
редач, оснащенных статическими |
тиристорными комиеисаторалш |
по |
||||||
|
активней мощности // Изв. АН СССР. Энергетика к транспорт. - |
||||||||
7 . |
4 9 8 6 . — №2 . — С. 6 5 -7 5 . |
|
|
|
|
|
|||
Мельников II.А. Симметрирование негкшнэдазного режима с помощи) |
|||||||||
|
кондецеато^св поперечной компенсации // Электричество. - 1962. |
||||||||
8 . Шдцловский А .К ., Кузнецов В .Г ., Николаенко В .Г . Анализ режимов в трехфазных электрических цепях с несимметричными элементами.-
Киев. |
- 1 9 8 3 . - 26 |
с . - (Препринт / АН УССР, Ин-т |
электродина |
мики; |
№3 2 9 ). |
ШШ Н 0 2 7 3/26. Высоковольтная |
электрическая |
9 . А .с . |
942199 СССР, |
||
сеть |
/ Г.А .Генрих, |
Л.А.Никонец, Н.Н.Иванова. - Опубл. 0 7 .0 7 .8 2 . |
|
Бгол. |
tè 2 5 . |
|
|
УДК 6 2 1 .3 1 1 :6 2 1 .3 1 6
А .С .Григорьев, А.Т.Лысенко ЭКСПЛУАТАЦИОННАЯ. ЗАДАЧА КОМПЕНСАЦИИ РЕАКТИВНОЙ МОЩНОСТИ
В ПРОМЫШЛЕННЬК СИСТЕМАХ ЭЛВКТРОСНАЫЕНИЯ
Приведена постановка эксплуатационной задачи компенсации реактив ной мощности в промышленных системах электроснабжения (СЭС), àaключающейся в оптимизации потокораспределения реактивной мощности. Предложена методика расчета поставленной задачи для случая ради альной разветвленной СЭС и ее реализация для приближенных расчетов оптимального распределения или перераспределения функционирующих средств КРМ с использованием данных о месячных расходах электро энергии цеховых трансформаторов.
Существующие и проектируемые системы электроснабжения (СЭС) про мышленных предприятий должны быть надежными, экономичными и обес печивать необходимые показатели качества электроэнергии. В связи с требованиями экономической целесообразности принимаемых техниче ских решений важное народнохозяйственное значение приобретают ис
следования, связанные с нахождением оптимальных параметров СЭС и
режимов ее работы.
Задача компенсации реактивной мощности (КРМ), как и все тех
нико-экономические задачи рационального построения СЭС, является
оптимизационной. При этом на начальной стадии проектирования опре
делены расчетные нагрузки предцриятия, произведены выбор рациональ
ных напряжений и числа трансформаций, а также экономически целесо
образных сечений проводов и жил кабелей, размещение подстанций. Решением задачи КРМ должен быть рациональный выбор типа, мест ус
тановки, мощности и параметров средств КРМ в СЭС промышленного
предприятия, а также выбор способа и закона управления ими.
Обычно вопросы КРМ решаются на стадии,проектирования СЭС цромпредприятий, когда наряду с определением оптимальной схемы и
параметров СЭС производится выбор мест установки и параметров
средств КРМ. Получаемое техническое решение находится для режима максимальных нагрузок исходя из требований энергосиотемы ( Q3 J )
Д / и должно соответствовать рациональному сочетанию затрат на ком-
ISBN Ь-\2 -0 0 1 0 1 0 -5 . |
Преобраз, и стабилизация |
параметров |
Ю |
электроэнергии, - |
Киев, 1990,. |