книги / Стабилизаторы напряжения с переключаемыми регулирующими элементами
..pdfВ. П . Борисов, Б. Н. Иванчук, И. И. Колосков
СТАБИЛИЗАТОРЫ
НАПРЯЖЕНИЯ
с переключаемыми регулирующими элементами
МОСКВА
ЭНЕРГОАТРМИЗДАТ
1985
ББК |
31.264.5 |
Б 82 |
|
УДК |
621.316.722.1 |
Р е ц е н з е н т В. П. Миловзоров
Борисов В. П. и др.
Б 82 |
Стабилизаторы |
напряжения с переключаемы |
||
ми |
регулирующими |
элементами/В. П. |
Борисов, |
|
Б. Н. Иванчук, И. И. Колосков.— М.: |
Энерго- |
|||
атомиздат, 1985. — 80 с., ил. |
|
|||
|
25 к. |
ЮОООэкз. |
|
|
Рассматриваются методы, повышения КПД непрерывных стаби лизаторов напряжения при наличии значительных колебаний питаю щего напряжения. Приводятся практические схемы стабилизаторов
напряжения’ с |
переключаемыми |
регулирующими элементами, |
методи |
|
ка расчета основных узлов и рекомендации но применению. |
||||
Рассчитана |
на инженеров |
и техников, работающих в |
области |
|
проектирования |
вторичных источников питания. |
|
||
2302030000-043 |
|
„ |
ББК |
31.264.5 |
Б 051 (01 )-85 |
87-85 |
6П2.1.082 |
Валерий Павлович Борисов Борис Николаевич Иванчук Игорь Иванович Колосков
СТАБИЛИЗАТОРЫ НАПРЯЖЕНИЯ С ПЕРЕКЛЮЧАЕМЫМИ РЕГУЛИРУЮЩИМИ' ЭЛЕМЕНТАМИ
Редактор Э, М. Ромаш
Редактор издательства Я. Б. Фомичева Обложка художника С. А. Киреева
Художественный редактор В. А. Гозак-Хоэак
Технический редактор О. Н. Адаскина |
|
||
Корректор |
3. Б. Драновская |
|
|
ИБ № 322 |
|
|
|
Сдано в набор 12.10.84 |
Подписано в печать 15.02.85. |
||
Т.00054 |
Формат 84 X 108*/«а Бумага типографская № 3 |
||
.Гарнитура литературная |
Печать высокая |
Уел. печ. л. 4,2 |
|
Уел. кр.-отт. 4,46 |
Уч.-изд. л. 4,8 |
Тираж 10 000 экз. |
|
Заказ 109 |
Цена 25 к. |
|
Энергоатомиздат, 113114, Москва, М-114, Шлюзовая паб., 10
Московское производственное объединение «Первая Образцовая типо графия» Союэполиграфпрома при Государственном комитете СССР по делам издательств, полиграфии и книжной торговли. 113054, Москва, М-54, Валовая, 28.
© Энергоатомиздат, 1985
Широкое внедрение во все отрасли народного хозяйства современных средств, автоматики и вычислительной тех ники (САВТ) ставит актуальную задачу совершенствова ния источников вторичного электропитания (ИВЭП), обес печивающих САВТ требуемым качеством питающего на пряжения. Существующие ИВЭП имеют относительно низкий КПД, в них выделяется значительная тепловая мощность, что вынуждает увеличивать габаритные разме ры аппаратуры, снижает ее надежность и т.. д.
Некоторые САВТ не требуют высокого качества пита ющего напряжения и мало критичны к переходным про цессам в ИВЭП, в том числе и при скачкообразном (им пульсном) характере нагрузки. В этом случае существен ное повышение КПД ИВЭП может быть достигнуто при использовании импульсных методов регулирования и .ста билизации напряжения (импульсные ИВЭП).
Большинство САВТ (аналоговые устройства, средства цифровой техники с резко изменяющимся током потребле ния и др.) предъявляют достаточно высокие требования к уровню пульсаций и динамической нестабильности пита ющего напряжения при импульсном характере тока на грузки. В этом случае наиболее приемлемыми являются ИВЭП с непрерывным (линейным) способом стабилиза ции и регулирования напряжения (непрерывные ИВЭП).
Однако наряду с высоким качеством стабилизируемого напряжения непрерывные ИВЭП обладают весьма низки ми энергетическими характеристиками и большими габа ритными размерами. Это обусловлено тем, что при непре рывном регулировании напряжения весь избыток энергии в диапазоне изменения входных и выходных дестабилизи рующих факторов выделяется в виде теплоты в регулиру ющем элементе (РЭ), поскольку последний является по существу регулируемым активным сопротивлением.
Тепловые потери в непрерывных ИВЭП можно умень шить путем сокращения диапазона изменения напряжения на РЭ, что обеспечивается в ИВЭП с переключаемыми ре
гулирующими элементами (ПРЭ). Характерным для них является наличие двух и более РЭ, каждый из которых работает в активном режиме (в режиме стабилизации выходного напряжения) поочередно, в зависимости от на пряжения питающей сети или тока нагрузки. При этом обеспечиваются минимальные потери мощности на каж дом РЭ, а следовательно, на всей совокупности РЭ ИВЭП.
В общем случае к ИВЭП с ПРЭ можно отнести ста билизаторы напряжения (СН) с выходом постоянного то ка, в которых путем поочередного переключения несколь ких РЭ регулирование производится как плавно, так и дискретно, но во всех случаях должна быть обеспечена непрерывность протекания тока в силовой цепи СН.
Имеющиеся публикации по непрерывным и импульс
ным ИВЭП’ [1, 6, 7, |
8] и по |
ИВЭП с ПРЭ [5, 14, 15, |
19, |
24] непозволяют |
оценить |
фактические возможности |
и |
подход к проектированию ИВЭП с ПРЭ'.
В данной книге сделана попытка обобщить и система тизировать имеющиеся материалы по ИВЭП с ПРЭ, при водятся основные расчетные соотношения, характерные для ИВЭП с ПРЭ различных типов, рассматривается ряд технических решений, позволяющих получить улучшенные массога^аритные и энергетические характеристики непре рывных ИВЭП с выходом постоянного тока.
Авторы весьма признательны рецензенту проф.
В.П. Мил'овзорову и редактору книга доктору техн. наук
Э.М. Ромашу за ценные замечания,^ способствовавшие су щественному улучшению качества изложения материала книги.
Отзывы и пожелания просьба направлять по адресу: 113114, Москва, М-114, Шлюзовая наб., 10. Энергоатом-
издат.
Авторы
Принцип построения ИВЭП с ПРЭ в наибольшей мере оправдывает себя при питании их от сети, в которой длительное время поддер живается напряжение с малыми отклонениями от номинала (в преде лах 5— 10 %) и имеются кратковременные, но значительные (до 25— 40 %) отклонения этого напряжения (как правило, на его уменьшение)., Такой режим имеет место в случаях, когда отдельные энергоприемники имеют пусковые мощности, соизмеримые с мощностью первичных источ ников электропитания. Аналогичные процессы наблюдаются при исполь зовании электроэнергии от маломощных понижающих подстанций, имеющих длинные кабельные линии малого сечения.
Рис. 1. Типовая структурная схема ИВЭП с ПРЭ
Целесообразность применения ИВЭП с ПРЭ можно оценить, рас смотрев влияние изменения входного напряжения (питающей сети) на КПД и другие параметры непрерывных ИВЭП, типовая структура ко торых приведена на рис. 1.
Согласно [1] регулирующий элемент РЭ непрерывного «табилизатора напряжения СН должен быть рассчитан на максимальную мощ
ность |
* |
|
|
|
|
гч |
|
[ amaxbmax |
L |
^КЭ min |
атах ■ |
Р РЭ max = Р » [~ А ^ ~ |
Ьт1п+ |
ия |
Amin' |
||
|
, |
(атах |
Amin \ ^ |
|
|
|
+ -£Т Г 1 Л |
- — |
) \ ’ |
<*> |
где Ри, Un, / н — мощность, напряжение и ток нагрузки СН соответст венно; атах — коэффициент, учитывающий изменение питающего на
пряжения в сторону увеличения; Amin — коэффициент, учитывающий
|
Режимы работы |
Рис. 2. |
Диаграмма |
отклонений |
||||
|
|
|
напряжения питающей сети: |
|||||
|
|
|
/ — продолжительный |
режим; |
/ / — по |
|||
|
|
|
вторно-кратковременный; |
III — крат |
||||
|
|
|
ковременный |
|
|
|
|
|
|
|
|
изменение напряжения |
на входе РЭ |
||||
|
|
в сторону уменьшения; b max, bmin |
||||||
|
|
— коэффициенты, |
учитывающие |
|||||
|
|
пределы регулирования на |
увеличе |
|||||
ние |
и уменьшение соответственно; Cjo/nm — остаточное |
напряжение на |
||||||
регулирующих транзисторах; Д — коэффициент, учитывающий |
потреб |
|||||||
ление мощности схемой управления |
СУ; R B — внутреннее |
сопротивле |
||||||
ние выпрямителя JВ. |
|
|
|
|
|
|
||
|
Отклонения напряжения питания можно представить диаграммой |
|||||||
рис. 2, где |
отклонения А представлены в виде |
|
|
|
|
|
||
|
|
д — (уип «) |
иип)1^ип, |
|
|
|
( 2) |
|
где |
|
— текущее значение напряжения |
ИП; |
£/иг1— номинальное |
||||
значение. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Исходя из принципа действия СН, отклонения |
Да—As |
при |
расчете |
||||
^ Р э max |
могут не учитываться, так |
как действие |
их |
кратковременно |
я их влияние на общее тепловыделение незначительно. Следовательно, расчетное значение диапазона изменения напряжения питания следует определять пределами
^ и п ^ + А О -^ и п О -^ - |
(3) |
Поскольку на вход СН длительное время может подаваться на пряжение ^ и п (1 + Л1) ’• примем это значение за номинальное. Тогда
минимальное значение пи.тающего напряжения
^ИП min = ^ип(1 ~ Аиц)>
где Дип = | Ai | + | Д„ |.
С учетом этого выражение (1) сводится к виду
В первом приближении можно считать, что
Ьтгп-\-1аЯвД/^п^1.
С учетом (6) получим
р
г
Р РЭ max ■■= (К р э + W Я « /( 1 ~ АИп) >
(4)
(5)
(б)
(7)
|
|
|
Ьтах |
btn'm“Ь ^КЭ mitten |
|
(8) |
||
|
* рэ |
= |
bmin~Ь |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
||||
Трансформаторы Т в исходной схеме (рис. 1) должны быть рас |
||||||||
считаны на максимальную мощность |
|
|
|
|
||||
|
|
|
max = |
Р Ъ+ -РрЭ max + Р н, |
|
|
||
где Рв — потери мощности в выпрямителе. |
|
|
|
|||||
Из (7), (8) нетрудно получить |
|
|
|
|
||||
|
Р Т max ~ |
1<*РЭ + |
0 / ( ^ — ДИп) + |
^В о/^ н ] |
Рн> |
( 10:)> |
||
где Uво — остаточное |
напряжение на диодах |
выпрямителя. |
|
|||||
Мощность, потребляемая СУ, обычно .несоизмеримо |
меньше |
|||||||
Ррэтах |
и может |
не |
учитываться |
при |
определении суммарных |
|||
потерь. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Выражение (7) позволяет определить взаимосвязь |
Аи‘п |
и количе |
||||||
ства транзисторов N V T , |
необходимого для реализации |
РЭ непрерывно |
||||||
го СН на заданную мощность нагрузки: |
|
|
|
|
||||
|
N VT |
(Крэ + Дип) р*/(* |
Лип) P VTl, |
|
(11) |
где Р vTi — максимально допустимая мощность, рассеиваемая одним
транзистором.
Из (10) с учетом КПД трансформатора т^т получаем выражение»
определяющее зависимость КПД СН от Дип:
Чт
|
401 = (К р э + |
1)/ (! - |
Лип) + |
(12> |
|
Соотношения (9), (10) могут быть приняты в качестве исходных |
|||
при |
определении взаимосвязи |
А ип |
и габаритных |
размеров (объ |
ема) |
СН. |
|
|
|
|
Очевидно, что объем СН |
|
|
|
,,CH = 1/T + l/P3 + l/B + |
l/cv. |
(!3> |
где Кт, УРЭ, VB, VCy — соответственно объемы трансформатора, |
регули |
|
рующего элемента, выпрямителя и схемы управления. |
|
|
Слагаемые FB, V^y не зависят от £/Ип, |
следовательно, |
можно |
полагать, что VB = const, ^СУ = const.
Реальное значение VT может быть найдено из выражения
KT = K VTJPT*> |
(И ) _ |
где K v т — объемный коэффициент, зависящий от частоты:, сети,, плот
ности тока в обмотках, рабочей индукции и др. [2].
|
Показатель степени |
х достаточно близок к единице (0,75<Jt<l) |
|
[2] |
и, следовательно, с |
достаточной для праЕСгических расчетов точно |
|
стью можно считать, что |
|
|
|
|
|
VT^ K V IPT- |
(15) |
|
Коэффициент K V T ~исчисляется в этом случае в |
см3/Вт. Для СН, |
|
где |
трансформаторы работают в трехфазной схеме, |
|
|
|
|
vT^ K VTPr ,m, V J |
(16) |
где |
Р т max определяется |
из (9). |
|
|
При определении взаимосвязи объема радиаторов |
и мощности, рас |
сеиваемой на РЭ, можно руководствоваться исследованиями Мефферта £3], установившего экспериментальным путем, что при равномерном распределении теплоты по конечному объему необходимое значение по следней примерно пропорционально мощности теплового источника, т. е.
примёнительно к данному случаю
К VP3P P3 max, |
( 17) |
где К урэ — объемный Есоэффициент, зависящий от |
конфигурации, ма |
териала, состояния поверхности радиатора, суммарного теплового сопро тивления переход— среда и пр.
Выражение (17) подтверждается [4] и хорошо согласуется с опы том проектирования СН. Это объясняется тем, что условие равномер
ного распределения теплоты относительно просто выполняется в |
СН, |
где достаточно большое количество регулирующих транзисторов |
(или |
диодов выпрямителей) монтируется на одном общем радиаторе с хо рошо развитой поверхностью.
Резюмируя изложенное, из (13) с учетом (7), (10), (16) и (17) не
трудно получить |
|
|
|
* Р Э + ! |
|
, / • - |
(18) |
^СН= 1__ДИП |
Л е(^ Р Э + К ут^ З ) 4 - ^ГЕ, |
||
где |
|
|
|
I'n = VB + Vcy + |
Р „ |
K y y V T - К у РЭ ) |
• |
Необходимо отметить, что для получения реального объема СН значение Кен, найденное из (18), должно быть умножено на коэффи циент, учи+ывающий конструктивные особенности устройства. Однако, поскольку этот коэффициент остается одним и тем же для СН при питании от сети с разными значениями отклонения напряжения, в (18) он не учтен.
Соотношения (11), (12) и (18) показывают, что основные характе ристики СН: объем, КПД, сложность (надежность)— существенно за висят от расчетного значения диапазона изменения напряжения пита- *
ния ДИ1Ъ причем не менее |
существенное влияние оказывает |
и коэф |
|||
фициент /Срс)( |
учитывающий минимальное значение напряжения на РЭ. |
||||
Усредненная зависимость КрЭ = F (t/H), |
построенная в соответствии |
||||
с выражением |
(8) и характерная для СИ, |
РЭ |
которых выполнен на |
||
кремниевых транзисторах, приведена на рис. 3. |
|
|
|||
Наглядное |
представление |
о зависимостях |
NVT — F(Aип), |
Лен*3 |
|
= ^(^ип). VCH = F (Дип) можно получить, |
если задаться следующими |
усредненными значениями параметров, характерными для современных СН, предназначенных для питания интегральных микросхем ЭВМ:
t/n = 5 ч - 20 В, К р э = 1,2ч -0,55, |
[/В/С/Н = 0,4ч - 0,1, |
||||||||
у]т^ 0,95, |
P VTj =5з 20 Вт, |
Р к = |
80 |
Вт, Кур ^ |
1,5 см^/Вт, |
||||
KVP3 «s 40 |
см»/Вт, |
Vcy = |
0,5 |
дм», |
VB ъ |
0,2 4- 0,05 |
дм». |
||
С учетом приведенных значений получаем из |
(11), |
(12), |
(18.) соот |
||||||
ношения, приведенные ниже: |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
ин= 5 |
В |
|
|
1/н=20 В |
||
jVvr, шт. . |
|
4 ( 1 , 2 + Ди п ) |
4 (0 ,5 5 + |
ДИП) |
|||||
|
|
1 - |
Дип |
|
|
I,— AHn |
|||
|
|
|
|
|
|||||
^сн |
|
2,2 |
0,95 |
|
|
|
0,95 |
||
|
|
+ |
0,4 |
1,55 |
+ 0,1 |
||||
|
|
|
|
1 |
дип |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
VCH, дмз. |
|
1,15 |
|
+ |
0,39 |
0,81 |
+ 0,24 |
||
|
1- Д 'ип |
1 - Д ип |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||
На рис. 4 приведены зависимости, которые для наглядности пред |
|||||||||
ставлены в виде относительных величин |
|
|
|
|
|||||
Nyj/NVT0— F(Дип)> ^сн/^сно= ^ (^ип)» ^сн/^сно — F (^ип)* |
|||||||||
Значения N VTO, Лоно, |
Усно |
соответствуют |
значению |
Дип1^®* |
Приведенные на рис. 4 зависимости позволяют сделать вывод, что уменьшения числа транзисторов в РЭ, повышения КПД и уменьшения объема СН можно достичь, умень шая диапазон изменения напря жения на РЭ. Такой же эффект при сохранении высокого качества стабилизируемого напряжения и
;при значительных колебаниях входного напряжения можно по лучить применением ИВЭП с ПРЭ.
Рис. 3. Усредненная зависимость |
О |
5 |
10 |
15 UH>В |
КрЭ =/(£/„)
Рис. 4. Зависимости параметров СН от величины отклонений питаю щей сети:
л — число регулирующих транзисторов; б — КПД; в — объем
Пример типовой структурной схемы ИВЭП с ПРЭ приведен на рис. 5.
Характерным для схемы рис. 5 является наличие бесконтактного коммутатора К и двух или более трансформаторов е различными уровяями выходного напряжения (Гь Т2).
Здесь СН работает в двух режимах. Первый рассчитан на длитель
ное функционирование, когда напряжение питающей сети изменяется а незначительных пределах. При этом напряжение на входе СН должно выть минимальным, что обеспечивается трансформатором Т\. В данном
режиме, при котором нет запаса по питающему напряжению, обеспечи вающего компенсацию его отклонений .на уменьшение (отрицательных отклонений), потери в СН будут минимальны.
Второй режим рассчитан на кратковременные отрицательные откло нения питающего напряжения, во вр.емя которых устройство управле ния УУ' переключает коммутатор так, чтобы к входу СН был под ключен трансформатор Т2. Вторичные обмотки Т2 рассчитаны так, что
бы напряжение на .его выходе при любых предусмотренных отрица тельных отклонениях входного напряжения превышало минимальное' выходное напряжениё трансформатора Т\ в длительном режиме рабо ты СН.
В такой схеме отрицательные отклонения напряжения сети компен сируются избыточным напряжением трансформатора Т2 и СН продол
ж ает работать в непрерывном режиме.
Поскольку уставка УУ имеет определенный уровень срабатывания,
Рис. 5. Структурная схема ИВЭП с ПРЭ:
ОС — устройство обратной связи; Н — нагрузка; Фс — емкостный фильтр