книги / Расчет осадок ленточных свайных фундаментов
..pdfâ) ^2 / |
е в ? |
B B J |
«
Р.тс/св |
3 |
—1— |
|
||
s |
|
—1j— |
г) |
/Шг. |
tf&y. |
Рис. 36. Результаты исследования действительной осадки свайного фун дамента (при однорядном расположении свай) дома серии 1-464А по ул.
Студенческой, 5
а — вертикальный |
разрез |
основания; |
б — план |
фундамента, |
расположение марок, |
|||
эпюры |
развертки |
осадок; |
в — график |
средней |
скорости |
роста |
нагрузки; |
г — график |
осадок |
марок в зависимости от времени; / — суглинок тугопластнчный, полутвердый, |
|||||||
до глубины 3 м |
просадочный; 2 — галечник кварцево-яшмового состава |
с примесью |
||||||
песка; |
3 — песчаник темно-серый ожелезненный; |
4 — осадка за |
период строительства; |
|||||
|
5 —осадка за период наблюдений; 6 — расчетная |
осадка во времени |
||||||
h, м |
|
w . % |
|
Wп |
Wт |
В |
пр |
а, см*/кг |
2 |
1,68 |
25 |
1 |
19,7 |
35,3 |
0,38 |
0,0013 |
0,04 |
4 |
1,84 |
17,8 |
0,73 |
18,6 |
27,2 |
-0,1 |
0,002 |
0,01 |
б |
1,83 |
23.8 |
0,82 |
18,9 |
29,8 |
0,35 |
0.003 |
0,019 |
6 |
1,79 |
22,6 |
0.8 |
19.8 |
29,2 |
0,32 |
0,01 |
Последнее слагаемое определяется по формуле Симпсона. Тогда формула (69) примет вид:
St = p0 (1 — ect) [1
- A p o ( l - X ) - j |
(71) |
Рассмотрим действительные |
и расчетные осадки ленточных |
свайных фундаментов во времени при плавном возрастании на грузки (рис. 36). На графике осадки марок в зависимости от времени нанесены максимальная, минимальная и средняя осад ки здания по результатам многолетних наблюдений. Пунктирной линией показана расчетная осадка во времени.
Изложенные методы применимы для расчета осадок во вре мени при опирании свай на глинистые грунты тугопластичной, полутвердой консистенции, песчаные грунты, гравийные с песча ным и глинистым заполнителями, аргиллиты, алевролиты.
Для расчета осадок свайных фундаментов во времени при их работе в водонасыщенных глинистых грунтах мягкопластичной и текучепластичной консистенции решены одномерная и плоская задачи [15] теории фильтрационной консолидации с учетом глубины приложения нагрузки, параметров фундаментов, ко эффициента бокового расширения грунта, сжимаемости поровой жидкости и структурной прочности грунта.
Г л а в а V
НАБЛЮДЕНИЯ ЗА ДЕЙСТВИТЕЛЬНЫМИ ОСАДКАМИ ЗДАНИЙ, ВОЗВЕДЕННЫХ НА ЛЕНТОЧНЫХ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТАХ
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Прочность, устойчивость и удобство эксплуатации зданий на ходятся в прямой зависимости от осадки фундаментов и раз ности осадок отдельных точек фундаментов, т. е. осадка и раз ность осадок являются определяющими при проектировании со оружения. Однако имеющиеся формулы для прогноза осадок одиночных свай и свайных фундаментов, выведенные на основе теоретических соображений и предпосылок с использованием не которых физико-механических свойств грунтов и данных экспе риментов, нуждаются в уточнении и подтверждении результата ми наблюдений за действительными осадками зданий.
Установить точность теоретических методов расчета осадок
или возможность использования для определения осадок свай ных фундаментов результатов испытания статической нагрузкой одиночных свай можно лишь на основании изучения фактиче ских осадок зданий с начала строительства до их стабилизации и сопоставления их с расчетными данными и результатами поле вых и лабораторных исследований.
Наблюдения за осадками зданий как с научно-исследователь ской, так и с производственной целью в нашей стране стали проводить с 1929 г. под руководством проф. Г. Э. Проктора. Примерно, в это же время начали вести наблюдения за осадка ми зданий [80, 82, 83] в Европе и Америке.
Наблюдения за осадками зданий помогают решать ряд важ ных задач в области строительства, следует только при этом увязать вопрос необходимой точности наблюдений с методикой производства работ. Методика наблюдения за осадками зданий и сооружений получила развитие во многих трудах П. И. Брай та [22, 23] и других советских ученых [24 и др.].
В результате наблюдений получают величину и выявляют характер осадки фундаментов во времени. По этим данным можно построить графики осадок во времени, эпюры развертки осадок фундаментов по циклам наблюдений и планы с изобра жением линий равных осадок за тот или иной период.
Наблюдения за осадками зданий с целью корректирования формул прогнозов осадок относятся к числу высокоточных дол говременных работ. В этом случае нужно иметь надежные дан ные физико-механических свойств грунтов активной зоны, ка лендарный план строительства, подробные данные о ходе строи тельства, действительные нагрузки и возрастание этих нагрузок в период строительства, данные о возможных изменениях грун товых условий в результате строительства и при благоустройст ве. Накопление фактического материала по осадкам различных зданий, его анализ, тесно увязанный с реальными геологически ми условиями, фундаментами, нагрузками и предварительными расчетами, позволяет проверить теоретические методы и в не обходимых случаях их уточнить. Данные о действительных осад ках фундаментов на естественном основании из кустов свай до вольно широко освещены в печати [21, 39, 40, 41, 48 и др.]. Что же касается ленточных свайных фундаментов, то их действи тельная осадка изучена еще недостаточно.
С целью изучения действительной осадки свайных фундамен тов с одно-, двух- и трехрядным расположением сваи и их срав нения с расчетными осадками, определенными по разработан ным автором методам, были детально изучены инженерно-гео логические условия различных площадок, организованы и про ведены высокоточные геодезические наблюдения за осадками зданий и сооружений. Наблюдения за осадками зданий на свай ных фундаментах с однорядным расположением свай проводи лись в 1961—1970 гг., а за зданиями и сооружениями на свайных
фундаментах с расположением свай в два и три ряда — в 1964— 1970 гг.
В данной главе рассматриваются основные результаты про веденных исследований.
2. МЕТОДИКА НАБЛЮДЕНИИ ЗА ОСАДКАМИ ЗДАНИИ
Наиболее распространенным методом наблюдений за осадка ми зданий является метод геометрического нивелирования пре цизионным нивелиром с инварной рейкой. При соответствующей методике и применении современных нивелиров он дает высокую точность, не зависит от условий сезона, рельефа местности, не требует сложного оборудования и времени для обработки поле вых наблюдений.
Наблюдения за осадками и деформациями зданий относятся к числу точных геодезических работ, поэтому при работе требу ется инструмент, который может улавливать десятые доли миллиметра. Таким инструментом является прецизионный ниве лир НА- 1 с инварной рейкой.
Точность работ с нивелиром НА- 1 зависит от правильности выполнения поверок нивелира и рейки, установки нивелира и рейки в момент наблюдений, действия рефракции и конвекцион ных токов; случайных ошибок.
Чтобы уменьшить влияние ошибок при нивелировании, со блюдались следующие условия:
1) работа проводилась нивелиром НА- 1 с одной инварной рейкой;
2 ) перед началом каждого цикла наблюдений выполнялась поверка нивелира и инварной рейки согласно инструкции по ни велированию [45] ; при поверках нивелира особое внимание уде лялось параллельности визирной оси и оси уровня (поверка по стоянства угла г) ;
3) нивелирование осуществлялось короткими лучами всегда в одном и том же направлении по составленной схеме, при этом соблюдалось по возможности постоянство установок инструмен та в каждом цикле наблюдений;
4) при нивелировании строго |
соблюдалось |
равенство |
плеч |
(расстояний от инструмента до |
передней и задней реек); |
||
5) нивелирование проводилось замкнутым ходом; |
гори |
||
6 ) привязка марок к реперу |
производилась |
при двух |
|
зонтах и с двух станций; |
|
|
|
7) для контроля правильности совмещений перед отсчетом на второй шкале пузырек уровня элевационным винтом смещали
на 1 —4,5 деления, а затем снова |
совмещали концы пузырька |
уровня. |
зданий зависит в первую оче |
Точность определения осадок |
редь от геодезической основы: правильного определения высот ного положения реперов и их неизменного положения в течение длительного времени. В качестве высотной основы на строитель-
Рис. 37. Грунтовый репер
1— бетонный |
или |
кирпичный |
колодец; |
|
2 — люк |
смотрового |
колодца; |
3 —репер |
|
(труба |
диаметром 3"); 4 — башмак (пли |
|||
та 50X50X1 |
см) ; |
5 — бетон; |
6 — шлак; |
|
7 — крупнозернистый |
песок; 8 — перемятая |
уплотненная глина; 9 — асфальт
ных площадках были заложе ны запроектированные нами глубинные1 и грунтовые репе ры (рис. 37).
На каждой площадке было заложено по три репера на расстоянии 150—200 м один or другого и 15—50 м от наблю даемых зданий. Реперы связа ны между собой и с пунктами
Государственной сети нивелирования ходом II класса. Устойчи вость реперов проверяли перед каждым циклом наблюдений путем прокладки нивелирного хода между ними и два раза в год к пунктам государственной сети. Эти проверки показали; что грунтовые реперы (см. рис. 37) обеспечивают надежную систему наблюдений. Из девяти реперов восемь сохранили постоянство отметок в течение всех лет наблюдений, следовательно, при ор ганизации наблюдений за осадками зданий в районах массовой застройки нет необходимости устраивать дорогостоящие глубин ные реперы.
Перед началом работ для каждого здания была составлена программа наблюдений. Для измерения осадок на каждом зда нии заложены по 10—14 нивелирных марок из угловой стали на уровне цоколя, расстояние между марками 10—17 м.
Наблюдения за каждым зданием начинались с момента мон тажа первого этажа. В период строительства наблюдения про водились после монтажа очередного этажа, затем сразу после сдачи в эксплуатацию.
В дальнейшем проводилось по два-три наблюдения в год. По
данным наблюдений определяли превышения |
между марками. |
Величина невязки замкнутого хода вычислялась по формуле |
|
/дсп = ± 2 У п мм, |
(72) |
где п — число станций при обходе здания. |
|
1 Б а р т о л о м е й А. А., Д е м е н е в а В. И. Исследование осадок свайных фундаментов промышленного цеха. В сб. научных трудов № 70 ПЛИ: «Во просы совершенствования строительства», Пермь, 1970.
Допускаемая невязка равномерно распределялась по всем превышениям. Окончательные превышения заносили в ведомость наблюдений. Отметки марок вычислялись с точностью до 0,1 мм. По вычисленным отметкам определялась величина осадки марок с целью получения данных о действительной осадке ленточных свайных фундаментов. Наблюдения велись в районах массовой застройки Перми: на Городских Горках, в Балатово, по ул. Ле нина и в других районах.
3. РЕЗУЛЬТАТЫ НАБЛЮДЕНИЙ ЗА ОСАДКАМИ ЗДАНИЙ
Для сравнения результатов измерений осадок наблюдаемых зданий необходимо установить единую классификацию. Дефор мации оснований характеризуются:
1 ) абсолютной осадкой;
2 ) средней осадкой зданий;
3)разностью осадок;
4)относительным прогибом (перегибом)
|
|
|
2S 2 -(S I + S») |
(73) |
|
/ о т ч |
i |
21 |
|
|
|
|
|
|
где Si и S3 |
— осадка |
концов рассматриваемого участка; |
||
S2 |
— осадка середины участка; |
|
||
I — расстояние между точками Sj и S'a. |
|
|||
Для получения наглядного представления о характере оса |
||||
док проанализированы |
результаты наблюдений |
для каждого |
здания в отдельности и составлены карточки результатов иссле дований. На этих карточках приводятся краткая конструктивная характеристика здания, таблица физико-механических свойств грунта, вертикальный разрез основания с указанием основных грунтовых слоев. На плане фундаментов здания указаны места расположения осадочных марок, основные габаритные размеры здания. По осям построены эпюры-развертки осадок фундамен тов за период строительства и за весь период наблюдений. На карточках представлены графики средней скорости роста на грузки, минимальной, средней и максимальной осадок во вре мени. Ниже приводятся результаты исследований осадок свай ных фундаментов при расположении свай в один, два и три ря да, которые сгруппированы в зависимости от типа свайного фун дамента и грунтовых условий площадок.
Здания, возведенные на свайных фундаментах при расположении свай в один ряд
А. Район Городских Горок, квартал № 1004. На основании изучения материалов геологических изысканий, проведенных этом районе институтом Горпроект, данных бурения геологораз ведочного треста и дополнительных исследований, выполненных
Пермским политехническим институтом, было установлено сле дующее геологическое строение участка:
1 ) суглинок светло-коричневый, бурый, общая толщина слоя до 11,5—12,3 м;
2 ) галечник кварцево-яшмового состава с примесью песка 2—2,5 м;
3) песчаник темно-серый, плотный ожелезненный; грунтовые воды находятся в песчанике на глубине 15—18 м.
Наиболее подробно изучен слой суглинков. Данные лабора торных исследований свойств грунтов дают следующие величи ны: объемный вес 1,6—1,85 т/м3; природная влажность 18— 24,3%; влажность на границе раскатывания 19—21%, на грани це текучести 29—35%; объемный вес скелета 1,3—1,56 т/м3; по ристость 42—50%; коэффициент пористости 0,71—1; степень влажности 0,5—0,8; угол внутреннего трения 16—17°; сила сцеп ления 0,18—0,24 кгс/см2; модуль деформации на глубине 6 м — 130—160 кгс/см2; коэффициент фильтрации 2,3-10-6—1.75Х XI О- 7 см/сек; структурная прочность сжатия 0,14—0,17 кгс/см2. Грунты находятся в тугопластичном и мягкопластичном состоя нии. На отдельных участках (площадка дома № 5) грунты просадочные до глубины 3 м. Относительная просадочность 0,02— 0,04. Данные физико-механических свойств грунтов, залегающих под нижними концами свай, приведены на карточках исследова ний и при описании .результатов наблюдений за осадками зда ний. В данном районе наблюдения велись за тремя зданиями.
1 . Крупнопанельный четырехсекционный 5-этажный жилой дом серии I-464A по ул. Студенческой, 5.
Расположение свай под поперечные и продольные стены в один ряд. Под поперечными несущими стенами расположено по девять свай с шагом 0,9—2,2 м, а под продольными стенами — с шагом 2,6—3,2 м. Сваи сечением 30X30 см, длиной 6 м объе динены монолитным ростверком 40X40 см. Проектная нагрузка на одну сваю 20 тс. Отметка планировки— 1,5 м, отметка верха ростверка — 2,04 м, низа — 2,44 м. План свайного фундамента и вертикальный разрез основания приведены на рис. 36.
В активной зоне под нижними концами свай залегает сугли нок, имеющий следующие основные характеристики: объемный вес 1,79 т/м3; природная влажность 22,6%; показатель консис тенции 0,32; коэффициент пористости 0,80; угол внутреннего тре ния 17°; сила сцепления 0,21 кгс/см2; средневзвешенное значение модуля деформации 145 кгс/см2; коэффициент фильтрации 2,15- Ю-®см/сек.
Статические испытания сваи сечением 30X30 см, длиной 6 м (глубина погружения 5,6 м) показали, что несущая способность этих свай равна 28 тс, т. е. сваи фундамента не догружены.
Строительство дома начато в ноябре 1961 г. В эксплуатацию дом сдан в июне 1962 г. Для наблюдений на уровне цокольных панелей было заложено 10 настенных марок. За время строи
тельства проведено 5 циклов наблюдений и 13 циклов после сда чи дома в эксплуатацию. Средняя осадка за период строительст
ва равна 9,8 м м , а за весь период наблюдений |
18 м м . Макси |
мальная разность осадок 7 м м . Максимальный |
относительный |
прогиб (перегиб) составляет от—0,00006 до +0,00003, что на много меньше предельно допустимого. Длительные наблюдения за осадками показали, что после сдачи здания в эксплуатацию
средняя скорость осадок равна |
1—2 м м в год. Карточка |
иссле |
|
дований по дому приведена на рис. 36. Как видно из графика, за |
|||
период строительства осадка |
составила 50% общей осадки. |
||
В апреле 1963 г. был затоплен подвал, что вызвало некоторое |
|||
увеличение осадки (около 2 м м ) , т. е. замачивание грунтов, по |
|||
существу, не повлияло на осадку свайного фундамента. |
|
||
2 . |
Крупнопанельный 5-этажный жилой дом серии |
I-464A по |
|
у л . Макаренко, 10. Расположение свай под поперечные |
и про |
дольные стены — 1в один ряд с шагом 0,9—3,2 м. Под поперечны ми несущими стенами расположено по девять овай с шагом 0,9— 2 , 2 м, а под продольными стенами с шагом 2,6—3,2 м . Сваи се чением 30X30 см, длиной 6 м. Сваи под всеми стенами объеди нены монолитным ростверком 40X40 см. 'План свайного фунда мента и вертикальный разрез основания приведены на рис. 38. Отметка планировки —1,0. Отметка верха свай —2,04 м. Сван забиты в мае 1962 г. Отказ свай по проекту 7,4 мм, фактический 6,5 мм. Проектная нагрузка на одну сваю была принята инсти тутом Пермгорпроект 20 тс. Под нижними концами свай залега
ет тугопластичный |
суглинок, |
имеющий |
следующие |
основные |
|||
характеристики: объемный вес |
1,92 т/м3; коэффициент пористо |
||||||
сти 0,73; |
природная |
влажность 24%; показатель консистенции |
|||||
0 |
,3 |
3 ; угол |
внутреннего трения |
16°; удельная сила |
сцепления |
||
0 |
, 2 |
кгс/см2; коэффициент фильтрации |
il,70—1,45*10 - 7 см/сек; |
структурная прочность сжатия 0Д5 кгс/см2; модуль деформации 133 кгс/см2.
Монтаж дома начат в августе 1962 г., а в эксплуатацию дом сдан в январе 1963 г. Для наблюдений заложено 14 марок, из них десять по периметру здания и четыре на внутренних попе речных стенах. За время строительства проведено четыре цикла наблюдений и восемь циклов после сдачи дома в эксплуатацию.
Средняя осадка за период строительства 4 м м , а за весь период наблюдений 16 м м . Осадка дома была в основном равномерной. Максимальный относительный перегиб составил всего 0,00004, что намного меньше предельно допустимого для данного здания и грунтовых условий (0,0007). Графики максимальной, мини мальной и средней осадки марок за весь период наблюдении приведены на рис. 38. Наблюдения показали, что при одинако вых нагрузках на сваи осадка внутренних поперечных стен не много больше наружных. Это объясняется тем, что сваи под
внутренними стенами находятся ближе одна к другой, чем под наружными, и оказывают большее взаимное влияние.
3. Крупнопанельный 5-этажный жилой дом серии I-464A по ул. Макаренко, 14.
Рис. 38. Результаты исследования действительной осадки S-этажного круп нопанельного дома серии I-464A по ул. Макаренко, 10 (обозначения см.
в подписи под рис. 36)
Расположение свай под поперечные и продольные стены — в один ряд. План овайного фундамента аналогичен плану фунда мента дома № 10 по ул. Макаренко (см. рис. 38). Сваи сечением 30X30 см, длиной 6 м. Проектная нагрузка на сваю 20 тс. Под нижними концами свай залегают суглинки мягкопла
стичные со следующими физико-механическими характеристика ми: объемный вес 1,96 т/м3-, природная влажность 24,6%; пока затель консистенции 0,72; коэффициент пористости 0,71; коэффи циент фильтрации 1,75* 10~7 м/сек-, угол внутреннего трения 17°; удельные силы сцепления 0,18 кгс/см2; структурная прочность сжатия 0,14 кгс/см2-, модуль деформации 150 кгс/см2. Монтаж панелей цокольного этажа начат в январе 1963 г. Монтаж дома закончен в марте. В апреле и мае велись отделочные работы. В эксплуатацию дом сдан в июле 1963 г. Для наблюдений заложе но 14 марок на уровне цокольных панелей, из них десять по периметру здания и четыре на внутренней продольной стене. За 1963 г. проведено шесть циклов наблюдений, из них четыре за период строительства и два после сдачи дома в эксплуатацию. В дальнейшем наблюдения проводились 1—2 раза в год. Сред няя осадка за период строительства равна 9 мм, а за весь пери од наблюдений— 18 мм. Осадка дома (происходила, по сущест ву, равномерно. Максимальная неравномерность осадок наблю далась в период строительства и составила 5 мм. Максимальный относительный прогиб за время наблюдений составил 0,000065.
|
UJ |
|
|
|
|
Результаты |
исследований |
||||||
|
P.TC/Câ |
|
|
|
|
представлены на |
рис. |
39. |
|||||
|
|
|
|
|
|
Как и у дома № 10 |
по |
ул. |
|||||
|
|
|
|
|
|
Макаренко, осадка внутрен |
|||||||
|
|
|
|
|
|
них стен оказалась несколь |
|||||||
|
|
|
|
|
|
ко выше осадки |
наружных. |
||||||
|
|
|
|
|
|
Б. Площадка дома № 144 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
по ул. Ленина характеризу |
|||||||
|
|
|
|
|
|
ется |
сложными |
|
геологиче |
||||
|
|
|
|
|
|
скими условиями. Песчаные |
|||||||
|
|
|
|
|
|
отложения имеют |
повсеме |
||||||
|
|
|
|
|
|
стное |
распределение |
и |
за |
||||
|
|
|
|
|
|
легают непосредственно под |
|||||||
|
|
|
|
|
|
насыпным |
слоем |
грунта. |
|||||
|
|
|
|
|
|
Мощность их равна 1—2,5 л. |
|||||||
Рис. 39. |
Результаты |
наблюдений за |
в некоторых |
местах 5,7 м. |
|||||||||
Пески мелкозернистые, |
во |
||||||||||||
осадкаш! дома № |
14 по ул. Макаренко |
||||||||||||
а — график |
средней |
скорости роста нагрузки |
донасыщенные; |
|
объемный |
||||||||
на |
сваи; б — графики средней, |
минимальной |
вес |
1,98 т/м3, |
пористость |
||||||||
и |
максимальной осадки |
марок |
во времени |
39%; коэффициент пористо сти 0,64. Ниже залегают суглинки мягкопластичные с объемным весом 1,85—1,95 т/м3, пористость 42%; коэффициент пористости 0,72; влажность 18—>22%, влажность на границе раскатывания 19—22%, на границе текучести 28—34%; угол внутреннего тре ния 19—22°; сила сцепления 0,24—0,28 кгс/см2. На глубине 8— 9 м повсеместно залегает песок с включением гравия, объемный вес песка 2 т/м3, влажность 23%; коэффициент пористости 0,73. Модуль деформации в плоскости острия свай на глубине Э л - 180 кгс/см2.