книги / Механизмы затворов ствольного оружия. Основы теории, расчета и проектирования
.pdfДля первой связи в соответствии с рис. 4.1.2 угол между нормалью и вектором скорости ведущего ползуна α0 = 75º, угол между нормалью и радиусом вращения рычага подачи β1 = 60º. При этом сила трения способствует вращению рычага, создавая момент, направленный против часовой стрелки.
В соответствии с формулами (1.13) получим:
k |
|
|
= |
1 |
|
cos 75° |
= 7, 47 |
1 |
; η |
= |
|
1 + 0, 2 ctg 60° |
= 0, 455. |
|
0 |
−1 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
0, 04 sin 60° |
|
м |
0−1 |
1 |
+ 0, 4 tg 75° − 0, |
04 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Для второй связи угол между нормалью и радиусом вращения рычага β0 =180º − 65º − 35º = 80º, угол между нормалью и вектором скорости каретки подачи α1 = 25º. В соответствии с формулами
(1.14) получим:
k1−2 |
= 0, 06 |
sin 80° |
= 0, 065 м; |
η 1−2= |
1 − 0, 4 tg 25° − 0, 04 |
= 0, 773; |
cos 25° |
|
|||||
|
|
|
|
1 + 0, 2 ctg80° |
||
k0−2 = 7, 47 0, 065 = 0, 486 м; |
η 0−2= |
0, 455 0, 773= 0,352. |
Задания 4.1.3, 4.1.4
Определить мгновенные значения локальных передаточных функций и коэффициентов полезного действия в связях отдельных двухзвенных механизмов, присутствующих в структурах затворов ствольного оружия. Коэффициенты трения в связях и направляющих принять равными 0,2. Схемы механизмов представлены на
рис. 4.1.3 и 4.1.4.
Рис. 4.1.3. Движение каретки ППМ при воздействии наклонного паза затворной рамы на шип каретки подачи
111
Рис. 4.1.4. Вращение боевых упоров запирающего механизма пулемета РПД
Задание 4.1.5
Определить мгновенные значения локальных и общих передаточных функций и коэффициентов полезного действия в связях механизмов клинового артиллерийского затвора, схема которого представлена на рис. 4.1.5. Показан момент открывания клина при накате ствола посредством копирного открывающего механизма с одновременным взведением ударника стреляющего механизма рычагом взвода. В работе механизма участвуют 5 звеньев.
Рис. 4.1.5. Движение звеньев открывающего и стреляющего механизмов клинового затвора при открывании канала ствола (Iв.у – момент инерции рычага взведения ударника)
112
Коэффициенты трения в связях и направляющих принять равными 0,2.
Задание 4.1.6
Определить мгновенные значения локальных и общих передаточных функций и коэффициентов полезного действия в связях механизмов клинового артиллерийского затвора, схема которого представлена на рис. 4.1.6. Показан момент закрывания клина при воздействии закрывающей пружины на серьгу рычага полуавтоматики. В работе механизма участвуют 3 звена.
Коэффициенты трения в связях и направляющих принять равными 0,2.
Рис. 4.1.6. Движение звеньев закрывающего механизма клинового затвора
Задание 4.1.7
Для механизма, представленного на рис. 4.1.1, при жестком соударении ведущего ползуна (0) с двумя последовательно соединенными ведомыми ползуном (1) и рычагом (2) определить значения скоростей всех звеньев после удара.
Данные.
Скорости звеньев до удара: V0 = 2 м/с; V1= ω2 = 0. Инерционно-массовые характеристики: m0 = 0,2 кг; m1 = 0,12 кг;
I2 = 2·10–5 кг·м2.
113
Для жесткого несвязывающего удара между ведущим и ведомым ползунами коэффициент восстановления b = 0,75.
Пример решения. Используя зависимости (1.49), определяем изменение скорости ведущего ползуна, при этом связь ползун (1)– рычаг (2) при ударе можно считать связывающей (b = 0):
0,12 (1 + 0, 75) |
|
0,9 |
0,9 2, 0 + 2 10−5 (1 + 0) |
19, 49 |
19, 49 2, 0 |
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
м |
|
||||||||||||||||||
∆ V = − |
|
0, 717 |
|
|
|
|
|
|
|
0, 602 |
|
|
|
= − 1, 63 |
; |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
0 |
|
0, 2 + |
0,92 |
0,12 + |
19, 492 |
2 10−5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
с |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
0, 602 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
0, 717 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
V0 / |
= 0,37 |
м |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Изменение скорости ведомого ползуна |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
∆ V = |
|
0, 2 (1 + 0, 75) 0,9 2, 0 |
|
= |
0,18 |
м |
; |
V /= |
0,18 |
м |
. |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
1 |
|
0, 2 + |
0,92 |
|
0,12 + |
19, 492 |
2 10−5 |
|
|
с |
1 |
|
|
с |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
0, 717 |
0, 602 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Скорость рычага после удара определяется на через локальную передаточную функцию k1-2, как для простой механической связи:
ω |
/= |
V / |
k = 0,18 19, 49= 3,5 |
1 |
. |
|
|||||
|
2 |
1 |
1−2 |
c |
|
|
|
|
|
Задания 4.1.8, 4.1.9, 4.1.10, 4.1.11
Для механизмов, представленных на рис. 4.1.2, 4.1.3, 4.1.4, 4.1.5, при жестком соударении ведущего ползуна (0) с ведомыми звеньями определить значения скоростей всех звеньев после удара.
Для жестких несвязывающих ударов коэффициент восстанов-
ления b = 0,75.
4.1.8
Данные.
Скорости звеньев до удара: V0 = 3 м/с; ω1 = V2= 0. Инерционно-массовые характеристики: m0 =1,2 кг; m2 = 0,6 кг;
I1 = 2,5·10–5 кг·м2.
Для решения использовать расчетную схему (рис. 4.1.2) и численные результаты решения задания 4.1.2.
114
4.1.9
Данные.
Скорости звеньев до удара: V0 = 2,5 м/с; V1 = 0. Инерционно-массовые характеристики: m0 = 2,0 кг; m1 = 1,2 кг. Для решения использовать расчетную схему (рис. 4.1.3) и чис-
ленные результаты решения задания 4.1.3.
4.1.10
Данные.
Скорости звеньев до удара: V0 = 4 м/с; ω1 = 0. Инерционно-массовыехарактеристики: m0 = 0,4 кг; I1= 3·10–5 кг·м2. Для решения использовать расчетную схему (рис. 4.1.4) и чис-
ленные результаты решения задания 4.1.4.
4.1.11
Для этого задания необходимо определить лишь скорости ствола, клина и ударника после соударения ствола с копиром. При расчете можно пренебречь наличием в структуре механизма открывающего рычага и рычага взвода ударника ввиду относительной малости их массово-инерционных характеристик.
Данные.
Скорости звеньев до удара: скорость наката ствола V0 = 1 м/с; скорости клина, ударника, открывающего рычага и рычага взвода ударника соответственно V2 = Vу = ωр = ωв.у = 0.
Инерционно-массовые характеристики: m0 = 120кг; mк = 20 кг;
Iр = 2·10–3 кг·м2; Iв.у = 4·10–4 кг·м2 ; mу = 0,4 кг.
Для решения использовать расчетную схему (рис. 4.1.5) и численные результаты решения задания 4.1.5.
Задание 4.1.12
Получить аналитические выражения, показывающие зависимости передаточной функции и коэффициента полезного действия от перемещения ведущего ползуна k(x0), η(x0) для двухзвенного механизма, представленного на рис. 4.1.7.
115
Рис. 4.1.7. Механическая связь ускорительного механизма
4.2. Задания ко второй главе и примеры их выполнения
Заданиe 4.2.1
Для механизма, представленного на рис. 4.1.1, определить значения приведенной массы mпр и приведенной силы Pпр при известных активных нагрузках на звенья.
Данные.
Действующая нагрузка на затвор P0 = 100 Н. Действующая нагрузка на второе звено P2 = 10 Н.
Пример решения. Используя выражение (2.5), определяем приведенную массу механизма, состоящего из трех звеньев:
|
|
|
k |
2 |
|
|
k |
2 |
|
|
0,92 |
+ 2 10−5 |
19, 492 |
|
|
mпр |
= m0 |
+ m1 |
|
0−1 |
+ I2 |
|
|
0−2 |
|
= 0, 2 + 0,12 |
|
|
|
= 0,348 кг. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
η |
|
|
η |
|
|
|
0,717 |
|
0,602 |
|
||
|
|
|
0−1 |
0−2 |
|
|
|
Для расчета приведенной силы определим все активные силы, действующие на звенья: на ведущий ползун действуют постоянная сила P0 =100 Н и сила трения в направляющих от веса ползуна m0 g f = = 0,392 Н; на ведомый ползун (1) – сила веса, противодействующая его движению, m1 g sin 45º = 0,83 Н; на рычаг (2) – момент от силы P2, противодействующий вращению, M2 = P2·0,06/cos75º= 2,32 Н·м.
Отсюда приведенная активная сила по выражению (2.6)
116
P |
= |
P |
+ P |
k0−1 |
+ M |
|
k0−2 |
|
=100 + 0,392 − 0,83 |
0,9 |
− 2,32 |
19, 49 |
= |
|
|
2 |
|
|
|
|
|||||||||
пр |
|
|
0 |
1 |
η 0−1 |
|
|
|
0, 717 |
0, 602 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
η 0−2 |
|
|
|
= 23,85 Н.
Задания 4.2.2, 4.2.3, 4.2.4, 4.2.5
Для механизмов, представленных на рис. 4.1.2, 4.1.3, 4.1.4, 4.1.5, определить значения приведенной массы mпр и приведенной силы Pпр.
4.2.2
Данные.
Действующая нагрузка на затвор S0 = 320 Н.
Сила сопротивления затворной пружины П0 = 120 Н. Сила сопротивления движению патронной ленты Q2 = 25 Н.
Для решения использовать расчетную схему (рис. 4.1.2) и численные результаты решения заданий 4.1.2 и 4.1.8.
4.2.3
Данные.
Действующая нагрузка на затвор S0 = 270 Н.
Сила сопротивления затворной пружины П0 = 120 Н. Сила сопротивления движению патронной ленты Q1 = 25 Н.
Для решения использовать расчетную схему (рис. 4.1.3) и численные результаты решения заданий 4.1.3 и 4.1.9.
4.2.4
Данные.
Действующая нагрузка на затвор S0 = 220 Н. Сила действия пружины на боевой упор П1 =100 H
Для решения использовать расчетную схему (рис. 4.1.4) и численные результаты решения заданий 4.1.4 и 4.1.10.
4.2.5
Данные.
Действующая нагрузка на ствол P0 = 1200 Н.
Сила сопротивления боевой пружины ударника Пу = 75 Н. Для решения использовать расчетную схему (рис. 4.1.5) и чис-
ленные результаты решения заданий 4.1.5 и 4.1.11.
117
Задание 4.2.6
Выполнить расчет параметров движения механизмов продольно скользящего затвора, обеспечивающего движение каретки подачи. Схема соответствует схеме на рис. 4.1.3, отличие в исходном положении затвора, когда шип каретки находится в начале горизонтального участка профильного паза (рис. 4.2.1).
Рис. 4.2.1. К расчету параметров движения механизма подачи
Данные.
Скорость затвора в исходном положении V0 = 4,0 м/с, при этом скорость каретки V1 = 0.
Инерционно-массовые характеристики: m0 = 2,0 кг; m1 = 1,2 кг. Усилие затворной пружины в исходном положении П0н = 60 Н. Жесткость пружины с0 = 400 Н/м.
Пример решения. Расчет выполняется по отдельным участкам, отличающимся общей структурой механизма, с пересчетом изменения скоростей звеньев на границах участков при наличии жестких ударов.
Участок 1. Движение затвора на пути l1 = 20мм происходит по инерции при наличии силы сопротивления затворной пружины
П0н+с0 x0.
Используем зависимость (2.17) изменения скорости ведущего звена от его перемещения:
118
|
2 |
|
2 |
|
|
τ |
п0 |
|
|
k 2 |
2 |
2 |
|
V0 (x0 ) = |
V0н |
+ |
|
Pc (x0 |
− x0н ) − |
|
(с0 |
+ |
|
c1 ) (x0н |
− x0 |
) , |
|
|
|
2 |
η |
||||||||||
|
|
|
mпр |
|
|
|
|
|
|
|
V |
= 2 м/с; P = −τ |
( + ) П |
0н |
= − 1, 2 60= − 72 Н; m = m , |
|||||
0н |
|
c |
п0 |
|
|
|
пр |
0 |
|
отсюда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V0 (x0 = l1 ) = |
4, 02 − |
2 |
72 0, 02 − |
1, 2 |
400 0, 02 = 3,12 м/с. |
||||
2 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
Участок 2. Дальнейшее движение затвора на пути l2 = 80 мм происходит с воздействием через механическую связь на каретку патроноподающего механизма.
На каретку действуют активные силы веса и сопротивления ленты Q1 = 15Н.
Характеристики связи (см. задание 4.1.3): k = 0,577; η = 0,454. Приведенная масса (см. задание 4.2.3)
|
|
k |
2 |
|
|
0,5772 |
|
mпр = m0 |
+ m1 |
|
0−1 |
|
= 2,0 +1, 2 |
|
= 2,88 кг. |
|
|
|
|||||
|
|
η |
|
|
|
0, 454 |
|
|
|
0−1 |
|
|
Так как присоединение каретки происходит с жестким связывающим ударом, необходимо пересчитать скорость затвора после удара:
|
|
|
1, 2 |
0,577 |
0,577 3,12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
0, 454 |
|
|
м |
|
/ |
|
м |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
∆ V0= − |
|
|
|
|
|
|
|
= − |
0,955 |
|
|
; |
V0 = |
2,165 |
|
; |
|||
|
|
|
|
|
2,88 |
|
с |
с |
||||||||||||
P |
= −τ |
(+) П |
|
|
+ |
k |
(m g− Q )= − 1, 2 60+ |
0,577 |
|
(1, 2 9,81− 15)= − 76, 0 H. |
||||||||||
0н |
|
|
||||||||||||||||||
c |
|
п0 |
|
η |
1 |
|
1 |
|
0, 454 |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тогда скорость затвора в конце участка 2 (в конце движения каретки)
V0 (l1 + l2 ) =
= 2,1652 + 2 (−76 (0,08 − 0,02) − 0,6 400 (0,082 − 0,022 )) = 2,88
= 0,72 м/с.
119
Задание 4.2.7
Выполнить расчет параметров движения механизмов продольно скользящего затвора при его накате, обеспечивающем подачу и досылку патрона, а также закрывание канала ствола. Схема приведена на рис. 4.2.2.
Данные.
Инерционно-массовые характеристики: m0 = 4,5 кг; mк = 5,2 кг;
mп = 0,6 кг.
Силовые характеристики: П 0 = 320 Н; с0 = 500 Н/м; f н = 0,15. Расчет выполнять по отдельным участкам, отличающимся об-
щей структурой механизма, с пересчетом изменения скоростей звеньев на границах участков при наличии жестких ударов.
Участок 1. Движение затвора под действием затворной пружины на пути l1 = 10 мм.
Участок 2. Движение затвора на пути l2 = 80 мм и каретки подачи с тремя патронами (подача патрона из каретки на шаг hп = 60 мм), присоединение каретки происходит сжестким связывающим ударом.
Участок 3. Движение затвора на пути l3= 300 мм после бросковой досылки патрона, происходящей с жестким несвязывающим ударом.
Построить график изменения скорости затвора в зависимости от его перемещения.
Определить общее время движения механизма по всем расчетным участкам.
Результаты решения задачи оформить в виде табл. 4.2.1.
|
|
|
|
|
|
Таблица 4.2.1 |
||
|
Результаты расчета параметров |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетные |
|
Участки движения затвора |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
2 |
|
3 |
|||
величины |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Начало |
Конец |
Начало |
|
Конец |
Начало |
|
Конец |
x0 (м) |
0 |
0,01 |
0,01 |
|
0,08 |
0,08 |
|
0,38 |
mпр (кг) |
|
|
|
|
|
|
|
|
Pc (Н) |
|
|
|
|
|
|
|
|
V0 (м/с) |
|
|
|
|
|
|
|
|
120