22
.pdfЦентр дистанционного обучения
Рис.7 Фрагмент диаграммы p – i. К расчету двухступенчатой машины умеренного охлаждения
На рис.7 представлен фрагмент диаграммы p – i с кривой сухого насыщенного пара (СНП) и уровнями давлений р2 (после первой ступени компрессора К1) и р3 (после второй ступени компрессора К2). Состояние рабочего тела после первой ступени изображается точкой 2 в области перегретого пара.
Изобарическое (р2 = const) охлаждение происходит по горизонтали – влево от точки 2, желательно до состояния 3 на линии сухого насыщенного пара. В этом случае удельная (на 1 кг РТ) адиабатическая работа сжатия 3–4 в К2 составит ∆ . Если охладить РТ удается только до состояния 3’ в области перегретого пара, то сжатие 3’–4’ приведет к повышенным адиабатическим затратам энергии ∆п ∆ . Дело в том, что при изобарическом удалении вправо от линии СНП адиабаты идут все более полого, потому и затраты энергии на сжатие газа от р2 до р3 возрастают. Причина: по мере перемещения вправо по изобаре р2 увеличивается температура пара, а с ней и объем газа, засасываемого в ступень К2. Поскольку компрессор – машина объемного действия, то рост засасываемого объема газа сопровождается увеличением энергии на его сжатие. Поэтому и следует
стремиться к возможно большему охлаждению пара перед его сжатием в К2 (лучше бы до |
||
состояния 3). |
11 |
online.mirea.ru |
|
Центр дистанционного обучения
Приведем пример, температура РТ в состоянии 2 после сжатия в К1 на практике обычно находится на уровне от 80 до 120 ˚С. Охлаждение РТ холодной водой и холодным воздухом в некотором промежуточном теплообменнике (холодильнике) возможно до температуры 30 – 40 ˚С, тогда как в числовом примере точке 3 отвечает температура РТ – 15˚С. Иначе говоря, РТ после его охлаждения в холодильнике остается перегретым – в состоянии 3’. Если в К2 сжимается
перегретый пар, то говорят о двухступенчатой машине
с неполным внутренним охлаждением. Если удается,
использовав внутренние возможности цикла, охладить РТ до состояния сухого насыщенного пара (точка 3), то
говорят о двухступенчатой машине с полным
внутренним охлаждением. Последняя отличается более
сложной схемой, но она экономичнее; |
поэтому при |
|
||
высокой |
холодопроизводительности |
ей |
отдают |
|
предпочтение. |
|
12 |
online.mirea.ru |
|
|
|
Центр дистанционного обучения
Поток G сухого насыщенного пара сжимается во второй ступени |
|
|
компрессора К2 до р3 и направляется в холодильник-конденсатор, |
|
|
где пары охлаждаются, конденсируются и переохлаждаются. |
|
|
Жидкое переохлажденное РТ дросселируется через Др2; при этом |
|
|
давление падает от р3 до р2, и РТ попадает в область влажного пара |
|
|
– состояние 8. Влажный пар изобарически (р2 = const) разделяется в |
|
|
сепараторе С на сухой насыщенный пар (поток G3) и кипящую |
|
|
жидкость. Её, в свою очередь, разделяют на два потока. Один (G2) |
|
|
поступает из сепаратора в верхний испаритель И2, испаряется (до |
|
|
состояния 3), отнимая теплоту у охлаждаемой среды №2, и пары |
|
|
направляются в компрессор К2. Другой поток G1 дросселируется в |
|
|
Др1 до давления р1 и поступает в нижний испаритель И1. Там этот |
|
|
поток, испаряясь, отводит теплоту от охлаждаемой среды №1 – на |
|
|
более низком температурном уровне, чем в испарителе И2, так как |
|
|
р1 < р2. Образовавшийся сухой насыщенный пар (состояние 1) |
|
|
засасывается в первую ступень компрессора К1, где сжимается до |
|
|
давления р2. Далее его по возможности охлаждают в |
|
|
промежуточном холодильнике ПХ (до состояния 3’). |
13 |
online.mirea.ru |
|
Центр дистанционного обучения
Чтобы замкнуть холодильный цикл, остается рассмотреть два вопроса.
Первый: что происходит с паром, отделенным от жидкости в сепараторе С? Этот сухой пар уже получил теплоту парообразования и его нецелесообразно использовать для охлаждения среды №2 в испарителе И2. Поэтому его сразу направляют на всасывающую сторону компрессора К2 (как правило, мимо испарителя И2, чтобы не увеличивать габариты последнего).
Второй вопрос: как охладить перегретый пар после компрессора К1 и промежуточного холодильника ПХ (состояние 3’) до состояния 3 сухого насыщенного пара? Перегретый паровой поток G1 направляют в сепаратор С, где он барботирует через слой жидкого кипящего РТ; при этом пар отдает свою теплоту перегрева и охлаждается до состояния 3. Снятие теплоты перегрева происходит за счет испарения некоторого количества кипящей жидкости (поток ∆G); образовавшийся поток (G1+∆G) сухого насыщенного пара присоединяется к потоку G3 и направляется на всасывание во вторую ступень компрессора К2.
14 online.mirea.ru
Центр дистанционного обучения
Важно: охлаждаемую среду №2 нужных параметров можно получить и с помощью низкотемпературного РТ после его дросселирования в вентиле Др1. Однако тогда температура нижнего источника Tн для среды №2 будет меньше, чем в рассматриваемой схеме – в испарителе И2 до дросселирования в Др1. В результате понизится холодильный коэффициент, т.е. холод для среды №2 станет дороже. Разумеется, если в охлаждении среды №2 (РТ при давлении р2) вообще нет необходимости, то испаритель И2 в схеме двухступенчатой холодильной машины отсутствует.
15 online.mirea.ru
Центр дистанционного обучения
Паровой поток G, сжимаемый во второй ступени компрессора К2, складывается из потоков:
–G1 – после компрессора К1;
–∆G – из испарившейся жидкости в сепараторе при снятии теплоты перегрева с потока G1;
–G3 – при дросселировании переохлажденного РТ через вентиль Др2;
–G2 – после испарителя И2.
1 - 2 – адиабатическое (s = const) сжатие от р1 до р2 потока сухих паров РТ в первой ступени компрессора;
2 – 3’ – изобарическое (р2 = const) охлаждение потока перегретого РТ в промежуточном холодильнике;
3’ – 3 – изобарическое (р2 = const) охлаждение потока перегретого РТ с одновременным испарением части (∆ жидкости в сепараторе и получением сухого насыщенного (поток G1+∆G);
3 – 4 – адиабатическое (s = const) сжатие от р2 до р3 потока сухих паров РТ во второй ступени компрессора;
Центр дистанционного обучения
4 – 7 – изобарические (р3 = const) процессы с потоком G в холодильнике-конденсаторе: 4 – 5 – охлаждение перегретых паров РТ, 5 – 6 – изотермическая (T = const) конденсация паров, 6 – 7 – переохлаждение жидкого РТ;
7 – 8 – дросселирование (i = const) переохлажденного жидкого потока G в вентиле Др2 с падением давления от р3 до р2;8 – 3, 8 – 9 – изобарическая (р2 = const) и изотермическая (T = const) сепарация на паровую (точка 3, поток G3) и жидкую (точка 9) фазы;
9 – 3 |
– изобарическое |
(р2 = const) и изотермическое (T = |
|
const) испарение жидкостного потока G2 в испарителе И2; |
|||
9 – 10 |
– дросселирование (i = const) жидкостного потока G1 |
||
в вентиле Др1 с падением давления от р2 |
до р1; |
||
10 – 1 |
– изобарическое |
(р1 = const) и |
изотермическое (T = |
const) испарение жидкостного потока G1 в испарителе И1;
Центр дистанционного обучения
Заметим: жидкостной поток в состоянии 9 (перед дросселированием в вентиле Др1) не переохлаждают – нечем;
При расчете двухступенчатой холодильной машины с полным внутренним охлаждением по диаграмме p – i отсчитывают энтальпии характерных состояний РТ (они обусловлены свойствами выбранного РТ). Значения р1, р2 и р3 известны, так как заданы соответствующие температурные уровни. Холодопроизводительности Q1 и Q2 диктуются потребителями холода и рассчитываются исходя из потоков охлаждаемых сред и диапазонов изменения их температур. Определению подлежат потоки РТ в различных точках цикла (значит, и производительности ступеней компрессора), мощности на первой и второй ступенях компрессора, расходы охлаждающей среды в холодильниках.
Потоки РТ определяются из тепловых балансов, аналогичных рассмотренным ранее. Не повторяя детально все стадии анализа, приведем результаты – там, где они очевидны:
! |
|
! |
|
|
||
|
|
; 13 |
|
|
; 14 |
|
|
$ |
online.mirea.ru |
||||
|
|
|
|
|
18 |
Центр дистанционного обучения
Поток ∆G найдем из теплового баланса для стадии отвода теплоты перегрева потока G1 за счет испарения ∆G кипящей жидкости в сепараторе; запишем баланс сразу в форме Пр = Ух:
& ∆ $ ,
Откуда
∆ |
& |
. 15 |
||
|
$ |
|||
|
|
С целью отыскания остальных потоков РТ тепловые балансы дополним материальными. Применительно к контуру К, показанному на рис.6 а, который охватывает сепаратор, имеем:
( ∆ 0. 16
19 online.mirea.ru
Центр дистанционного обучения
Для дальнейших преобразований целесообразно ввести понятие о степени сухостиХ влажного пара, понимая под ней долю сухого пара в его смеси с кипящей жидкостью. На линии кипящей жидкости X = 0, на линии сухого насыщенного пара X = 1. При полной адиабатической сепарации 1 кг влажного пара (состояние 8 на рис. 8, б) получается X кг сухого насыщенного пара (состояние 3) и (1 X) кг кипящей жидкости (состояние 9); разность 1 X иногда называют степенью влажности. Тепловой баланс стадии сепарации запишется:
1 , - 1 - $ 0;
отсюда
- |
, $ |
, 17 |
||
|
|
|||
$ |
||||
|
|
что отвечает правилу рычага II рода с опорой в точке 9.
20 online.mirea.ru