Антенны_конспект
.pdfМатрицы рассеяния [S] и волновые матрицы передачи взаимно перемножаются (самостоятельно).
в). Матрицы сопротивлений и проводимостей.
Определяются как в классической теории только вместо напряжений и токов
используются нормированные волны & и & , поэтому матрицы являются
U[ Вт] i[ Вт]
безразмерными.
U |
z |
z |
|
i |
|||
|
& |
|
& |
& |
|
& |
, |
|
|
|
|
× 1 |
|||
|
1 |
= |
11 |
12 |
|||
|
& |
|
z21 |
z22 |
|
& |
|
U 2 |
i2 |
||||||
|
|
|
& |
& |
|
|
|
& |
|
& |
|
& |
|
|
|
U1 =U1пад +U1отр ; |
|
i&1 = i&1пад + i&1отр и т.д.
i |
y |
y |
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
& |
|
& |
11 |
& |
12 |
& |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
= |
|
× 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
& |
|
y21 |
y22 |
|
& |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
i2 |
i2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
& |
|
& |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[z&] и [y&] называются в данном случае нормированными матрицами. |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
определяется в режиме |
|
|
|
|
|
|
|
|
& |
& |
& |
& |
& |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Переход к классическим: Zik = zik |
pi pk , Yik = yik / |
|
pi pk , z |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
& |
|
|||
ХХ по всем входам, кроме возбуждаемого ( iq=0. q≠n |
& |
U m |
). |
||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||
zmn = & |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
in |
|
& |
- на главной диагонали в режиме КЗ по всем входам, кроме возбуждаемого |
||||||||||||||||
y |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
& |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( iq=0. q≠n |
& |
|
U m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
ymn = |
& |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
in |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На главной диагонали собственные сопротивления или проводимости |
(нормированные) остальные – взаимные.
Элементы матриц [z&]и [y&] взаимно обратны. Связь с матрицами [S ] и [T ] более |
|
& |
& |
сложная в первую очередь из-за того что в матрицах сопротивлений ( проводимостей)
используется суммарная волна напряжения или тока U1 |
=U1пад |
+U |
2отр , а не отдельные |
& |
& |
& |
|
составляющие. Соотношения есть в справочниках. |
|
|
|
4.2. Основные свойства четырехполюсников.
а). Взаимность (следствие теоремы электродинамики).
Если некоторая ЭДС в цепи первого входа вызывает во втором (замкнутом) электрический ток, то при перемещении ЭДС на второй вход в первом появится такой
же ток. |
|
|
|
|
|
|
i2 |
|
|
|
|
|
|
i1 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
& |
|
|
|
|
|
|
& |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
& |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
& |
|
|
|
|
|
|
& |
|
|
|
|
|
|
|
|
& |
||
U1 1 |
|
2 |
|
|
|
Z |
H |
|
H |
|
|
1 |
|
2 |
U 2 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
& |
|
& |
|
i2 |
= |
|
i1 |
& |
& |
||
U1 |
|
U 2 |
101
Взаимность пассивного устройства следствие отсутствия в его структуре подмагниченных ферритов или плазмы.
Для взаимных: Z12 = Z21 |
, y12 |
= y21 |
, S12 |
= S21 |
, [S ]= [S ]t , det[T ]=1. |
||
& |
& |
& |
& |
& |
& |
|
& |
|
|
|
|
|
|
||
б). Симметрия она определяется геометрией структуры четырехполюсника |
|||||||
(имеется или нет плоскость симметрии). |
|
|
= -Т12 . |
||||
Для симметричных: |
S11 |
= S22 , det[T ]=1 и Т21 |
|||||
|
& |
& |
|
& |
|
& |
& |
в). Реактивность (без потерь).
Если четырехполюсник не содержит диссипативных элементов, т.е. суммы мощностей падающих и отраженных волн равны, он является реактивным.
Для реактивных: Z11 = jx11 , |
Z12 = jx12 |
,Y11 = jb11 |
и т.д.. |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
& |
|
|
|
& |
& |
|
|
|
|
|
Получим соотношение для матрицы рассеяния. |
|
|
|||||||||||||
|
& |
|
& |
|
& |
|
|
& |
& |
|
& |
& |
& |
|
|
DP = (U1пад |
×U1пад |
+ U |
2пад |
×U1пад ) - (U 1отр ×U отр + U |
2отр ×U 2отр ) = 0 |
||||||||||
DР = Рпад - Ротр = 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
& |
& |
|
|
|
|
|
U1пад |
|
|
||
|
& |
|
U1пад |
|
|
; |
|||||||||
Рпад |
= [U |
1пад , |
U |
2пад ]× & |
|
|
= [U 1пад |
U |
2пад ]×[E]× |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
U |
2пад |
|
|
|
|
U 2пад |
|
|
|
|
& |
|
|
& |
|
|
& |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U1отр |
; |
|
|
|
|
|
|
||||||
Ротр |
= [U |
1отр , |
U |
2отр ]× |
& |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
U |
2отр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Свойство матриц: [a]=[b]·[c], [a]t =[c]t[b]t .
Ротр = [U |
1пад , |
U |
2пад ]× [S |
|
]t ×[S ] |
× |
U 2пад т.е. |
[S |
|
]t × [S ] = [E] - это условие унитарности. |
||||
|
& |
|
|
& |
|
|
|
|
|
U1пад |
|
|
||
& |
|
|
& |
|
|
|
- [S |
|
]t |
|
U1пад |
|
|
|
DР = [U |
1пад , |
U |
2пад ]× ([E |
] |
|
|
×[S ]) × U 2пад |
= 0 ; |
Матрица рассеяния четырехполюсника без потерь унитарна.
S 11 |
S 21 |
|
S |
11 |
S |
12 |
|
S 11 S |
|
+ S 21S |
|
S 11S |
|
+ S 21S |
|
1 |
0 |
||||||||||||||
|
|
S |
|
|
× |
|
|
= |
|
|
|
|
11 |
+ S |
|
|
21 |
|
|
12 |
+ S |
|
22 |
= |
|
||||||
S |
12 |
22 |
|
S21 |
S22 |
|
S |
12 S11 |
|
|
22 S21 |
S 12 S12 |
22 S22 |
0 |
1 |
||||||||||||||||
S 11S11 + S 21 S21 |
= 1 |
|
|
|
|
S11 |
|
2 |
+ |
|
2 |
|
= 1 |
|
баланс амплитуд, т.е. суммы |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
S21 |
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
падающей |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S 12 S12 |
+ S |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
и отраженной мощностей равны. |
||||||||||||||||
22 S22 |
= 1 |
|
|
|
|
S12 |
|
+ |
S22 |
|
= 1 |
||||||||||||||||||||
S 11S12 |
+ S |
21S22 |
= 0 |
|
|
баланс фаз. Он дает соотношение между фазами для |
|||||||||||||||||||||||||
принятых |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S 12 S11 + S 22 S21 = 0 сечений входов ( но не числовые значения фаз).
г). Пассивные и активные.
Если четырехполюсник не содержит в своей структуре источников энергии, он называется пассивным.
Унитарной является матрица рассеяния только пассивного четырехполюсника без потерь.
4.3. Матрицы многополюсников.
102
ki |
= |
2π |
= βi - jα i - коэффициент распространения на i входе. |
|||
λ |
i |
|||||
|
|
|
|
|
× e − j(ki li +kk lk ) |
|
S |
¢ |
= S |
ik |
|||
|
ik |
|
|
|
б). Преобразование матрицы при нагрузке одного из входов.
k
ГK 2n
Если один из входов нагрузить на нагрузку с коэффициентом отражения Г, то этот вход исключается из рассмотрения, а порядок матрицы уменьшается на единицу и она преобразуется в следующей последовательности:
Если известен ГК то из [S] вычеркиваются строка и столбец с номером k. оставшиеся элементы преобразуются по следующему правилу:
S ¢ |
= S |
|
+ |
Sik Skj Гk |
. |
||
ij |
|
||||||
ij |
|
1 |
- Skk |
Гk |
|||
|
|
|
в). Перенумерация выходов.
Если поменять номера входов 2n-полюсника то матрица рассеяния преобразуется по правилу:
[S ′] = [N ]t ×[S ]×[N ], где [N ] - матрица перенумераций квадратная.
|
|
3 настоящ. |
|
|
номер. |
0 |
0 |
1 ... |
|
|
|
N 1прежнийномер = 0 |
0 |
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
104
5.Элементы трактов.
5.1Элементы коаксиальных трактов.
а). Крепления внутреннего проводника коаксиальных волноводов.
Для трактов средней мощности используют диэлектрические шайбы.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Утопленная шайба. |
ρ0 = 138 lg |
D |
= |
1 |
|
|
138 lg |
D |
= ρш |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
ε |
|
|
||||||
|
d |
|
r |
|
|
dш |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для монтажа шайба разрезается. |
||||||||||
Недостаток – |
высшие колебания около скачка, уменьшают электрическую |
|||||||||
прочность. |
|
|
|
|
|
|
|
ш − d , где d - зависит от величины скачка. |
||
Для устранения первого dш = d |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
′ |
|
Скомпенсированные. Полного согласования нет, так как поле 1 больше поля 2. Недостатки:
1.большое затухание.
2.узкополосность.
Для повышения электрической прочности (уменьшения вероятности пробоя по поверхности диэлектрика) используют шайбы с концентрическими канавками.
В очень мощных трактах используют металлические изоляторы – жесткие параллельные короткозамкнутые шлейфы λв / 4 .
105
Zвхλ / 4КЗ = ∞ т.е такой шлейф не шунтирует тракт.
Недостаток - узкополосность Достоинства – жесткий и прочный.
λ / 4
КЗ
Для повышения широкополосности используют λ / 2 трансформатор, понижающий волновое сопротивление. Регулируя волновое сопротивление λ / 2 трансформатора можно добиться согласования на 3 частотах, что расширяет полосу.
Используют прямые и угловые изоляторы.
б). Шлейфы.
Различают параллельные и последовательные шлейфы.
КЗ.
ХХ.
Эквивалентная схема:
106
Величина и знак Хшл зависят от lшл и волнового сопротивления. Последовательные бывают по внутреннему и внешнему проводнику КЗ и ХХ.
КЗ по внутреннему проводнику |
ХХ по внешнему |
в). Вращающиеся сочленения.
Устройство предназначенное для вращения одной части тракта относительно другой без изменения электрических свойств.
Используются волноводы и типы колебаний с осевой симметрией.
Контактные волноводные соединения.
Волна типа Т является симметричной и ее можно использовать в волноводных соединениях.
Устройство простое по конструкции, но очень трудно обеспечить требуемую чистоту обработки. Как правило происходит модуляция волнового сопротивления.
Обычно используют бесконтактные волноводные соединения, в которых используются свойства шлейфов. Основная идея заключается в переносе точек контактов в узлы токов.
107
Недостаток – узкополосность.
Для увеличения широкополосности и уменьшения отражений С и С' разносят на λ /4 (отраженные от стыков волны компенсируют друг друга).
Подбирают волновые сопротивления:
ρ2 P ρ1 P ρ0 , ρ4 P ρ3 P ρ0 ;
Z |
|
= Z |
|
( |
ρ2 |
)2 ≈ 0 |
|
C |
A |
ρ1 |
|||||
|
|
|
|
При проектировании всегда учитывают возможность возбуждения высших типов
волн.
г). Бесконечные поршни.
Предназначены для обеспечения К.З. в перестраиваемых шлейфах и т.д.. Непосредственный электрический контакт при подпружинивании -
Z |
|
= Z |
|
( |
ρ 2 |
)2 . |
|
|
|
||||
|
C |
|
A |
|
ρ1 |
д). Согласованные нагрузки.
108
l ff λ |
λ ff 6l -получено экспериментально. |
138 lg D = ρ0 / 5 d
Эта широкополоснее. Предназначены для поглощения мощности передаваемой по линии передачи.
Используют как эквиваленты антенн для исключения выхода в эфир, для измерений и т.д.
Они различаются по конструкции в зависимости от мощности, требуемого k (коэффициент бегущей волны) допустимых габаритов.
е).Разъемы предназначены для соединения отдельных отрезков коаксиальных волноводов и кабелей. Их разработано большое количество для различных диаметров линий, пропускаемых мощностей, условий работы ( герметичные, водонепроницаемые, измерительные и т.д. ГОСТ 20265-83г ) согласование сильно зависит от способа заделки кабеля.
5.2. Элементы волноводных трактов.
а). Коаксиально-волноводные переходы.
Основная проблема согласование низкоомной коаксиальной линии ( ρ ≈ 50-100 Ом) с высокоомным волноводом ( ρ ≈ 500-2000 Ом).
Достоинство – простота.
Недостаток- узкополосность (5-7 %), малая электрическая прочность.
С крестообразным стержнем. Он более широкополосен ( ≈ 10 − 15 %) электрически прочен. Недостаток – не перестраивается.
Пуговичный f ≈ 20 %. Электрически еще более прочен.
f 0
В измерительной технике, когда требуется отбор малого уровня мощности, а согласование не играет решающего значения - используют петли.
109
Петля перпендикулярная силовым линиям поля НR . Достоинство – высокая электрическая прочность. Недостаток – узкополосность.
Аналогичные устройства используются для возбуждения Н11 в круглом волноводе.
б). Диафрагмы и штыри.
Диафрагма – тонкая металлическая пластинка в поперечной плоскости волновода. При деформации появляется реактивная составляющая поля. В зависимости от конфигурации преобладает электрическое или магнитное поле.
~ |
= |
|
4B |
|
πd |
|
для симметричной |
||
ВС |
|
|
|
ln cos ec 2B |
|||||
|
λ |
B |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нормированное к …………….. |
|
|
|
||||||
|
|
~ |
|
λВ |
|
2 |
|
πd |
|
|
|
ВС |
= − а |
ctg |
|
ec 2a |
Существуют формулы и для нессиметричных.
Первые используются для согласования, резонансные для построения разрядников, фильтров и т.д.
110