Магнитные элементы электронных устройств.-2
.pdf
|
|
51 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
скважность импульсов; |
Pтv – мощность трансформатора;; |
kок1 |
|
коэффици- |
|||||||||
ент |
заполнения окна |
магнитопровода проводом |
первичной |
обмотки; |
|||||||||
j |
плотность тока в проводе первичной обмотки трансформатора, |
А |
; f |
||||||||||
|
|
||||||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м 2 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
– частота напряжения на первичной обмотке трансформатора, Гц; |
Bm – мак- |
||||||||||||
симальная магнитная индукция по динамической петле гистерезиса, Тл. |
|||||||||||||
|
Определим скважность импульсов q |
|
1 |
|
|
|
1, 25 . |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
6 |
25 10 3 |
|
|
|
|||||||
|
|
2 16 10 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Для первичной оценки типоразмера магнитопровода рекомендуется за- |
||||||||||||
дать плотность тока в проводе первичной обмотки |
j |
2,5 |
3,0 |
|
10 6 |
А |
и |
||||||
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
м 2 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
коэффициент заполнения окна магнитопровода проводом первичной обмотки
kок1 |
0,1. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Максимальную магнитную индукцию Bm следует выбирать, |
используя |
||||||||||||||
динамическую кривую намагничивания |
|
B f H |
|
при частоте |
f const . |
|||||||||||
Для феррита 2500НМС5 индукция насыщения Bs |
|
0,31 Тл . Зададимся вели- |
||||||||||||||
чиной Bm |
|
0,2 Тл . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подставляя числовые значения физических величин в формулу (3.5), |
|||||||||||||||
находим |
требуемое значение Sок Sм |
для трансформатора мощностью |
||||||||||||||
PTV |
600 Вт при частоте напряжения на первичной обмотке |
f 25 кГц |
|
|||||||||||||
|
Sок Sм |
|
|
|
600 |
|
|
|
|
|
|
8,94 10 8 м 4 . |
(3.6) |
|||
|
расч. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
6 |
25 10 3 |
|
|
|
||||||||
|
4 |
1,25 |
0,1 3,0 10 |
0,2 |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Типоразмер магнитопровода следует выбирать из условия |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
Sок |
Sм |
выбранного магнитопровода |
Sок |
Sм |
расчетное |
. |
(3.7) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Из стандартного ряда выбираем магнитопровод Ш16 |
20 , для которого |
||||||||||||||
Sок |
Sм |
|
13,38 10 8 м 4 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
52 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В |
|
[2] |
|
представлена |
другая формула |
|
для |
|
определения параметра |
|||||||||||||||||||
|
Sок |
|
Sм |
, а именно |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pтv |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
y |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Sок |
Sм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
(3.8) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4kф |
Bm |
f |
k j kок |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
где k j |
– коэффициент, имеющий размерность плотности тока и зависящий от |
|||||||||||||||||||||||||||||
заданного перегрева и геометрических размеров сердечника; |
y – показатель |
|||||||||||||||||||||||||||||
степени (величина безразмерная); kф – коэффициент формы напряжения. |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
Физические величины, входящие в уравнение (3.8), имеют размерность |
||||||||||||||||||||||||||||
физических |
|
величин, |
принятых в международной системе единиц СИ: |
|||||||||||||||||||||||||||
S |
|
S |
|
|
– |
м 4 ; P |
|
– |
Вт; |
B |
|
– Тл; |
k |
|
– |
А |
. Значения коэффициента k |
|
и |
|||||||||||
м |
ок |
|
m |
j |
|
j |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
тv |
|
|
|
|
|
|
|
|
м 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
показателя степени |
y для сердечников различной конфигурации и двух зна- |
|||||||||||||||||||||||||||||
чениях перегрева |
T приведены в таблице 2.1 [1]. Для Ш-образного сердеч- |
|||||||||||||||||||||||||||||
ника |
|
и |
|
температуре |
|
перегрева |
|
T |
|
50 o C |
значение |
коэффициента |
||||||||||||||||||
k j |
|
534 |
|
А |
|
534 10 |
4 |
А |
, а значение показателя |
y |
0,12. |
|
|
|
||||||||||||||||
|
см 2 |
|
м 2 |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Коэффициент формы – это отношение среднеквадратичного значения напряжения к его среднему по модулю значению
U
kф Uср .
Среднеквадратичное значение напряжения на первичной обмотке трансформатора определяется выражением
U |
1 T |
u 2 |
t dt |
2 |
|||
|
|
|
|
||||
T 0 |
T |
||||||
|
|
|
|||||
им |
|
2 им |
|
|
|
U m2 dt U m |
, |
||||
T |
|||||
0 |
|
|
|
||
|
|
|
|
||
а среднее по модулю значение напряжения на первичной обмотке трансфор-
матора – выражением
53
Uср U m |
2 им |
. |
|
T |
|||
|
|
Тогда для рассматриваемого случая коэффициент формы напряжения на первичной обмотке трансформатора
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
40 10 6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
kф |
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
1,118 . |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
2 им |
2 16 10 6 |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Подставляя числовые значения физических величин в формулу (3.8), |
||||||||||||||||||||||
находим |
требуемое значение |
Sок |
Sм для трансформатора мощностью |
||||||||||||||||||||
PTV |
600 Вт при частоте напряжения на первичной обмотке f |
25 кГц |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Sок |
Sм |
|
|
|
|
|
|
|
600 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
0,12 |
6, 26 см 4 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
4 1,118 |
0, 2 |
25 10 3 |
|
534 10 |
4 |
0,1 |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
6, 26 10 8 м 4. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Из |
стандартного |
|
|
ряда |
выбираем |
|
|
магнитопровод |
Ш12 20 |
|||||||||||||
ФДГК.757131.005ТУ, |
|
|
|
|
|
для |
|
|
|
которого |
параметр |
||||||||||||
Sок |
Sм |
выбранного магнитопровода |
6, 48 10 8 м 4 |
|
|
|
|
и |
условие |
||||||||||||||
Sок |
Sм |
выбранного магнитопровода |
Sок |
Sм |
расчетное |
выполняется. |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
3.4. На ферритовом сердечнике типа ПК первичная 1 и вторичная 2 об-
мотки трансформатора коаксиально располагаются на одном стержне 3 (ри-
сунок 3.4). |
Основные данные обмоток: высота |
h |
10см ; толщина обмоток |
|||||
b1 |
b2 |
b |
1,6 см ; расстояние между обмотками b12 |
0,4 см ; средняя длина |
||||
одного |
витка обмоток |
ср.в |
32 см ; число |
витков |
первичной обмотки |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
w1 |
560 |
. Определите индуктивность рассеяния Ls |
трансформатора. |
|||||
54
2 |
1 |
1 |
2 |
1 |
2 |
|
|
h
3
b12 |
|
b1 |
b2 |
|
b12 |
|
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
|
б |
|
|
Рисунок 3.4 – Расположение обмоток трансформатора на одном стержне |
|||||||||||||
ферритового сердечника типа ПК: а – расположение |
|
||||||||||||
обмоток трансформатора; б – схема соединения обмоток |
|
||||||||||||
Р е ш е н и е. Поскольку в трансформаторах толщина b1 первичной об- |
|||||||||||||
мотки и толщина b 2 вторичной обмотки приблизительно равны ( b1 |
b2 b ), |
||||||||||||
а расстояние b12 |
между обмотками много меньше b ( b12 b ), то индуктив- |
||||||||||||
ность Ls определяется по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
1 |
|
3,5 |
b |
|
|
|
|||
|
|
o |
2 |
|
h |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Ls |
|
w1 |
ср.в ln |
|
|
|
|
|
|
|
, |
(3.9) |
|
|
|
1 |
|
b |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где o – магнитная постоянная; |
w1 – число витков первичной обмотки; h – |
||||||||||||
высота обмотки; |
ср.в – средняя длина одного витка обмоток. |
|
|||||||||||
Подставляя числовые значения, находим значение индуктивности рас-
сеяния трансформатора на ферритовом сердечнике типа ПК, первичная и вторичная обмотки которого концентрические и располагаются на одном стержне
|
|
|
|
55 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
3,5 |
1,6 |
|
|
||||
4 |
10 |
7 |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
10,0 |
|
|
||||||||||
L s |
|
|
|
560 2 32 10 2 ln |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,012 Гн 12 мГн . |
|
|
|
|
1 |
1,6 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10,0 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
3.5. На ферритовом сердечнике типа ПК первичная и вторичная обмот-
ки трансформатора разделены на половины, причем одна пара половин обмо-
ток расположена на одном стержне, а другая пара – на другом стержне (рису-
нок 3.5). Основные данные половин обмоток: высота h 10см ; толщина об-
моток b1 b2 b 1,2 см ; расстояние между обмотками b12 0,2 см ; средняя длина одного витка обмоток ср.в 24 см; число витков первичной обмотки w1 280 . Определите индуктивность рассеяния Ls трансформатора.
1 |
|
1 |
2 |
|
|
||
2 |
|
|
|
|
|
3 |
|
b1 |
b2 |
3 |
|
b12 |
|
|
|
а б
Рисунок 3.5 – Расположение обмоток трансформатора на разных стержнях ферритового сердечника типа ПК: а – расположение
обмоток трансформатора; б – схема соединения обмоток
Р е ш е н и е. Из рисунка 3.5,б следует, что первичная обмотка 1 и
вторичная обмотка 2 разделены на половины, каждая пара половин располо-
жена на одном стержне 3 и половины соединены между собой последова-
тельно.
56
Для определения Ls необходимо провести расчет индуктивности рас-
сеяния обмоток, расположенных на каждом стержне. Следует учесть, что ко-
личество витков каждой половины первичной и вторичной обмоток будет
равно |
w1 |
и |
w2 |
соответственно. |
Сначала находят индуктивность рассеяния |
|||||||||||||
2 |
2 |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
обмоток на одном стержне по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
1 3,5 |
b |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
o w1 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
Ls |
|
|
|
|
ср.в ln |
|
|
|
|
|
|
. |
(3.10) |
|
|
|
|
|
2 |
|
1 |
b |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Суммарная индуктивность рассеяния Ls трансформатора определяется
выражением
|
|
|
|
2 |
1 |
|
3,5 |
b |
|
|
|
|||
|
|
|
w1 |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
o |
|
|
h |
|
|
|
|||||||
Ls 2Ls 2 |
|
|
|
|
ср.в ln |
|
|
|
|
|
|
|
. |
(3.11) |
|
2 |
|
|
1 |
|
b |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Подставляя числовые значения в формулу (3.11), находим значение ин-
дуктивности рассеяния трансформатора на ферритовом сердечнике типа ПК,
первичная и вторичная обмотки которого состоят из двух половин, располо-
женных на разных стержнях
|
|
|
|
|
|
|
|
1, 2 |
|
|||
|
4 10 7 |
|
280 2 |
|
1 3,5 |
|
|
|
||||
Ls 2 |
24 10 2 ln |
10,0 |
|
|||||||||
|
|
2 |
|
|
1 |
|
1, 2 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
10,0 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
8,031 10 4 Гн 0,9 мГн.
57
4 МЕТОДИКИ РАСЧЕТА МАГНИТНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ВЫСОКОЧАСТОТНЫХ ТРАНЗИСТОРНЫХ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ
4.1 Методика расчета конструктивных и электромагнитных параметров сглаживающего дросселя
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА. Индуктивность дросселя
L 70мкГн. Постоянная составляющая тока дросселя (ток подмагничивания)
I 12 А. Амплитуда переменной составляющей тока дросселя I 1А . Ча-
стота пульсаций f 100 кГц. Температура окружающей среды 20 °C. Пере-
грев дросселя не должен превышать 50 °C. Дроссель должен иметь мини-
мальный магнитный поток рассеяния.
Ток в обмотке сглаживающего дросселя представлен на рисунке 4.1.
I |
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Imin |
I |
Imax |
t |
|
|
|
|
|
Рисунок 4.1 – Ток в обмотке сглаживающего дросселя |
||||
В качестве сердечника дросселя выбираем кольцевой сердечник фирмы
Hitachi, материал – аморфное железо с распределенным зазором (сердечники фирмы Hitachi из аморфных металлов Metglas). В целях уменьшения рассея-
ния магнитного потока и упрощения намотки рекомендуется обмотку дрос-
селя располагать только в один ряд.
Для расчета дросселя с заданными параметрами необходимо выпол-
нить ряд последовательных шагов.
Определим требуемую энергоемкость дросселя
58
|
2 |
|
L |
|
I |
2 |
|
|
Wм макс |
L I m |
|
I |
. |
(4.1) |
|||
2 |
2 |
2 |
||||||
|
|
|
|
|||||
Подставляя числовые значения параметров дросселя, находим число-
вое значение энергоемкости сглаживающего дросселя
|
70 10 |
6 |
|
1 |
2 |
|
3 Дж . |
W |
|
|
12 |
|
5, 469 10 |
||
|
|
|
|||||
м макс |
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Определим коэффициент формы тока k ф сглаживающего дросселя |
|||||||
|
|
|
kф |
|
I |
, |
(4.2) |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
I ср |
|
|
где I – среднеквадратичное значение тока; Iср – среднее по модулю значение
тока.
Среднеквадратичное значение тока в обмотке дросселя, необходимое для расчета сечения провода и выбора типоразмера сердечника, определяют
|
|
1 |
T |
|
по известной формуле |
I |
|
i 2 t dt с учетом закона изменения тока |
|
T |
||||
|
|
0 |
||
дросселя i (t) . |
|
|
|
Для тока i (t) сглаживающего дросселя среднеквадратичное значение
тока
|
I 2 |
I 2 |
2 |
12 |
|
12,003 А . |
(4.3) |
|||
I |
|
12 |
|
|
|
|||||
12 |
|
|
12 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Среднее по модулю значение тока равно постоянной составляющей то- |
||||||||||
ка: Iср I 12 А. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тогда коэффициент формы тока k ф |
12,003 |
1. |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
12 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Определим требуемое произведение площади окна сердечника |
S ок |
|||||||||
на площадь поперечного сечения сердечника |
|
S м [1, формула 2.19] |
|
|||||||
59
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
||
|
|
|
|
|
2Wэ |
|
|
|
|
|
S |
м |
S |
ок |
|
|
1 y . |
(4.4) |
|||
|
|
|
||||||||
|
|
k ф |
k ок Bm |
k j |
|
|||||
|
|
|
|
|
||||||
где k ф – коэффициент формы тока; |
|
|
|
|
|
|
||||
k ок – коэффициент заполнения окна магнитопровода медью; |
|
|||||||||
k j – коэффициент, величина которого зависит от перегрева |
T ; |
|||||||||
B m – максимальное значение магнитной индукции;
y – показатель степени, значение которого зависит от конфигурации сер-
дечника, материала сердечника и от соотношения потерь в обмотке и в маг-
нитопроводе дросселя (таблица 4.1). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Таблица 4.1 – Значения коэффициента k j |
и показателя степени y для |
|
|||||||||
сердечников различной конфигурации |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Конфигурация |
Соотношение |
|
k j , |
А |
|
k j , |
А |
|
|
y |
|
|
потерь |
|
|
||||||||
сердечника |
см 2 |
см 2 |
|
||||||||
в обмотке и в |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
магнитопроводе |
|
T |
25 C |
T |
50 C |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Чашечный |
Pоб |
Pм |
|
433 |
|
632 |
|
|
|
||
Порошковый |
Pоб |
Pм |
|
403 |
|
590 |
|
|
|
||
кольцевой |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ферритовый |
Pоб |
Pм |
|
403 |
|
590 |
|
|
|
||
кольцевой |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Броневой |
Pоб |
Pм |
|
366 |
|
534 |
|
|
|
||
(Ш-образный, Е, EI) |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Стержневой |
Pоб |
Pм |
|
323 |
|
468 |
|
|
|
||
Стержневой |
Pоб |
Pм |
|
395 |
|
569 |
|
|
|
||
Ленточный |
Pоб |
Pм |
|
250 |
|
365 |
|
|
|
||
кольцевой |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Размерности физических величин, входящих в уравнение (4.4):
60
S |
|
S |
|
– |
м 4 ; |
W – |
Дж ; |
B |
|
– Тл; |
k |
|
– |
А |
. |
|
м |
ок |
m |
j |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
э |
|
|
|
|
|
м 2 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Принимаем |
|
kок |
0,4. |
Для ленточного кольцевого сердечника |
||||||||||
y |
|
0,13; k j |
365 |
|
А |
(при перегреве T |
|
50 C) (таблица 4.1). |
||||||||
|
|
см 2 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Индукция насыщения Bs |
для аморфного железа с распределенным за- |
|||||||||||||
зором составляет 1,56 Тл. Максимальное значение магнитной индукции Bm
примем 0,7 Тл (не следует задавать Bm |
1, 2 Тл). |
|
|
||||||||
Тогда требуемое произведение |
площади |
|
окна сердечника S ок на |
||||||||
площадь поперечного сечения сердечника |
S м |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
3 |
10 4 |
|
|
|
|
|
||
|
2 |
5,469 10 |
|
1 |
0,13 |
||||||
Sм |
Sок |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,081 см 4 . |
|
1 0,4 |
0,7 |
365 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Из стандартного ряда выбираем кольцевой сердечник MP3510LDGC (MP – марка сердечника; 35 – наружный диаметр сердечника; 10 – высота сердечника; L – обозначение материала каркаса; DGC (Distributed gap core) –
сердечник с распределенным воздушным зазором) (рисунок 4.2).
Dк
d к
h |
|
hк |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d
D
Рисунок 4.2 – Размерные параметры кольцевого сердечника из аморфного железа с распределенным зазором в защитном контейнере