Проектирование оптических цифровых телекоммуникационных систем
..pdfодну или другую сторону. Однако при этом невозможно использовать любые длины волн из частотного плана ITU.
Волокно с ненулевой смещенной дисперсией
Для подавления нелинейных эффектов, и особенно FWM, были разработаны волокна, в которых длина волны нулевой дисперсии выведена из рабочего диапазона усилителей EDFA (1530– 1565 нм) за счет специальных профилей показателя преломления (рисунок 2.12) – волокна с ненулевой смещенной дисперсией (G.655 по классификации ITU).
Рисунок 2.12 – Типичные профили коэффициента преломления для одномодовых оптических волокон
В пределах рабочего диапазона EDFA волокно G.655 имеет небольшую, хорошо контролируемую хроматическую дисперсию (от более чем 3 пс/(нм км) на 1530 нм до менее чем 0,7 пс/(нм км) на 1560 нм). Такого значения дисперсии вполне достаточно, чтобы подавить FWM, при этом еще возможна передача со скоростью, по меньшей мере, 2,5 Гбит/с на канал. Волокна G.655 наилучшим образом подходят для использования в системах DWDM.
– 31 –
3 РАСЧЕТДЛИНЫРЕГЕНЕРАЦИОННОГО
ИУСИЛИТЕЛЬНЫХУЧАСТКОВ
3.1Определениенеобходимогокачества передачисистемысвязи
Работа цифровых систем связи считается нормальной только в том случае, если коэффициент битовых ошибок BER не превышает допустимый уровень, зависящий от используемого сетевого стандарта. Современные линии связи строятся так, чтобы удовлетворить любому сетевому стандарту. Поэтому при их расчете и строительстве закладываются достаточно жесткие ограничения
уровня ошибок (от BER = 10 11 до BER = 10 15 ). Рассмотрим работу фотоприемника. Являясь синхронизированным с приходящим оптическим сигналом, фотоприемник периодически в оптимальные моменты времени обрабатывает принимаемый сигнал – регистрирует интенсивность оптического сигнала и по пороговому значению определяет, какой сигнал принят – 0 или 1.
К снижению качества цифровой передачи приводит много факторов: дисперсия, нелинейные эффекты в волокне, нестабильность таймеров, усиленное спонтанное излучение и др.
Для расчета BER требуется знание только одного параметра – Q-фактора, который аналитически выражается через функцию ошибок:
BER(Q) |
1 |
|
Q |
|
exp Q2 |
2 |
|
|
|
2 |
erfc |
|
|
|
|
|
. |
(3.1) |
|
2 |
Q 2 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
Зададим достаточно жесткое ограничение уровня ошибок
BER = 10 12 и, пользуясь выражением (3.1), найдем требуемое значение Q-фактора:
10 12 exp Q2 2 ;
Q 2
Q = 7,03.
– 32 –
Вычислим допустимое отношение сигнал-шум, которое обеспечивает данное значение Q-фактора:
С |
|
Q2 f |
E , |
(3.2) |
|
Ш |
fо |
||||
|
|
|
где fE – полоса пропускания электрического фильтра фотопри-
емника. Для систем WDM, обеспечивающих передачу потоков информации до 2,5 Гбит/c, fE = 2,5 ГГц; fо – исходная спек-
тральная полоса в оптическом диапазоне, которую можно принять равной ширине спектра узкополосного лазера. Обычно эта ширина не более 0,1 нм, что соответствует fо = 12,5 ГГц. Отсю-
да находим
|
|
|
|
(7,03) |
2 |
2,5 |
|
С |
|
|
9,88. |
||||
|
|
|
12,5 |
||||
|
|||||||
|
Ш |
|
|
Для дальнейших расчетов отношение сигнал-шум удобно выразить в децибелах. Эта величина в технике связи обычно называется помехозащищенностью и определяется по формуле
|
|
|
|
С |
|
||
Aз 10 lg |
|
. |
(3.3) |
|
|||
|
Ш |
|
Подставляя в формулу (3.3) значение отношения сигналшум, получаем
Aз 10 lg9,88 9,95 дБ.
Для расчетов примем Aз 10 дБ.
Данное значение справедливо для идеального фотоприемника. Ввиду ухудшения защищенности сигнала в реальном фотоприемнике, а также с учетом деградации характеристик передающего и приемного оптоэлектронных модулей на практике необходимо ввести эксплуатационный запас, равный от 5 до 10 дБ. Примем Aзап 5 дБ, тогда
Aз Aз Aзап. |
(3.4) |
|
|
Таким образом, требуемое значение помехозащищенности сигнала составляет Aз 10 5 15 дБ.
– 33 –
3.2 Определениемаксимальнойдлины усилительногоучастка
При определении длины усилительного участка считаем, что потери складываются из затухания оптического кабеля, затухания разъемных оптических соединителей, потерь в местах сращивания строительных длин, потерь, вносимых волокном для компенсации дисперсии, потерь, вносимых аттенюаторами, устанавливаемыми в тех местах участка транспортной сети, где уровень сигнала больше максимально допустимого значения на входе приемного модуля, и т.д.
В курсовом проекте рекомендуется использовать кабель, соответствующий рекомендации МСЭ-Т G.652. Для этого кабеля коэффициент затухания примем к 0,2 дБ/км.
Затухание разъемного оптического соединителя примем [6]
Ар 0,5 дБ.
На каждом усилительном участке используются не более двух разъемных соединений, то есть nр 2 .
Потери в местах сращивания строительных длин (затухания сварного соединения) примем [7]
Асв 0,03 дБ.
Строительная длина кабеля составляет 2–4 км, примем
lстр 2 км.
На регенерационном участке ввиду его большой протяженности (порядка 700–1000 км) и достаточно большого значения дисперсионного параметра D 18 пс/нм/км общая дисперсия будет составлять [7]
T DL , |
(3.5) |
где L длина регенерационного участка; ширина спектра оптического источника (примем 0,1 нм).
При длине 700 км получим
T 18 700 0,1 1,26 нс,
что значительно больше максимально допустимого значения, определяемого для кода NRZ как [7]
– 34 –
Tм 0,7B ,
где B – скорость передачи.
Подставляя в эту формулу B = 2,5 Гбит/с, получаем
T |
|
0,7 |
0,28 нс. |
|
2,5 109 |
||||
м |
|
|
Отсюда видно, что T Tм.
Следовательно, на данной линии необходимо компенсировать дисперсию. Один из путей компенсации – использование волокна, компенсирующего дисперсию (DCF). При проектировании для компенсации дисперсии выберем волокно компании Fujikura 15DS-340. Дисперсионный параметр D такого волокна имеет противоположный знак: D = –340 пс/нм км. Это волокно вносит достаточно большие потери, составляющие к.д 1,56 дБ/км.
Длина волокна DCF L2 может быть вычислена по формуле
[7]
L D1L1 |
, |
(3.6) |
|
2 |
D2 |
|
|
|
|
|
|
где L1 длина линии с обычным волокном; |
D1 и D2 – дисперси- |
онные параметры обычного волокна и волокна DCF соответственно.
Применительно к усилительному участку длиной Lус формула (3.6) имеет вид
L2 D1DLус .
2
Затухание, вносимое волокном DCF, будет составлять
Aк.д к.дL2 ;
A |
|
к.д D1 Lус |
. |
(3.7) |
|
||||
к.д |
|
D2 |
|
|
|
|
|
C учетом всех вышеприведенных рассуждений запишем формулу для определения длины усилительного участка, ограниченного потерями:
– 35 –
|
q |
|
Lус D1 |
|
А n |
||||
к.д |
|
D |
|||||||
|
|
|
|
р р |
|||||
Lус |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
; |
|
|
к |
|
Асв |
|
||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стр |
|
|
|
Lус |
|
|
|
q |
Арnр |
|
, |
(3.8) |
|||
|
к |
|
|
Асв |
к.дD1 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
l |
|
|
D |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стр |
|
|
2 |
|
|
|
где q коэффициент усиления оптического усилителя на волокне,
легированном эрбием.
В курсовом проекте рекомендуется использовать усилитель Lucent c минимальной мощностью входного сигнала pпр.мин 30 дБм. Ввиду деградации со временем характеристик
оптического кабеля введем эксплуатационный запас, равный 2 дБ. Таким образом, минимальный уровень мощности, поступающий на вход оптического усилителя, составляет
pпр 30 2 28 дБм.
Методика определения коэффициента усиления представлена в подразделе 2.4, где получено выражение
q 16 0,816 pвх 0,0116 pвх2 ,
откуда для входного уровня pвх 28 дБм q 29,6 дБ.
Таким образом, мощность сигнала на выходе оптического усилителя составляет
pпер pпр q. |
(3.9) |
Подставим численные значения: |
|
pпер 28 29,6 1,6 дБм.
Воспользовавшись формулой (3.8), находим
Lус |
29,6 |
0,5 2 |
96 км. |
|||
0,2 |
0,03 |
|
1,56 18 |
|||
|
|
2 |
|
|
340 |
|
– 36 –
3.3 Определениемаксимальнойдлины регенерационногоучастка
Процесс накопления шума происходит на протяжении всей длины регенерационного участка. По аналогии с электронными усилителями введем понятие уровня шума pш.вх , приведенного
ко входу волоконно-оптического усилителя (ВОУ). Мощность шума на выходе ВОУ состоит из мощности усиленной спонтан-
ной |
эмиссии PASE (NF G 1)h и мощности |
квантового |
шума Pш.кв h . |
|
|
|
Таким образом: |
|
|
Pш.вх (NF G 1)h h , |
(3.10) |
где |
h – постоянная Планка ( h 6,63 10 34 Дж с); |
частота |
сигнала узкополосного лазера, подаваемого на вход линии; – ширина спектра оптического фильтра демультиплексора; NF – шум-фактор оптического усилителя.
Согласно [7] примем 0,1 нм. По паспортным данным используемого ВОУ NF = 6 дБ.
Определим частоту , соответствующую длине волны
1550 нм:
с ,
где с = 299792458 м/с (такое точное значение принято в рекомендации МСЭ-T G.692 для преобразования частоты в длину волны и наоборот [15]). Подставляя числовые значения, получим
299792458 193,4 1012 193,4 ТГц. 1550 10 9
Ширине полосы пропускания оптического фильтра = 0,1 нм соответствует значение, выраженное через [6]:
c |
|
299792458 0,1 |
12,5 109 |
Гц 12,5 ГГц. |
2 |
|
(1559 10 9 )2 |
|
|
Учитывая, что NF·G >> 1, после простых преобразований выражения (3.10) получим
– 37 –
pш.вх 69 10lg NF, |
(3.11) |
где частота выражена в ГГц.
Таким образом, уровень шумов, приведенный ко входу оптического усилителя, составляет
pш.вх 69 10 lg 12,5 109 6 52 дБм.
Рассмотрим методику нахождения результирующей помехозащищенности на участке регенерации, состоящем из n усилительных участков.
На рисунке 3.1 приведен фрагмент диаграммы уровней, на котором имеется N оптических усилителей. Как следует из этого рисунка, помехозащищенность от шума на i-м участке
Aзi pпрi pш.вх, |
(3.12) |
где pпрi уровень сигнала на входе i-го усилительного участка, определяемый по формуле
|
|
pпрi pперi li , |
(3.13) |
где li |
– затухание i-го усилительного участка. |
|
|
Таким образом, |
|
|
|
|
|
Aзi pперi li pш.вх . |
(3.14) |
|
i – 1 |
i |
N |
p |
pперi |
|
L |
|
|
|
pпр
pпрi |
|
|
А |
Aзi
pш.вх
Рисунок 3.1 – Диаграмма уровней сигнала
В произвольной точке на выходе цепочки ВОУ с уровнем сигнала pпр (очевидно, что в качестве такой точки следует при-
– 38 –
нять вход фотоприемника регенерационного пункта) помехозащищенность от шума, вносимого этим участком, не изменится и составит
Aзi pпр pшi , |
(3.15) |
где pшi уровень шума от i-го усилительного участка. Очевидно, что Aзi Aзi . Отсюда следует
pперi li pш.вх pпр pшi ; |
(3.16) |
|
pшi pпр pш.вх pперi li . |
||
|
Следовательно, мощность помех от i-го усилительного участка составит (в точке А)
Pшi 100,1pшi мВт.
Шумы, возникающие на отдельных усилительных участках, имеют независимый характер, поэтому суммарная мощность шума в точке А составит
N |
N |
|
Pш 100,1pi |
100,1( pпр pш.вх pперi li ). |
(3.17) |
i 1 |
i 1 |
|
В предположении, что каждый усилительный участок имеет одинаковые параметры (длину, затухание, мощность сигнала на входе и выходе оптического усилителя), в формуле (3.17) суммирование можно заменить на умножение.
Данный подход позволяет достаточно точно найти максимальную длину регенерационного участка, но требует после построения сети и определения основных параметров каждого усилительного участка рассчитать помехозащищенность спроектированного регенерационного участка. Итак, находим суммарную мощность шума:
Pш N 10 |
0,1( pпр pш.вх |
pпер l) |
; |
(3.18) |
|||
|
|
|
|
||||
Р |
10lg N p |
p |
p |
l . |
(3.19) |
||
ш |
|
пр |
ш.вх |
пер |
|
|
|
Защищенность в точке А составляет
Aз.А pпр Рш .
– 39 –
Подставим в данное выражение формулу (3.19):
Aз.А pпр 10 lg N pпр рш.вх pпер l ; |
|
Aз.А pпер 10lg N рш.вх l . |
(3.20) |
Формулу (3.20) можно преобразовать, воспользовавшись связью усиления в усилителе с длиной участка l между усилителями и удельного затухания участка и связью количества усилительных участков с длиной регенерационного участка L и усилительного участка Lус:
|
|
q l ; |
|
|
|
(3.21) |
||
|
|
n |
L |
. |
|
|
|
(3.22) |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
ус |
|
|
|
|
|
Таким образом, формула (3.20) примет вид |
|
|||||||
A |
p |
q р |
10lg |
L |
. |
(3.23) |
||
|
||||||||
з.А |
пер |
|
ш.вх |
|
Lус |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Приняв в точке А требуемую помехозащищенность сигнала 15 дБ, запишем формулу (3.23) с учетом рассчитанных параметров:
15 1,6 29,6 52 10 lg 96L .
Отсюда L 794 км.
Сегодня длины регенерационных участков линий связи составляют 700–1000 км.
– 40 –