Сборник задач и примеров по резанию металлов и режущему инструменту3
..pdfвыбору геометрических элементов зенкера устанавливаем
их |
по справочнику |
1161 (табл. |
48, |
с. 155) для |
обработки |
|||||||
чугуна с НВ |
> |
200: у = |
0; а |
= |
8°; |
ф = 60°; |
|
= |
30°; |
|||
(о = 10 °. |
|
|
режим |
резания |
(но |
нормативам (71). |
||||||
|
II. Назначаем |
|
||||||||||
|
I. Глубина |
резания |
|
|
|
|
|
|
|
|||
с |
2V |
Назначаем |
подачу (карта 73, с. |
135). Для |
чугуна |
|||||||
НВ |
до 229, диаметра зенкера D до 50 мм по II |
группе |
||||||||||
подач |
S0 = 1,1 ... |
1,3 мм/об. Корректируем подачу по |
||||||||||
станку: S0 = |
1,12 |
мм/об. |
стойкости |
зенкера |
(табл. |
2, |
||||||
с. |
3. |
Назначаем |
|
период |
||||||||
98). Для зенкера с D = |
49,7 мм рекомендуется |
период |
||||||||||
стойкости Т = 60 мин. Допустимый износ твердосплав ного зенкера по задней поверхности h3 = 1,4 мм (прил. 3,
с.371).
4.Определяем скорость главного движения резания,
допускаемую |
режущими свойствами |
зенкера (карта 76, |
с. 139). |
НВ (диапазон 170—225 |
НВ), / до 1,3 мм и |
Для 210 |
S0 до 1,3 мм/об ttra6jl = 68 м/мин. Для заданных условий обработки каждый из приведенных в карте 76 поправочных
коэффициентов |
на скорость равен единице, поэтому |
V„ = Утабл = 68 |
м/мин («1,13 м/с). |
.8-.5: 'Частота вращения шпинделя, соответствующая най денной скорости главного движения резания,
1000ри |
1000-63 |
= 437 МИН” 1. |
nD |
3,14-49,7 |
Корректируем частоту вращения шпинделя по пас портным данным станка и устанавливаем дёйствитёльную “частоту вращения /гд = 355 мин-1.
г Действительная скорость главного движения реза ния
.. |
nD4 |
3,14-49,7-355 |
= 55,5 м/мин |
(«0,93 м/с): |
|
Vjl |
юоо |
1000 |
|||
|
|
||||
7.. Определяем мощность, затрачиваемую на резание |
|||||
(карта 77, с. 140, 141). |
|
1,3 мм, S0 до |
|||
Для 210 НВ (диапазон 170—225), / до |
|||||
1;3 мм/об и v до 59 м/мин Л'таол = 3,0 кВт. |
Поправочные |
||||
коэффициенты на мощность в указанной карте не приве
дены, |
следовательно, Яр»3 = Л1тавл = |
3,0 кВт. |
|
8 . |
Проверяем, достаточна ли мощность привода станка |
||
Wpea < |
Л^шп |
У станка 2Н135 Nm„ = |
NpV\ = 4,5-0,8 = |
= 3,6 |
кВт. |
Следовательно, обработка |
возможна (3,0 < |
<3,6).
III. Основное время (мин)
L — |
I -f у |
+ |
А |
мм; |
у = |
t ctg q> = 1,1 ctg 60° = |
1,1 X |
X0.53 |
= 0,6 |
мм; |
A = |
1 |
3 мм; принимаем A = |
2 мм. |
|
Тогда |
L = |
60 -f 0,6 + |
2 == |
62,6 мм; |
|
||
|
|
|
„ |
|
62,6 |
Л 1С |
|
|
|
|
|
= 3551712 =0 >1 6 М И Н - |
|
||
Задача 36. На вертикально-сверлильном станке 2Н135 зенкеруют предварительно обработанное отверстие диа метром d до диаметра D на глубину / (табл. 58). Необхо димо: выбрать режущий инструмент; назначить режим резания; определить основное время.
При решении задач кроме нормативов [7 ] и справоч ника 116] можно использовать справочники [10, 12, 181.
Пример 39. На вертикально-сверлильном станке 2Н125
развертывают глухое отверстие диаметром d = 24,8 мм |
|
до диаметра D — 25Я9(+0>052) на глубину / = 55 мм. Па |
|
раметр |
шероховатости обработанной поверхности Ra = |
= 2,0 |
мм. Обрабатываемый материал — сталь 40ХН с |
с„ = 700 МПа («70 кгс/мм2); заготовка — горячекатаный |
|
прокат; |
охлаждение — эмульсией. Необходимо: выбрать |
режущий инструмент; назначить режим резания с ис |
|
пользованием таблиц нормативов; определить основное время.
Р е ш е н и е (по нормативам 171). I. Выбираем |
раз |
вертку и устанавливаем ее геометрические элементы |
|
(прил. 2, с. 363): принимаем машинную цельную |
раз |
вертку диаметром |
D = 25 мм из быстрорежущей стали |
Р 18 (или Р6М5). |
Для глухих отверстий <р = 60° Из-за |
отсутствия в используемых нормативах остальных геоме трических элементов развертки принимаем их по справоч
нику |
1161 (табл. 53, с. 160): у = 0; а |
= 6 |
12°; прини |
|
маем |
а |
= 9° |
нормативам [71). |
|
1 1 . |
Назначаем режим резания (ло |
|||
т
X о.
а) В Nfcнтаа
г> |
|
( |
Обра |
Материал |
|
Отнер |
|
заготовки |
!дм |
VTHC |
ботка |
|
' |
|
|
|
|
|
1 |
Сталь |
38ХЛ\ЮА, |
20ЯП |
18 |
30 |
. Глухое |
С охлаж |
|
ов = |
750 МПа |
|
|
|
|
дением |
2 |
(^ 7 5 |
кге/мм2) |
25Я11 |
22,6 |
40 |
Сквоз |
Без |
Серый чугун, 160НВ |
|||||||
|
|
|
|
|
|
ное |
охлаж |
|
|
|
|
|
|
|
дения |
3 |
Сталь |
65Г, |
ЗОЯП |
27,6 |
15 |
|
С |
|
ап = |
850 МПа |
|
|
|
|
охлаж |
4 |
(«=?85 кге/мм2) |
35/Л1 |
32,5 |
50 |
Глухое |
дением |
|
Серый чугун,180 НВ |
Без |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
охлаж |
|
|
|
|
|
|
|
дения |
5 |
Бронза БрАМц 9-2, |
45# П |
42 |
45 |
Сквоз |
То же |
|
6 |
100 НВ |
19,87/11 |
18 |
70 |
ное |
|
|
Силумин АЛ4, 50 НВ |
Глухое |
» |
|||||
7 |
Сталь |
35, |
24,8# 11 |
23 |
55 |
Сквоз |
С |
|
ав = |
580 МПа |
|
|
|
ное |
охлаж |
8 |
(^ 58 |
кгс/мма) |
29,87/11 |
28 |
35 |
|
дением |
Серый чугун, 220 НВ |
> |
Без |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
охлаж |
9 |
|
|
|
|
60 |
|
дения |
Сталь Ст5, |
34,77/11 |
33 |
Глухое |
С |
|||
|
ав = |
600 МПа |
|
|
|
|
охлаж |
10 |
(«60 |
кгс/мма) |
44,77711 |
43 |
25 |
Сквоз |
дением |
Латунь ЛК80-3, |
Без |
||||||
|
ПО НВ |
|
|
|
ное |
охлаж |
|
|
|
|
|
|
|
|
дения |
|
П р и м е ч а н и е . |
В вариантах К» 6— 10 предусматрн- |
|||||
вается зенкерование под последующую обработку одной разверткой.
I. Глубина резания
|
|
D — d |
35 - 34,8 |
= 0,1 мм. |
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
||
2 . |
Назначаем |
подачу (карта 62, с. 125). Согласно |
|||
условию обрабатывается отверстие с допуском по Н9 |
|||||
(соответствует |
3-му |
классу точности старого стандарта) |
|||
и параметром |
шероховатости поверхности Ra — 2,0 мкм |
||||
(старое |
обозначение |
уб). Поэтому принимаем по карте |
|||
И группу подач. Для D = |
25 мм по II группе подач S , = |
||||
= 0,9 мм/об. Однако согласно примечанию к указанной карте для развертывания глухих отверстий рекоменду
ются |
подачи S0 = 0,2 |
0,5 мм/об. Принимаем |
подачу |
||
по |
паспортным |
данным |
станка: 5 0 == 0,4 мм/об. |
|
|
с. |
3. |
Назначаем |
период |
стойкости развертки (табл. 2, |
|
98). |
Для развертки D = 25 мм рекомендуется |
период |
|||
стойкости Т = 80 мин. Допустимый износ развертки по
задней поверхности заборного конуса h3 — 0,6 |
0,8 мм |
(прил. 3, с. 371).
4. Определяем скорость главного движения резания, допускаемую режущими свойствами развертки (карта 63,
с.126). Для обработанной поверхности с параметром
шероховатости Ra — 2,0 мкм (уб), оТабл = 4 5 м/мии. При окончательном развертывании поправочные коэф фициенты на скорость картой не предусматриваются; принимаем ии ?= 5 м/мин («0,08 м/с).
5. Частота вращения шпинделя, соответствующая*най денной скорости главного движения резания:
ЮООь’,, |
1000-5 |
_ |
МИН-1 . |
|
по |
3,14-25 |
— |
||
|
Корректируем частоту вращения шпинделя по Fiacпортным данным станка: действительная частота враще
ния % |
=*= 63 мин-1. |
скорость главного движения реза |
||
6 . |
Действительная |
|||
ния |
|
|
|
|
, |
nDna |
3,14-25-63 |
, п . |
. пло ... |
°л'~Тоб<Г ~ ---- ГббО |
= 4,9 М/МИН |
<^°*08; м/е)- |
||
Мощность, затрачиваемая на резание при развертыва нии, незначительна. Поэтому, достаточна ли мощность привода станка, при развертывании не проверяют.
111. Основное время
L sa / |
+ |
у + |
Д; |
у = |
/ ctg <р = 0,1 ctg 60° = 0,1-0,58 |
= |
= 0,058 |
мм; |
при ^обработке глухих отверстий Д = |
0. |
|||
Таким |
образом, |
L « |
55 мм; |
|
||
Г» = 635Ь = 2 ’18 мин’
, Пример 40,-На-верти.кально-сверлильном станке 2Н1.35 развертывал» еивоеное отверстие диаметром d =* 44,7 мм
Ш
д о - |
диаметра |
|
D |
= |
|
=±='45/У9н'°*062) на |
глубину |
||||
I = 60 мм. Параметр шеро |
|||||
ховатости |
обработанной |
||||
поверхности |
Ra = |
2 мкм. |
|||
Обрабатываемый |
матери |
||||
а л — сталь |
45Х |
с |
ав = |
||
= 750 МПа («75 |
кгс/мм234); |
||||
заготовка — горячеката |
|||||
ный |
прокат. Эскиз |
обра |
|||
ботки приведен на рис. 47. |
|||||
‘Необходимо: выбрать твер |
|||||
досплавный |
режущий |
ин |
|||
струмент; назначить режим
резания с использованием |
Рис. |
47. Эскиз обработки |
к при |
||
меру |
40 |
|
|
||
таблиц нормативов; |
опре |
|
|
||
делить основное |
время. |
|
|
|
|
Р е ш е н и е |
(по нормативам [7]). I. Принимаем |
||||
машинную насадную развертку диаметром D = |
45 |
мм |
|||
с напаянными пластинами |
из твердого сплава (прил. |
2 |
|||
с. 363). Марка твердого сплава Т15К6, так как осуществ ляется окончательная обработка конструкционной стали.
«Из-за отсутствия в используемых нормативах реко мендаций по выбору геометрических элементов развертки
принимаем |
их |
по |
справочнику |
1161 |
(табл. |
53, |
с. |
160): |
|||
у = 0; |
а = 8°; угол в плане ср |
= 45° |
(табл. |
51, |
с. |
159, |
|||||
форма |
заточки |
I). |
|
|
|
|
|
|
|
||
II. |
Назначаем режим резания (по нормативам 171) |
||||||||||
1. |
Глубина |
резания |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
D - d |
45 ~ 44,7 |
= 0.15 |
мм. |
|
|
|
||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2. |
Назначаем |
подачу (карта |
81, с. 148). Для D = |
||||||||
= 45 |
мм |
S0 = |
1,0 ... |
1,5 мм/об. Принимаем среднее зна |
|||||||
чение Sо = |
1,25 мм/об. Корректируем |
подачу по паспорт |
|||||||||
ным данным станка: S0 = 1,12 |
мм/об. |
|
|
|
|
||||||
3. |
Устанавливаем допустимый износ развертки по |
||||||||||
задней поверхности |
заборного |
конуса: |
ha ~ 0,4 |
... 0,7 |
|||||||
(прил. 2, с. 367). Период стойкости разверток с пластинами из твердого сплава в используемых нормативах не приве ден. По справочнику 116] Т = 90 мин (табл. 30, с. 280).
4. Определяем скорость главного движения резания, допускаемую режущими свойствами развертки ([7 ], карта 81,' с. 146),
|
Для стали с ств = |
60 |
90 кгс/мм*, материала развёрт |
|||
ки — сплава |
Т15К6 |
и параметра шероховатости поверх |
||||
ности Ra — 2 мкм (старое обозначение V 6) пТаСл = 60 |
||||||
80 |
м/мин. |
Поправочные |
коэффициенты на |
скорость |
||
в |
указанной |
карте |
не приводятся; следовательно, ои = |
|||
= |
итабл = 60 ... 80 |
м/мин. Принимаем среднее |
значение |
|||
v„ = |
70 м/мин («1,7 м/с). При обработке стальных заго |
|||||
товок |
развертками с пластинами из твердого сплава тре |
|||||
буется обильное охлаждение инструмента сульфофрезолом
(примечание к карте 81). |
шпинделя, соответствующая |
|||
5. |
Частота |
вращения |
||
найденной скорости главного движения резания: |
||||
|
1000оп |
1000-70 |
= 496 об/мин. |
|
|
л й |
3,14-45 |
|
|
Корректируем |
частоту вращения шпинделя по пас |
|||
портным данным станка и устанавливаем действительную частоту вращения: па = 500 мин-1 (принято ближайшее большее значение пд, так как оно не превышает расчет
ного п |
более чем на 5 %). |
главного движения реза |
||||||||
6 . |
Действительная скорость |
|||||||||
ния |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пОлд = |
|
3.14-45-500 |
= 70,6 |
м/мин |
1,8 м/с). |
||||
|
|
1000 |
|
1000 |
|
|
|
|
|
|
Установленный режим резания по мощности привода |
||||||||||
станка |
не проверяем вследствие незначительной потреб |
|||||||||
ной мощности. |
|
время (мин) |
|
|
|
|
||||
III. |
Основное |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
Т |
L . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
я-S,, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L = I |
+ |
у |
+ |
А |
мм; |
у = / ctg <р = |
0,15 ctg |
15° = |
||
= 0,15-3,73 = |
0,55 |
мм; А = 1-т-З мм; |
принимаем |
А = |
||||||
= 2 мм. |
Тогда |
L = |
60 + |
0,55 -f- 2 = |
62,55 мм; |
|
||||
|
|
Т'о — |
62,55 |
= 0,11 |
мин. |
|
|
|||
|
|
500-1,2 |
|
|
||||||
Задача 37. На вертикально-сверлильном станке 2Н135 развертывают отверстие диаметром d до диаметра D на глубину I. Параметр шероховатости обработанной поверхности Ra = 2,0 мкм (табл. 59). Необходимо: выб рать режущий инструмент; назначить режим резания) определить основное время.
1вб
59. Данные к задаче 37
в |
|
|
|
|
D |
d |
i |
|
|
А |
|
Материал |
|
|
|
Отвер |
Обработка |
||
и |
|
|
|
|
|||||
|
заготовки |
|
мм |
|
стие |
|
|||
|
|
|
|
|
|
/ |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
Сталь |
45, |
|
20/79 |
19,8 |
30 |
Глухое |
С охлаж |
|
|
ав = |
700 МПа |
|
|
|
|
дением |
||
2 |
(«70 |
кгс/мма) |
227/9 |
|
60 |
Сквоз |
Без ох |
||
Серый чугун, 170 НВ |
2 1 ,8 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ное |
лаждения |
3 |
Алюминиевый сплав |
24/79 |
23,8 |
25 |
» |
С охлаж |
|||
|
АК2, огв *= |
420 МПа |
|
|
|
|
дением |
||
|
(«42 |
кгс/мма) |
25/79 |
24,8 |
75 |
Глухое |
Без ох |
||
4 |
Серый чугун, 190 НВ |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лаждения |
5 |
Сталь |
|
40ХН, |
28/79 |
27,8 |
50 |
Сквоз |
С охлаж |
|
|
ав = |
700 |
МПа |
|
|
|
ное |
дением |
|
|
(«70 |
кге/мм2) |
30/79 |
29,8 |
|
Глухое |
Без ох |
||
6 |
Серый чугун, 210 НВ |
65 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лаждения |
7 |
Бронза Бр.ОЦ 4-3, |
357/9 |
34,7 |
40 |
Сквоз |
То же |
|||
|
70 НВ |
ЗОХНЗА, |
40//9 |
39,7 |
|
ное |
С охлаж |
||
8 |
Сталь |
45 |
г |
||||||
|
а„ = |
800 |
МПа |
|
|
|
|
дением |
|
9 |
(«80 |
кге/мм2) |
45/79 |
44,7 |
70 |
Глухое |
Без ох |
||
Серый чугун, 230 НВ |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лаждения |
10 |
Латунь |
ЛМцОС |
50/79 |
49,7 |
55 |
Сквоз |
То же |
||
|
58-2-2-2, 90 НВ |
|
|
|
ное |
|
|||
При решении задач кроме нормативов [71 и справоч ника [18] можно пользоваться справочниками 110, 12, 16].
§ 2. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СВЕРЛ
По форме и конструкции различают сверла спи ральные, с прямыми канавками, перовые, для глубокого сверления, кольцевые, центровочные, с канавками для подвода смазочно-охлаждающей жидкости, с многогран ными пластинами. Сверла выполняют с цилиндрическим, коническим и четырехгранным хвостовиками. Основные размеры и углы лезвия сверл стандартизованы. Геометри ческие элементы рабочей части сверл (<о, у и 2<р) в за висимости от материалов заготовки и сверла можно выб рать для сверл диаметром свыше 10 мм из инструменталь ной стали по табл. 60, для сверл, оснащенных пластинами
60. Рекомендуемые углы, наклона винтовой канавки со и углы
при вершине в |
плане 2 <р спиральных сверл .диаметром |
свыше 10 мм |
||
из инструментальной стали |
|
|
||
|
|
|
CD |
2ф |
Материал |
заготовки |
|
|
|
Сталь с ов = |
МПа |
(кге/мм2): |
35 |
116 |
до 500 (до 50) |
|
|||
500—700 (^5 0 —70) |
30 |
116—118 |
||
700—1000 (^7 0 —100) |
25 |
120 |
||
1000—1400 (я^ЮО—140) |
20 |
125 |
||
коррозионно-стойкая |
25 |
120 |
||
Чугун серый |
|
|
25—30 |
116—120 |
• Медь красная |
|
|
35—45 |
125 |
Медные отливки и латунь |
25-30 |
130 |
||
Бронза с НВ: |
|
|
15—20 |
135 |
100 и выше |
|
|
||
до 100 |
|
|
8—12 |
125 |
Алюминиевые сплавы литейные |
35-45 |
130-140 |
||
Алюминиевые |
сплавы деформируемые |
45 |
140 |
|
Пластмассы, эбонит, бакелит |
8—12 |
60—100 |
||
61. Рекомендуемые передние углы у и углы при вершине в плаке 2 ф сверл, оснащенных пластинами из твердых сплавов
Материал, заготовки
Сталь:
конструкционная, углеродистая и ле гированная инструментальная Марганцовистая твердая
литая термически обработанная
Чугун,с НВ: до 200 более 200
Бронза, латунь, алюминий Баббит Пластмассы
V
1 о
—3
0
—3
—3
6
0
4—6
4—6
0—2
2ф
116—118
116—118
116—118 116—118 130—135
116—118
116—118
116—118
140 60—100
из твердого сплава, — по табл; 61. Угол наклона поперечной’‘]режущей кромки tj> для, сверл диаметром до 12 мм принимают 50°, для сверл диаметром свыше 12 мм — 55°. Задний угол а различен в различных точках режущей кромки. У стандартных спиральных сверл в наиболее уда;
fee
62. Основные размеры, мм, наружных инструментальных конусов Морзе с лапкой (ГОСТ 25557—82)
Основная плоскость
.1 ^ 1 /1 1 1 |
X |
е ь |
|
R |
ч |
т— |
> |
|
|
8 ° \ -Z=J |
h |
ч ■ з < |
|
|
||
|
|
t a |
|
|
||||
|
|
s ’ |
|
|
|
|
|
|
|
|
Щ |
|
- - — |
- |
|
|
|
|
|
|
|
lth |
э |
|
|
|
а |
, |
|
|
Конусы Морзе |
|
|
||
X |
0 |
* |
|
2 1 3 |
1 - |
5 |
1I 'в- |
|
tТ |
|
|||||||
5 |
|
|
|
при |
конусности |
|
|
|
я |
|
|
|
|
|
|
|
|
0) |
II |
II |
|
II |
|
II |
II |
и |
я |
|
|
||||||
я |
(М0 |
_ 00 |
|
_ ю |
£JCM |
. ^ |
СМ(П |
о ^ |
<и |
(^•00 |
|
°о> |
|
||||
tг |
|
2® |
|
о 01 |
05<Э |
СМ LO |
®<N |
«СМ |
X3 |
05*° |
ро |
|
0*0 |
о?» |
05*0 |
—о |
*-*о |
S i |
—о |
• • о |
|
смо |
—•о |
—о |
||
о " |
-II |
- 1! |
|
i ’ ll |
ill |
ill |
ill |
i'll |
О х |
|
|||||||
D |
9,045 |
12,065 |
|
17,780 |
23,825 |
31,267 |
44,399 |
63,348 |
Dx |
9,2 |
12,2 |
|
18,0 |
24,1 |
31,6 |
44,7 |
63,8 |
d, |
6,1 |
9,0 |
|
14,0 |
19,1 |
25,2 |
36,5 |
52,4 |
^ЭШЯХ |
6,0 |
8,7 |
|
13,5 |
18,5 |
24,5 |
35,7 |
51,0 |
fgmax |
56,5 |
62,0 |
75,0 |
94,0 |
117,5 |
149,5 |
210,0 |
|
^4max |
59,5 |
65,5 |
80,0 |
99,0 |
124,0 |
156,0 |
218,0 |
|
a |
3,0 |
3,5 |
|
5,0 |
5,0 |
6,5 |
6,5 |
8,0 |
bh\3 |
3,9 |
5,2 |
|
6,3 |
7,9 |
11,9 |
15,9 |
19,0 |
c |
6,5 |
8,5 |
|
10,0 |
13,0 |
16,0 |
19,0 |
27,0 |
''max |
10,5 |
13,5 |
|
16,0 |
20,0 |
24,0 |
29,0 |
40,0 |
R |
4,0 |
5,0 |
|
6,0 |
7,0 |
8,0 |
10,0 |
13,0 |
Ri |
1,0 |
1,2 |
|
1,6 |
2,0 |
2,5 |
3,0 |
4,0 |
V |
0,06 |
0,06 |
|
0,065 |
0,065 |
0,07 |
0,07 |
0,07 |
П р и м е ч а н и я: 1., Размеры D, и d2 являются теоретическнмм, вытекающими соответственно из диаметра D и номинальных размеров а и /я (положения основной плоскости). 2. Допуски конусов Морзе — по АТ8 (ГОСТ 2848—75*). 3. Центровое отверстие •— форма В (ГОСТ 14034—74*).
лепной от оси сверла точке (вершина лезвия) а = 8 ...
15°, в ближайшей к оси точке а — 20 26° У сверл, ос нащенных пластинами из твердого сплава, задний угол а соответственно равен 4—6° и 16—20°. Меньшие из при веденных значений углов относятся к большим диаметрам
сверл, |
большие значения — к малым |
диаметрам Сверл. |
|
Формы |
и размеры |
заточки режущих |
кромок, перемычек |
и ленточек сверл |
приведены в нормативах (1181, табл. 43, |
||
С.: 200).
Технические требования к изготовлению спиральных сверл приведены в ГОСТ 2034—80*Е.
Хвостовики сверл с коническим хвостовиком имеют конус Морзе, выполняемый по ГОСТ 25557—82 (табл. 62).
Пример 41. Рассчитать и сконструировать спиральное сверло из быстрорежущей стали с коническим хвостовиком для обработки сквозного отверстия под метрическую резьбу М27 глубиной I = 50 мм в заготовке из конструк
ционной углеродистой стали |
с пределом прочности |
ав = |
||
= 450 |
МПа («45 |
кгс/мм2). |
|
По |
Р е |
ш е н и е . |
1. Определяем диаметр сверла. |
||
ГОСТ 19257—73 находим необходимый диаметр сверла для нарезания резьбы 27 мм. Диаметр сверла D должен быть 23,9 мм; по ГОСТ 885—77* указанный диаметр имеется.
2. Определяем режим резания по |
нормативам |
(181, |
|||||||||
а) |
подачу |
на оборот |
находим |
по |
табл. |
27, |
с. |
433i |
|||
S0 = 0,39 ... 0,47 |
мм/об; |
принимаем |
|
= |
0,4 |
мм/об; |
|||||
б) по табл. 28—30 находим коэффициенты для опре |
|||||||||||
деления скорости |
главного |
движения |
резания; |
v = |
|||||||
= 32 |
м/мин |
(подробнее |
см. |
пример |
33, |
п. |
3). |
|
|
||
3. |
Осевая |
составляющая силы |
резания |
|
|
|
|||||
Рх = O .eiC pD ^S o^,,.
По табл. 31, с. 436 находим
^=(tr=G“r =0.e"''5-0.682;
Рх = 9,81 • 68 • 23,9 • 0.40,7.0,682 = 5850 Н («585 кгс).
4. Момент сил сопротивления резанию (крутящий мо мент)
Мс. р = 9,81СмО<м5ом/СИм.