Свойства строительных материалов в примерах и задачах

наружной стеновой панели

A t = Ч в ~ Ч м = 2 0 " 1 4 , 1

5 ’9 ( °С )-

формуле

(45)

с ^ ук

= 1 , 6 6 V T T

= 1 , 6 6 V 5 ,9 = 3,000 [ВтАм2 • °С )] .

панелью по формуле (41)

R

= -L = — I— = 0 ,1 2 8 (М2 -°С /В т).

у

оСу

7,811

Относительная

скорость зет^а

V

=

^ £ 2

=

^ а 5 .

Vo

V БВ

1

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

наруълой поверхности стеновой

ьанели

по формуле (49)

0,64

7 ,7 х

50 »6 4

21,569[Вт/ ( м2-°С>].

ок

°^ОКБ Ч>

т

= 273 + t

= 273 + (-38) = 235 (К ),

I,

нм

ли по формуле

(48)

С„ Б

0,448 х 5 ,67 = 2,540 [Вт/(ы 2 • К4 )] .

=

Г/ 2 3

'нв

2,540

5 \4

ГЩ)ч ю о , }

L \

Ю0 )

= 1,302 [ВтАм2 - К)]

235

-

233

или 1,302 ВтАм2 - °С ).

Коэффициент теплоотдачи наружной стеновой панели

<*0=

^ОК

+

°^ОЛ = 21,569

+ 1,302 = 22,871 [В т/(м 2 • °С)] .

R

.

_

_ 1 ___

0,044 (м2

-°С /В т),

оС

“

22,871

RCT = Ry

+

Rn

+

Ro

= 0,128

+ 1,140

+ 0,044

=

= 1,312

(ы2 • °С /В т).

Коэффициент теплопередачи наружной стеновой панели по формуле

(38)

k Tn

=

R**

=

1,312 - 1

= 0,762 [В тА м 2

-°С )] .

Распределение температур по толщине стеновой панели

и другие

показатели

Плотность теплового

потока,

проходящего

через наружную стену

фото­

лаборатории,

по

формуле

(53)

125

=

J £ ------ =

20,- { г Щ . 45,73 (Вт/и^).

^

о

1,312

ст

новой панели

по формуле (54)

& ..) * » - « • ’ » *

х

(0,128

+ 0,001)

-

14,1

(°С ).

Температура на внутренней поверхности слоя цементного фибролита

стеновой панели по формуле (54)

t„=

Ч в ~ я ( РУ+ Ros +

R6B)

= 20

-

45,73 х

x

(0,128

+ 0,001

+

0,069)

= 10,9 (°C ).

Температура на внутренней поверхности слоя минераловатной плиты

стеновой панели по формуле (54)

=

t BB

"

Я ( Л

+

R06+ RBB + R e p )

=

= 20>- 45,73 х (0,128 + 0,001 +

0,069

+ 0,321)

= - 3 ,7

(°С ).

Температура на внутренней поверхности наружного фактурного слоя

бетона стеновой панели по формуле (54)

*бн =

Ч е

'

Я C R y +

R 0 B + R BB +

К ф + 0

=

= 20 - 45,73

х

(0,128

+ 0,001 +

0,069

+ q32I +

0,714)

= -3 6 ,4 (°С ).(

Площадь наружной

стены

фотолаборатории

S

=

-6 К

=

5 ,2 x 2 ,05

= 14,82 (м2 ) .

Тепловой поток, направленный через

стену из

помещения фотолаборато­

рии наружу

здания,

по формуле

(52)

-

14,82

х

45,73

» 677,7

(В т).

Количество передаваемой через наружную стену фотолаборатории тепло­

ты за одни

сутки

(фактически теряемой те*шоты)

по формуле

(51)

а

= хЧ GI* т п

86400

х

6 7 7 /

58555000

(Дк)

или 58,56

МДж.

Потребное количество угля, способного при

сожжении обеспечить

в фото­

лаборатории устойчивую температуру +20 °С в течение^одних суток,

гг\

_

J L

_

58,56

=

2

(к г).

а ,

29,28

О т в е т

график изменения температуры по

толщине наружной

стеновой панели представлен на рис.

38*

коэффициент теплопередачи

стеновой

панели -

0,762

Вт/(м^ • °С);

для

поддержания

в фотолабора­

тории устойчивой температуры +20 °С требуется

ежесуточно

сжигать

2 кг угля.

ЗАДАЧИ

ДЛЯ САМХТОЯШЬНОГО

РЕШЕНИЯ

Задачи по

свойствам,

характеризующим особенности

физического

строения

материалов

I .

Масса зерна

туфового

щебня

в

сухом

состоянии

-

100 г . После

покрытия этого зерна парафином с истинной

плотностью 0 ,9

г/см^ масса

его при гидростатическом взвешивании (в воде) составила 46 г . Опреде­

лить среднюю плотность

туфа,

есл i известно,

что

на

парафинирование

израсходовано

1,17 г парафина.

2 . Известно, что масса осколка витринного стекла толщиной 6 мм

составляет

183 г

на воздухе

и 109

г

в воде

при

гидростатическом

взвешивании. Определить поверхностную плотность этого стекла.

3 . Установить среднюю и линейную плотности пороизола, использу­

емого для

герметизации швов наружных стеновых панелей, если известно/

что диаметр

исследуемого

образца

этого

материала

б виде

не­

большого

обрезка

неправильной

геометрической

формы

составляет с

40 мм, масса егб на воздухе - 22,62

г ,

масса

парафинированного об­

разца

на

воздухе

-

24,45 г,

масса

парафинированного

об­

разца в воде при гидростатическом взвешивании

-5 2 ,9 5

г , истинная

плотность

парафина - 0

,915 г/см 3 .

4 .

Определить

марку керамзита, если известно, что

этот керамзит

- 59,7 %и

истинной плотностью - 2,61 г/см3 .

5 .

Суммарное содержание межзерновых пустот и пор зёрен щебня из

вспученного обсидиана, точно соответствующего марке 300, составляет

87,34 %от

объёма этого щебня в насыпном состоянии. Определить меж­

зерновую пустотность щебня и пористость его

зёрен в отдельности, ес­

ли известно, что средняя плотность их - 484

кг/м3 .

6 .

Определить пористость зёрен из вспученного обсидиана и его

насыпную плотность в теплоизоляционной засыпке, если известно, что

коэффициент упаковки этой засыпки составляет

0,127, средняя плот­

9 .

Известно, что песчано-щебёночная смесь из дроблёного отваль­

ного доменного шлака достигла максимального значения насыпной плот­

ности 1894

кг/м3 , когда в ней доля песка с насыпной плотностью

1290 кг/м3

составила 3 4 ,8 %по массе. Определить межзерновую пустот­

ность песка, щебня и приготовленной иэ них песчано-щебёночной смеси

условно считая при этом, что в полученной смеси зёрна

песка не ока­

зывают расклинивающего действия назёрна щебня.

Ю. При каком соотношении по массе между песком

и щебнем может

быть получена песчано-щебёночная смесь с максимально

возможной меж­

12. Из отвального доменного шлака с истинной плотностью

2,985 г/см 3

и средней плотностью 2525 кг/м**

изготовлены заполнители

для тяжёлого

бетона: п’есок с насыпной плотностью 1290 кг/м** и щебень

с насыпной плотностью 1235 кг/м**. При каком

соотношении по объёму

между песком

и щебнем может быть получена иесчано-щебёночная смесь

13. Установлен расчётный номинальный состав бетонной смеси на

I

м3 ,

в которой

соотношение между цементом, песком и щебнем состави­

ло

по

массе I

1,2 : 2 ,4 при цементно-водном отношении 2 ,5 . В про­

где

-

средняя плотность зёрен мелкого заполнителя,кг/м3 ;

средняя плотность зерен крупного заполнителя,

кг/м ;

р нк - на­

сыпная плотность крупного заполнителя, кг^м3

(расклинивающим дей­

()Гмк • Рим ) Q ймк * р н к )

Vггмк

(183)

' М К

где

-

средняя плотность зёрен мелкого и крупного запол­

нителя

из

одного и того же каменного

материала,

кг/м ,

р нм

-

насыпная плотность медного заполнителя, кг/м3 ;

р нк

-

насып­

ная плотность

крупного заполнителя,

кг/м3 (расклинивающим действи­

ем зёрен мелкого заполнителя на зёрна крупного заполнителя пренеб­

речь) .

о

19.

теплоизоляционного

материала спосо­

Для изготовления I м

бом объёмного омоноличивания требуется фракционированный вспучен­

ный обецдиан: крупной фракции со средней плотностью зёрен

400

кг/м3-

-

280

кг,

средней фракции со средней плотностью зёрен 500 кг/м** -

-

1 2 0

кг,

мелкой фракции со средней плотностью зёрен 600 кг/м3 -

-

30 кг.

Установить насыпную плотность каждой фракции

вспученного

теризовался насыпной плотностью 280 кг/м3 и средней

плотностью

-

- 400 кг/м3 ; обсидиан

средней фракции характеризовался

насыпной

плотностью 400 кг/м3

и средней плотностью -

500 кг/м

,

обсцпиан

мелкой фракции характеризовался насыпной плотностью

500

кг/м3

и

средней плотностью -

600 кг/м3 . Определить

насыпную

плотность

сме­