СЕМ1 / 8-9 АфанасьевИ +1

кДж

′п7 = ( ′п7, ′п7) = 6,7891 кг ∙ К.

13.Параметры пара в камере отбора на ПВД-6 в новом режиме:

кДж

п6 = ( ′п6, ′п7) = 3056,99 кг ;′п6 = ′п7 − ( ′п7 − п6 ) ∙ отс2 = 3155 − (3155 − 3056,99) ∙ 0,8603 =

кДж

= 3070,7 кг ;

кДж

′п6 = ( ′п6, ′п6) = 6,8122 кг ∙ К.

14.Параметры пара в камере отбора на ПВД-5 в новом режиме:

кДж

п5 = ( п5, ′п6) = 2973,15 кг ;′п5 = ′п6 − ( ′п6 − п5 ) ∙ отс3 = 3070,7 − (3070,7 − 2973,15) ∙ 0,8796 =

кДж

= 2984,9 кг ;

кДж

′п5 = ( ′п5, ′п5) = 6,8337 кг ∙ К.

Параметры пара в третьем отборе в режиме с частичным обводом

группы ПВД по питательной воде приблизительно равны параметрам в

исходном режиме, поэтому можно сделать допущение, что расходы и

параметры пара в нижерасположенных отсеках не меняются или меняются

15.Электрические мощности, вырабатываемые в отсеках турбины в новом режиме:

= 58 МВт.

= 14,936 МВт.

16.Электрическая мощность турбоагрегата в нормальном режиме работы:

′э = ′отс1 + ′отс2 + ′отс3 + отс4 + отс5 + отс6 + отс7 + отс8 = 171,5 МВт.

17.Давление и температура насыщения в ПВД-7:

′пвд7 = ′п7 ∙ (1 − ∆ отб) = 3,131 ∙ (1 − 0,06) = 2,943 МПа;′пвд7 = ( ′пвд7) = 232,65 .

18.Параметры питательной воды на выходе из ПВД-7 (перед точкой смешения):

′пв7 = ′пвд7 − = 232,65 − 3 = 229,7 ;

кДж

′пв7 = ( пв, пв) = 991,98 кг .

19.Расход свежего пара в режиме обвода:

кг

′0 = ′отс1 = 180,38 с .

20.Параметры питательной воды на входе в котёл:

= 513,488 МВт.

22.Расход теплоты на выработку электроэнергии:

′э = ′турб − отб.т = 513,488 − 266 = 247,488 МВт.

23.КПД турбоустановки по выработке элетроэнергии:

28.Удельный расход условного топлива на выработку электроэнергии:

29.Удельный расход условного топлива на выработку тепловой энергии:

Сравнение результатов:

1. Изменение расхода пара в голову турбины:

кг

∆ 0 = ′0 − 0 = 180,38 − 205 = −24,62 с .

2. Изменение температуры питательной воды:

∆ пв = ′пв − пв = 156,4 − 232,72 = −76,3 .

3. Изменение электрической мощности турбины:

∆ э = ′э − э = 171,51 − 181,46 = −9,95 МВт.

4. Изменение расхода теплоты на турбоустановку:

∆ турб = ′турб − турб = 513,488 − 508,457 = 5,031 МВт.

5. Изменение расхода теплоты на выработку электроэнергии:

∆ э = ′э − э = 247,488 − 242,457 = 5,031 МВт.

6.Изменение КПД турбоустановки по выработке электроэнергии:

∆ эту = ′туэ − эту = 0,693 − 0,748 = −0,055.

7.Изменение КПД блока по выработке электроэнергии:

∆ эб = ′бэ − эб = 0,6384 − 0,6891) = −0,0507.

8. Изменение расхода условного топлива на котёл:

кгут

∆ к = ′к − к = 19,019 − 18,833 = 0,186 с .

9. Изменение расхода условного топлива на выработку электроэнергии:

кгут

∆ э = ′э − э = 9,167 − 8,98 = 0,187 с .

10.Изменение расхода условного топлива на выработку тепловой энергии:

11.Изменение удельного расхода условного топлива на выработку электроэнергии:

гут

∆ э = ′э − э = 192,4 − 178,2 = 14,2 кВт ∙ ч.

12.Изменение удельного расхода условного топлива на выработку тепловой энергии:

кгут

∆ ′т = ′т − т = 37,039 − 37,039 = 0 ГДж.

Вывод

При частичном байпасировании ПВД расход пара в голову турбины снизился на величину вытесненных отборов, при этом электрическая мощность турбины снизилась на 9,95 МВт. Энтальпия ПВ на входе в котел снизилась, однако расход тепла в голову турбины уменьшился, т.к. снижение расхода пара оказало более сильное влияние, следовательно, уменьшился и расход топлива в котле. Абсолютный и удельный расходы топлива на отпуск тепла не изменились, т.к. отпуск тепла из отборов остался прежним. Удельный расход топлива на выработку электрической энергии увеличился, т.к. в котел стала поступать ПВ с более низкой энтальпией.

Данный способ прохождения провала нагрузки не выгоден, но позволяет регулировать электрическую мощность при постоянном отпуске тепла.