4507
.pdf21
разными уклонами ( i1 iкр i2 iкр и т. д.), то ниже места изменения уклона образуются различные кривые свободной поверхности в зависимости от соотношения i1 и i1 при i1 i2 обычно наблюдается кривая подпора IIc , а при i1 i2 - кривая спада
Строго говоря, глубины должны назначаться по нормали к дну (живое сечение нормально к линиям тока), но очень часто под глубиной понимают расстояние от дна до свободной поверхности по вертикали.
Аэрация потока на быстротоках (рис. 11). При входе потока на начальный участок I длиной l происходит нарастание турбулентного пограничного слоя вплоть до его выхода на поверхность. Свободная поверхность на этом участке остается ненарушенной какими-либо возмущениями, отсутствует рябь на свободной поверхности. В пределах начального участка существует ядро постоянных скоростей.
Рисунок 11 – Аэрация потока на быстротоке.
Условно можно считать, что на участке II длиной l происходит зарождение волн, которые затем обрушиваются. В створе 2-2 происходит начало аэрации, ниже этого створа - участок неравномерного движения
22
аэрированной жидкости III , а за ним, если достаточна длина водоската, -
участок равномерного движения (IV).
В настоящее время предложены две гипотезы возникновения аэрации.
Согласно первой аэрация на водосбросах происходит при разрушении волн,
образующихся на свободной поверхности; по второй под воздействием поперечной (нормальной к направлению движения) пульсационной составляющей скорости через свободную поверхность в воздушную среду выбрасываются капли воды, а в образовавшихся на поверхности воды полостях
(кавернах) защемляется воздух.
В явлении аэрации существенное значение имеет поверхностное натяжение, способствующее неизменности свободной поверхности.
Рассмотрим первую гипотезу возникновения аэрации, данную Т. Г.
Войнич-Сяноженцким.
Критерий начала аэрации получен на основе следующих теоретических соображений. Поток в начале быстротока характеризуется тем, что силы инерции значительно (в 10 раз и более) превышают силы сопротивления,
поэтому на этом участке движение поверхностных слоев можно считать потенциальным. На поверхности раздела вода - воздух может возникнуть волновое движение в результате турбулентных возмущений, порождаемых вблизи дна и стенок и проникающих вплоть до свободной поверхности.
При определенной длине волн, равной R [ R - гидравлический радиус,
- коэффициент в (8.23)], происходит обрушение волн и воздух захватывается потоком. Наступает аэрация потока. Распределение скоростей по вертикали принято логарифмическим.
Число Фруда, при превышении которого начинается аэрация,
определяется как
23
|
|
|
|
1 |
|
4 2 |
|
|
||||||
|
|
|
|
g cos 2R2 |
|
|
||||||||
Frн.а |
|
|
|
|
|
|
cos . (25) |
|||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
возд |
|
|
|
|
g |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C |
|
|
|||
При 770 |
возд |
, 0,36 |
и поверхностном натяжении 36 10 3 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н/м3 (с учетом наличия органических примесей на поверхности воды) было получено выражение для средней скорости, при превышении которой начинается аэрация,
|
|
|
|
|
|
|
8,7 1 |
|||
|
|
|
0,0011 |
|
|
|||||
vн.а 6,63 |
gR cos 1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
, (26) |
|
R2 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
C |
|
где C коэффициент Шези, определяемый по обычным формулам; - угол
наклона водоската быстротока.
Число Фруда, соответствующее началу аэрации, может быть
представлено и в виде
Frн.а |
|
|
44 cos |
|
, |
(27) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
8,7 2 |
|
13300 |
|
|||||
|
|
|
|
|||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
C |
|
|
We |
|
|
|
где We - число Вебера.
Если Fr 10, то при любых значениях числа We аэрация не возникает.
Если Fr >10, но We <3000, аэрация также не возникает.
Поток аэрируется при одновременном соблюдении условий Fr >10 и
We >3000.
На основании анализа данных натурных и лабораторных исследований Н.
Б. Исаченко также предложен критерий для начала аэрации
Fr |
45 1 / R 14 , (28) |
н.а |
|
откуда |
|
24
|
6,7 |
|
1 / R 7 , |
|
v |
gR |
(29) |
||
н.а |
|
|
|
|
где R - гидравлический радиус неаэрированного потока; - высота выступа |
||||
шероховатости; / R - относительная шероховатость (в использованных |
||||
опытных данных / R 0,05 0,1). |
|
|
|
|
Для бетонной поверхности хорошего качества |
/ R 0,02 0,04 при |
повышенной шероховатости / R 0,05 0,1.
Аэрация начинается в том створе по длине сооружения, в котором средняя скорость достигнет vн.а или превзойдет ее. Тогда ниже этого створа расчет следует вести с учетом аэрации.
Содержание воздуха и воды в аэрированном потоке оценивается коэффициентами воздухосодержания, водосодержания и аэрации.
Коэффициент воздухосодержания (концентрация воздуха) отношение объема воздуха Wвозд ко всему объему водовоздушной смеси
Wвозд W Wсм :
Sвозд Wвозд . (29)
Wвозд Wв
Коэффициент водосодержания (концентрация воды) - отношение объема воды Wв ко всему объему водовоздушной смеси:
|
|
|
Sв |
|
|
Wв |
. |
|
(30) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
Wвозд Wв |
|
|
|
|
|
|
||
Коэффициент аэрации - отношение объема воздуха к объему воды Wв в |
||||||||||||
данном объеме смеси: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
|
Wвозд |
|
Wвозд |
|
|
|
Sвозд |
|
(31) |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
Wв |
|
|
Wсм Wвозд |
|
1 Sвозд |
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
В основном в дальнейшем нас интересуют коэффициенты |
||||||||||||
воздухосодержания и аэрации, обозначим их (без индекса) |
S и . |
25
Средняя концентрация воздуха в водовоздушном слое равномерного потока So зависит от параметра k , равного
k |
2,23wcos |
|
0,53cos |
, |
(32) |
||||
|
|
|
|
|
|
||||
|
gRввi |
|
gRввi |
||||||
|
|
|
|
|
|
где w 0,24 м/с - гидравлическая крупность пузырьков воздуха диаметром
1,5-8 мм; Rвв - гидравлический радиус водовоздушного слоя.
Рисунок 12 - График зависимости So от k
График зависимости So от k приведен на рисунок 12.
Выражение для средней концентрации воздуха S в водовоздушном слое
аэрированной жидкости при неравномерном движении имеет вид
S S |
o |
hн.п hвв |
, |
(33) |
|
|
|||||
|
h |
h |
|
||
|
|
|
|||
|
|
н.а |
вв0 |
|
где hн.а - глубина воды в створе, где возникает аэрация; hвв0 - глубина водовоздушного слоя аэрированного потока при равномерном движении; hвв -
глубина водовоздушного слоя аэрированного потока при расходе смеси вода - воздух Qвв .
При расчетах часто применяется двухслойная модель аэрированного потока: нижний слой 1 - водовоздушный, где объем воды превышает объем воздуха в смеси, верхняя граница нижнего слоя определяется значениями
S =0,5 и находится от дна по нормали к нему на расстоянии hвв (рис. 13).
26
Верхний слой 2 - воздушно-капельный толщиной hвк , где гораздо больший объем занимает воздух.
Под глубиной аэрированного потока ha понимают расстояние от дна до границы раздела воздушно-капельной области потока и воздушной среды
(воздушного потока). При этом сама граница определяется условно:
принимают, что она характеризуется некоторой концентрацией S , например от
0,9 до 0,99.
Если учесть, что
|
Wв |
|
h |
, |
(34) |
|
W |
W |
h |
||||
|
djpl |
в |
|
a |
|
|
то глубина в аэрированном потоке составит |
|
|
||||
|
ha h 1 , |
|
(35) |
где h - глубина до аэрации.
Рисунок 13 - Двухслойная модель аэрированного потока
Для каналов с хорошим качеством бетонирования по экспериментальным данным С. М. Слисским рекомендуется принимать
|
S |
0,12 |
Fr 25, (36) |
1 S |
где Fr v2 / gh .
Расчеты возникновения аэрации бурных потоков должны выполняться
27
как для максимального расхода Qmax , так и для расходов 0,2; 0,4; 0,6;
0,8Qmax .
Волнообразование на быстротоках. При определенных условиях, как будет показано ниже, может произойти потеря устойчивости потока на быстротоке, которая выражается в образовании на транзитной части катящихся волн (рис.14). Они образуются в некотором сечении 1-1, затем высота (и длина)
волн увеличиваются. Наконец, в сечении, находящемся на расстоянии lпред от
сечения 1-1, где начинается волнообразование, волны могут достичь предельного развития, а далее происходит движение волн с неизменным профилем. При этом максимальная глубина воды в сечении с вершинами волн превышает расчетную нормальную глубину ho на водоскате при одном и том же расходе.
Рисунок 14Волнообразование на быстротоках.
Если длина водоската ниже сечения, где начинается волнообразование,
меньше, чем lпред , то высота катящихся волн не достигает максимального значения.
28
На участке кривой подпора возникшее выше по течению волновое движение усиливается, на участке кривой спада, наоборот, затухает.
Волны могут вызывать значительные всплески в зоне сопряжения в выходной части быстротока и неустановившееся движение в отводящем канале,
что крайне нежелательно.
Источником волнообразования являются турбулентные возмущения.
Если они достигают свободной поверхности сразу по всей ширине потока, то это может привести к образованию катящихся волн.
По Т. Г. Войнич - Сяноженцкому неаэрироваиный равномерный поток,
находящийся в бурном состоянии, будет асимптотически устойчив и волнообразование не состоится, если выполняется следующее неравенство:
1 |
|
g |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
3,2g cos |
|
|
|
2,5g cos |
|
|||||
|
|
|
|
|
П |
|
|
|
6,5 |
|
4,5 |
|
|
|
П 4 |
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
Пк v2B |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C2 |
|
|
|
|
C2 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(37) |
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Здесь П 2Bh ; |
|
- коэффициент количества движения, |
определяемый |
по А. С. Оразовскому:
1 k1 2 1 k2 2 ; (38)
1 2k1 1 2k2
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
g |
|
|
2,8 g |
; (39) |
||
|
|
|
|
|||||
1 |
C |
|
|
C |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
||
|
|
k |
|
2k |
1 |
|
|
; (40) |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
2 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|||
0,36- коэффициент |
Шези; |
b - |
ширина по дну; |
|
- смоченный |
||||||||
периметр; R - гидравлический показатель русла: |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
1 m |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
2,8 |
|
|
(41) |
|||||||
x 3,4 1 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
b / ho m |
|
|
b / ho 2 1 m2 |
|
|
29
Для прямоугольного поперечного сечения m =0, для треугольного b =0.
Для быстротоков, на которых возникают катящиеся волны, 1,01 1,039,
при отсутствии катящихся волн 1,039 1,15. |
|
|
||||
Для |
равномерного движения в |
условиях |
аэрации критерий |
|||
волнообразования имеет вид, аналогичный (37), |
|
|
||||
но параметры Пк , , П,C |
||||||
вычисляются для водовоздушного слоя, а |
в |
левой |
части вместо 1/ Пк |
|||
|
|
1 1,5S |
|
|
|
|
подставляем |
|
|
. |
|
|
|
|
1 S 2 Пк |
|
|
|
Рисунок 15 – График кривой Frволн
При этом с учетом концентрации воздуха 0,36 1 S .
Для предварительных расчетов волнообразования в быстротоках с прямоугольным поперечным сечением ( Пк Fr ) можно использовать график рис. 15, на котором в качестве параметра введена величина v ib1/ 3
30 |
|
Область, расположенная выше проведенной на графике кривой |
Frволн , |
соответствует отсутствию катящихся волн. |
|
Найдя по известным b, ho ,i, g, n величины b / ho и v , |
можно |
определить, будут ли образовываться катящиеся волны на быстротоке.
Очевидно, что относительная ширина b / ho существенно влияет на волнообразование.
Высота волны в сечении, где зарождаются катящиеся волны,
|
|
|
|
возд |
|
v2 |
|
|
|
h |
0б88 |
|
|
o |
, (42) |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
в.з |
|
|
|
|
2g |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где |
возд / 0,00128 |
для |
|
|
неаэрированных |
потоков; |
||
a / 0,00128 / 1 S для |
аэрированных |
потоков ( S |
- средняя |
концентрация воздуха).
Для полностью развитых волн максимальная глубина потока (рис.
26.14,б) в быстротоках с прямоугольным поперечным сечением (т. е
Пк0 Fr0)
|
|
|
|
П 2v2 |
|
||
hmax 0,25 |
Fr 1 |
|
|
||||
|
|
o |
, (43) |
||||
g |
|
|
2 |
||||
|
|
|
|
Fro 1 |
|
а минимальная глубина потока
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П 2v2 |
|
|||
|
|
|
|
8 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
o |
|
|||
hmin 0,5 0,25 |
Fro 1 |
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
. |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
0,25 |
Fr |
1 3 |
|
g |
|
Fr |
1 2 |
|
|
|
|
|
|
|
o |
|
|
|
o |
|
(44)
Высота предельной волны
hв.пред hmax hmin .
Понятно, что высота боковых стенок транзитной части быстротока должна определяться с учетом hmax , если допускается наличие катящихся