764

Расчет прочности фундаментных плит по осям А и Б на изгиб проводится в сечениях по граням фундаментной стены и существующего фундамента. Расчетный изгибающий момент для каждого сечения по осям А,Б определяется по формулам (24), (26), (27) (от расчетных нагрузок на фундамент). При этом должно выполняться условие

M1,2 Mпр.

M1,2 – моменты в сечении плиты по грани плиты существующего фундамента и у боковой поверхности стенового блока;

Мпр – момент в том же сечении определяется на основании расчета фундаментной плиты как железобетонной конструкции по [7]:

Площадь сечения арматуры, параллельной стороне bп, на всю ширину фундаментной плиты (рис.14) находится:

в сечении 1 – 1

где M1,M2 – изгибающие моменты соответственно в сечениях 1 – 1 и 2 – 2; h01 – рабочая высота в сечении 1-1; h02 –– рабочая высота в сечении 2 – 2; Rs =355 МПа – расчетное сопротивление арматуры [7] ; v – коэффициент, принимаемый равным 0,9.

Площадь поперечного сечения рабочей арматуры Asу должна приниматься не менее процента армирования для железобетонных конструкций μ=0,05 %.

p среднее давление под подошвой фундамента, кПа (см. формулу 19); d – глубина заложения фундамента, м.

2.Определяются вертикальные напряжения от собственного веса грунта zg по формуле ( табл. 2):

где hi =0,4 bn.

Таблица 2

Расчет дополнительных вертикальных напряжений по оси фундамента

0

0,8

…

10,0

3. По данным табл.2 строятся эпюры дополнительного вертикального напряжения по оси фундамента на глубине z от подошвы фундаментной плиты усиления zр и вертикального напряжения от собственного веса грунта zg (рис. 16).

4. Находят глубину сжимаемой толщи по осям А и Б при z=Hc там , где выполняется условие σzp=0,2σzg .

6.2.Расчет дополнительных осадок фундаментов

Расчет осадки S производится по формуле [4, прил. 2]:

i 1 Ei

в котором Su – предельное значение совместной деформации основания и здания [8, табл. П.2.2].

Рис. 16. Схема к определению дополнительной осадки фундамента по его оси после надстройки здания: d – глубина заложения фундамента; Нс – глубина сжимаемой толщи

Вычисляется относительная разность осадок фундаментов S по осям А и Б с проверкой выполнения условия

L – расстояние между осями А и Б, м.

Необходимо сделать вывод о согласованности осадки и крена фундамента с требованиями прил.2.

7.ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ НАДСТРОЕННОГО ЗДАНИЯ НА ОСАДКУ РАСПОЛОЖЕННОГО РЯДОМ [4]

Воснову рассматриваемой оценки положена методика, разработанная на кафедре геотехники СПбАСУ [8].

1.Дополнительные вертикальные напряжения σzpαf на глубине z по вертикали, проходящей через центр фундамента рядом стоящего здания

Ф-2 с учетом влияния фундамента надстраиваемого здания Ф-1, определяются по формуле ( рис. 17):

где σzpαi– напряжения, определенные методом угловых точек [4, прил.2

п.3].

2. Вертикальное напряжение от собственного веса грунта σzq на границе слоя, расположенного на глубине z от подошвы фундамента Ф-1, вычисляется по формуле

i 1

γ'II – удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента; d – глубина заложения фундамента Ф-1;

γi, hi – соответственно удельный вес и толщина i-го слоя грунта. Удельный вес грунта, залегающий ниже уровня подземных вод, но

выше водоупора, должен приниматься с учетом взвешивающего действия воды (см. п.1). При определении σzq в водоупорном слое следует учитывать давление столба воды, расположенного выше .

где α – коэффициент, принимаемый по табл.1 прил.2 [4]; ро=р–σzqo – дополнительное вертикальное давление на основание; р – среднее давление под подошвой фундамента (19);

σzqo = II d – вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента;

σzpαi1 – принимается как алгебраическая сумма напряжений на рассматриваемой глубине в угловой точке М двух загруженных площадей (фиктивных фундаментов):MLEJ и MNDL с положительным давлением po.

σzpαi1= 0,25( MLEJ + MNDL )ро .

σzpαi2 – принимается как алгебраическая сумма напряжений на рассматриваемой глубине в угловой точке М двух загруженных площадей (фиктивных фундаментов): MLEJ и MNDL с положительным давлением p0.

Величину дополнительной осадки Sad.max сравнивают с предельной величиной наибольшей дополнительной осадки Sad.max,u (см. прил.2 табл.

П 2.2)

Необходимо сделать вывод о выполнении этого условия

8.ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Взаключении делается вывод о возможности надстройки здания заданным количеством этажей, при условии усиления его фундаментов. Приводится перечень конструктивных мероприятий с значениями параметров, обеспечивающих эксплуатационную надежность здания.

Библиографический список

1.СП 13-102-2003. Правила обследования несущих строительных конструкций зданий и сооружений.

2.СП 11-105-97. Инженерно-геологические изыскания для строительства. Ч.I. Общие правила производства работ.

3.СП 50-101-2004. Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и сооружений.

4.СНиП 2.02.01-83*. Основания зданий и сооружений.

5.СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия.

6.СНиП 23-01-99. Строительная климатология.

7.СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения.

8.Б.И. Далматов и др. Основания и фундаменты. Ч.2. Основы геотехники. – М.: Изд-во АСВ; СПбГАСУ, 2002. 392 с.

9.А.В. Пилягин. Проектирование оснований и фундаментов зданий и сооружений. М.: Изд-во АСВ, 2005. 248 с.

10.А.И. Полищук. Основы проектирования и устройства фундаментов реконструируемых зданий. Нордхемптон: STT; Томск: STT, 2004. 476 с.

11.ГОСТ 25100-95. Грунты. Классификация.

Приложение 1

Варианты характеристики инженерно-геологических условий эксплуатации ленточных фундаментов зданий

Продолжение прил. 1