шпоры по металлам 1сместр

p

f

3.МК у кот пс возн в рез потери уст-и (мб вып с площ и без площ пред-ой текучести)

p

f

4.МК у кот пс возн в рез-те хрупкого разруш (высокопрочная сталь)

p

f

5.МК у кот пс возн в рез усталостного разр-ия(вибр-ые и пост повт нагр-и)

p

f

6.МК у кот пс возн в рез-те резонанса(1 и 2 гр пред сост)

7. виды напряж: основные напряж – напряж, определяются по усилиям, установленным для принятой идеализированной расчет схемы. Они уравновешивают внеш воздействия и определяют несущ способность эл-ов кон-ций. Допол напряж – напряж, возник от усилий, не учитываемых идеализир расчет схемой. При пластич мат-ле не оказывают сущ-го влияния на несущ способность кон-ции, т к при расчетных нагрузках мат-л в местах перенапряжения переходит в пластич-е сост-ие, при этом дополнит напряжен или уменьшаются или снимаются. Повышение напряжения приводит к раннему развитию пластич деф-ций. Это снижает моменты, а в пределе при развитии пласт деф-ций по всему сечению, узел свободно поворачивается, благодаря этому предельн нагрузка получается такой же, как и при действии одной продольной силы. Местные напряж – напряж, ко-ые возник в локальных областях сечений или элемента от сосредоточен нагрузки. М.б.2-х видов: в результате внеш воздействий; в местах резкого изменения или нарушения сплошности сечения, где происходит концентрация напряжений. Могут привести к развитию пластич деф-ций, трещинам или потере устойчивости в тонких эл-ах сечения Начальные или остаточные - напряж, ко-ые имеются в ненагруженном внешней нагрузкой эл-те, появл в резул-те неравномерного остывания после прокатки или сварки или в результате предшествующей работе эл-та или его пластич деф-ции. При неблагоприят распределение напряжений развит пластич деф-ций м/т оказаться затрудненным, появляется опасность хрупкого разрушения.

44. Ф. легко теряет свою устойчивость из плоскости. Чтобы придать Ф устойчивость ее присоединяют к жесткой кон-ции или соед связями с др Ф , т е образуется пространственно устойчивый брус. Для обеспечения его устойчивости необходимо, чтобы все его грани были геометрич неизменяемы в своей плоскости. Т к этот пространствен брус достаточно широк, т е обладает большой жесткостью пр кручении и изгибе, о потеря общей устойчивости невозможна. Когда рядом ставят бошое кол-во плоских строп Ф , то их связывают прогонами. В этом случае устойчивость обеспечивается созданием нескольких пространственных устойчивых блоков из 2-х соседних Ф скрепленных связями в плоскости верхнего и нижнего пояса и вертик попер связями м/ду стойками Ф. к этим жестким блокам прочие Ф прикреп горизонт эл-ми. Чтобы прогон мог закрепить узел Ф в гориз направлении он д б прикреплен к неподвижной точке – узлу горизонт связей. В беспрогон покрыт верхние пояса Ф закрепляют с помощью кровельного настила и спец эл-ов, прикрепляющие пояса к поперечным гориз связям. Определение расчетной длины сжатых стержней: в момент потери устойчивости сжатый стержень выпучивается, поворачивается вокруг центра соответс-их узлов. Сжатые стержни слабо сопротив изгибу, т к деф-ции от поворота и осевого усилия направлены у них в одну сторону. Степень защемления сжат стер в узлах : τ = r/∑r_p, где r = I/l – погонный момент инерции, расс-го стерж в плоскости Ф; ∑r_p – сумма погонных моментов инерции растянутых стерж, примык-ищ к рас-ему стерж с обоих его концов. Расчетная длина сжатого стреж Ф м б расчинано по фор-ле: l₀= μ*l, где μ- коэф-нт приведения длины, зависящий от степени защимления, l – расстоян м/ду центрами узлов.расчетная длина сжат пояса в плоскости, перпендик-ой плоскости Ф, приним равной расс-нию м/ду узлами, закреплен связями от смещения из плоскости Ф.

41. системы Ф: балочные( самые простые в изготовление и монтаже), нарезрезные и консольные( при большой массе конс-ции), башни и матчты представляют собой вертик консольные сис-мы, комбинированные (состоят из балки усиленной либо снизу, подвешаннлй цепью или сквозной Ф, либо сверху аркой или Ф), они просты в изготовлении и рациональны в тяжелых кон-циях; арочны и рамные. Очертание Ф: треугольное( стропильные Ф, консольные навесы, мачты , башни) – допускается шарнирное сопряжение Ф с колоннами; трепециидальное позволяет устраивать жесткие рамные узлы, что повышает жесткость зд; полигональное- для конструир тяжелых Ф большихь пролетов; с парал-ыми поясами – равные длины стержней поясов и решетки, одинаковая схема узлов – основной тип в покрытии зд. Размеры расчетный пролет l₀ для разрезных Ф равен расстоян м/ду внутренними четвертями ширины опор:l₀ = l+( а/2), где l- расстоян в свету м/ду опорами, а- ширина опоры. При примыкание Ф к ме колоннам сбоку расчетный пролет Ф принимается равным расстоян м/ду колоннами в свету на отметке прмык Ф. высота треугол Ф: h ≈ (1/4-1/2)l. Определение оптимальной высоты трапец-ых Ф и Ф с парал-ми поасами: м/т б принятоиз условия наименьшего веса Ф, т е по эконом соображ. Вес всей Ф при треугол решет состоящ из одних раскосов: h_опт = l_п √0,7n +1. при раскосой решет:h_опт /l= (1/ n )√0,7n +1/3. высота Ф из условия жесткости – наименьш всота определ допустим прогибом, к-ый определяется по формуле Мора: f = ∑(( N_i N_i)/(E_i A_i))l_i , где N_i – усилие в стержне Ф от заданной нагрузки; N_i – усилие в том же стержне от силы =1, приложенной в точке определения прогиба по направлению прогиба. Системы решеток: треуголшьная в Ф трапециид-го очертания или с парал-ми поясами, раскосная – при нисходящих раскосах в Ф с парал-ми поясами и в восходящих в треугольн Ф – раскосы растянуты, а стойки сжаты, спец –ые сис-мы решеток (при большой высоте Ф и рациональном угле наклона раскосов): шпренгельная – позволяет уменьшить размер панели, сохранив нормальный угол наклона; крестовая –в Ф работающих на двусторон-ю нагрузку ( горизонтал связевые Ф); ромбическая и полураскосная решетки ( применяют в мостах, башнях, мачтах, рациональны при работе кон-ций на большие поперечные силы). Строител подъем провисание Ф предотвращается устройством стриот под-ма, т е изготовление Ф с обратным выгибом, ко-ый под действ-ем нагрузки погашается, в результата чег Ф приним проектное положение. Он приним равным прогибу от пост нагруз. При плоских кровлях его приним независимо от величины пролета равным прогибу о суммар-й норматив-й нагруз + 1/200 пролета.

42. Все нагрузки действующ на Ф приложены к узлам Ф, к ко-ым прикрепляются эл-ты поперечной кон-ции, передающ нагрузку на Ф. если нагруз прилож в панеле, то в расчет схеме она распредел м/ду ближайшими узлами, при этом учит местный изгиб пояса от расположенной на нем нагрузки. В стропил Ф следует составл расчет схемы отдельно для нагруз: постоянной ( вес Ф и поддерживаемой кон-ции), временной ( от подвесного оборудования), кратковременные – снег, ветер. Расчетная постоян нагрузка действующ на любой узел стропил Ф определ по ф-ле: F = ( g_ф + (g_кр/cosα)* b((d₁+d₂)/2) n, где g_ф – собствен вес Ф, g_кр – вес кровли, α- угол наклона верх пояса к горизонту, b- расстоян м/ду Ф, d₁ и d₂ – длины примык к узлу панелей; n – коэф-нт перегрезки для постоян нагрузок. Расчетная узловая нагруз от снега : F_с = P_c* b((d₁+d₂)/2)* n_c определение усилий в стержнях Ф. при расчете Ф предполаг, что в узлах сис-мы – идеал шарниры, оси всех стержней прямолинейны, расположены в одной плоскости и пересекаются в узле в одной точке. Напряжения, найденные по этим усилиям явл основными, дополнит напряж не учит. В верх поясах строп Ф моменты определяют по ф-лам: пролетный момонт в крайней панели: М_кп= g* l²_п /10; пролет мом промежут панел: М_пп = g* l²_п /12; момент в узле ( опорный): М_оп=g* l²_п /18, где g- величина респределен нагрузки, l_п – длина панели. Расчет Ф м/но выполнять на ЭВМ или графич ме/м. для Ф с несложными схемами и набольшим числом стержней- аналитич определение усилий. Для основных и особых сочетаний нагрузок усилия определ отдельно для каж-го вида сочетаний и несущ способность стержней провер по окончат расчетному наибольшему усилию.

8. Поведение под нагрузкой центрально растянутого элемента полностью соответствует работе материала при простом растяжении. Предельные состояния первой группы центрально растянутых элементов проверяются расчетом по прочности и непригодности к эксплуатации. Прочность проверяется путем сравнения напряжений, вычисленных от расчетных нагрузок, с расчетным сопротивлением, установленным по временному сопротивлению, умноженным на коэффициент условий работы γ и деленным на коэффициент надежности γ^в: N/ А_нт ≤ R_в γ/ γ_в где N - продольная сила, определяемая от расчетных нагрузок; А_нт – площадь нетто растянутого элемента; R_в – расчетное сопротивление, установленное по σ_в; γ_в- коэффициент надежности, обеспечивающий необходимые запас против разрушения стали и принимаемые равным 1,3; γ - коэффициент условий работы растянутого элемента, учитывающий особенности работы различных конструкций. Пригодность к эксплуатации центрально растянутых элементов устанавливается путем ограничения развития деформаций только упругой областью. При наступлении текучести в растянутом элементе при свободном деформировании удлинение проходит сразу всю площадку текучести. Поэтому расчетом производится вторая проверка – упругая работа растянутого элемента путем сравнения продольных напряжений вычисленных от расчетных нагрузок, с расчетным сопротивлением R, установленным по пределу текучести и умноженным на коэффициент условий работы γ: N/ А_нт ≤ R γ

50. В Ф предва напряж м/т осуществляться затяжками или смещением опор. Затяж следует размеж так, чтобы в результате их натяжения в наиболее нагруженных стержнях Ф возникли усилия, обратные п знаку усилиям от нагрузки. М/но размещать затяжки в пределах длны отдельных стержней, работающих под нагрузкой на растяжение, создавая в них предвар напряж сжатия. В Ф, пояс ко-ых имеет значит вес, м/но с помощью одной затяжки создать сжимающ предвар напряж во всех панелях пояса и тем самым значительно облегчить его. В лег Ф наиболее эф-ной явл-ся схема типа арки с затяжкой. Приэтой схеме натяжен затяж создается предварит напряж во всех стерж Ф, причем наиболее тяж эл-ты получ разгру-щие усилия от натяжения затяж. Выносные затяж, разгру-щее воздействие ко-ыхна стержни Ф м б особенно значит. При размещении вдоль нижнего пояса затяжка по длине соединяется диафрагмами с поясоми обеспечивает его устойчивость во времяпред напряж, ко-да нижний пояс получает сжимающ усилия. Работа предв напр Ф м/т состоять из нескольких этапов. 1 – простой способ предвар напряж состит из 2-х этапов. На 1-м – в Ф создается предвар напряж, на 2-м – нагружение Ф нагрузкой. 2- ой способ состоит из 3-х этапов: 1- загружение частью постоян нагруз, 2-й - предвар напряж, 3-й – загружен Ф оставшейся частью постоян и времен нагрузками. Поступенчатое пред напр: 1-й- создание пред напр, 2-й загружен частью постоян нагруз, 3-й – повторное натяжение затяж, 4-й – загруж оставшейся частью пост нагруз, 5-й –еще одно натяжение затяж, 6-й – загружение времен нагруз. М/но рассчитать: сечение стержня А_ст = N( R_з – m(σ₀ + R_ст))/(( σ₀ + R_ст)( R_з – mR_ст)). Сечение затяжки А_а = N{(1/ R_з) – (R_ст – m R_ст / R_з *(σ₀ + R_ст))/(( σ₀ + R_ст)( R_з – mR_ст))}, где N – расчетное усилие, R_з и R_ст – расчетные сопротивления стержня и затяжки, σ₀ – величина предварит напряж стержня, m=Е_з/Е_ст. еси предва напряж осущ до приложения нагрузки, то расчет ведется: определяют усилия в стерж в осносвой сис-ме от нагруз N_р и о предвар напряж N_ст.з. сечение сиерж подбир из 2-х усилий, по ко-му получается большее сечение. После предварит подбора сечения Ф расчит на действие нагрузки как статич неопределим сис-му. Контролируемое процессе натяжения затяжки усилие N_з.к. принимается больше расчетного усилия N_з : N_з.к = N_з/0,95 +∆а*(Е_зА_з)/l_з, где 0,95- кеэ-нт учитывающий релаксацию, ∆а – величина податливости анкерных креплений. Окончат провер несущ способонсти стер на расчет нагруз. Для стерж, у ко-ых в основной сис-ме усилия от расчет нагруз имеют разные знаки: сжатые стержни N_р – (n₂ N_з + N_зсн) N_з ≤φ R_ст А_ст; растянутые стерж N_р – (n₂ N_з + N_зсн) N_з ≤ R_ст А_стn. Для стерж, у ко-ых в основ сис-ме усилия от напряжения затяж и от нагруз имеют одинак знаки: для сжатых стерж N_р – (n₁ N_з + N_зсн) N_з ≤φ R_ст А_ст; для растян стерж N_р – (n₂ N_з + N_зсн) N_з ≤ R_ст А_стn, где N_р – усилие в стержне от расчетной нагруз в основной сис-ме Ф., N_з – усилие в стерж от усилия в затяж, n₁и n_{2 -} коэ-нт перегрузки, φ- коэф продол изгиба при централ сжатии, R_ст и R_з – расчетные сопротив стерж и затяж. Прочность затяж опред по ф-ле: n₁ N_з+ N_зсн ≤ R_з А_а.

47. Ряд стержней легких ф имеют незначит усилия и следовательно небольшие напряжения, сечения этих стержней подбирают по предельной гибкости установленной СНиП. К такаим стерж обычно относятся дополнит стойки в трейгол решетке, раскосы в средних пролетах панелей Ф, эл-ты связей и тд. Зная расчетную длину стержня l_о и значение предельной гибкости λ_пр, определяют требуемый радиус инерции i_тр =l_о / λ_тр. По нему в сортаменте выбирают сечение, имеющее наименьшую площадь. Из-за легкости расчетов рекомендуется подбор стержней легких Ф оформлять в табличной форме.

49. подбор сечений стерж тяжелых Ф начинается с определения требуемых площадей сечения стержней по ф-ам: А_треб = N/φ *R*γ, где γ – коэф-нт условия работы, φ- коэ-нт продол изгиба является ф-ей гибкости. А_п= N/ R γ, где γ- коэ-нт условия работы. Исходя из требуемых площадей устанавливают тип сечения стержней для поясов решетки. Высота сечения поясов не д/на превышать 1/10-1/15 длины панели, т. к. при большей высоте влияние изгибающ моментов от жесткости узлов возрастает и его надо учитывать в работе. Пояса тяж Ф имеют в разных панелях разные сечения, поэтому сечения всех стержней одного пояса д/ны подбираться одновременно. После подбора сечения производят проверку. В тяж Ф необходимо выдерживать центрирование стержней в узлах по осям, проходящим ч/з ц. т., т к даже при небольших эксцент-ах большие усилия в стержнях вызывают значит моменты. Монтажные соединения в сварных Ф часто конструируются на высокопрочных болтах, что упрощает монтаж работы и обнспеч высокую надежность кон-ции. Слабая напряженность краев фасонок позволяет устраивать в них выкружки, ко-ые снижают концентрацию напряж в местах примыкания раскосов. Из-за наличия в центре узла повышенных напряжений полезно иметь утолщение пояса в предела узла. Узлы на болта или заклепках. К фасонкам прикрепляют вертик эл-ты стержней, ч/з которые передаются усилия с горизонтал листов сечения. Такое прикрепление позволяет сверлить отверстия, монтажную клепку или закрепление болтлв производят с наружной стороныузла на вертикальных плоскостях. Жесткость узла обеспечивается соединительным листом или постановкой концевых планок наиболее эф-на постановка планок у начала прикрепления стержня к фасонкам. Болты в узлах тыж Ф следует размещать по унифицированным рискам. Разбивка отверстий во всех узлах подчин единой модульной сетке, нанесенной на концы срежней и фасонок. Узлы Ф при монтажной сварке. К поясу с наружней стороны вертикалов приваривают фасонки, к о-ым внахлестку присоединяют стержни решетки. Усилия со стержней решетки на фасонку передают обваркой по контуру.более конструк-на приварка фасонок к вертикалам поясов стыковыми швами.в этом случ целесообразно иметь в пределах узлов утолщенные вертикалы пояса. Приварить раскосы к фасонкам внахлестку угловыми швами проще, это позволяет иметь значит допуски прииизготовлениии кон-ции, но появляются значительн концентрации напряжений, нежелательные при динамических воздействиях на кон-цию.приварка стерж решетки к фасонкам стыковыми швами с устройтвом выкружек на фасонках резко снижает концентрацию напряжений. Узлы трубчаты Ф. рациональными являются узлы с непосредственной приваркой по контуру стержней к поясам просты в монтаже присоединения стержней решетки к поясам на болтах ч/з фасонки. Фасонки вваривают в пояс, концы стержней решетки «окуполиваются» и в них вваривают короткие пластины с отверстиями для болтов. Концы стежней м/но заканчиват зглушками с приваренными к ним в торец планками для присоединения на болта к фасонкам.

45. подбор сечения сжат стерж начин с определения требуем площади по ф-ле: А_треб = N/φ *R*γ, где γ – коэф-нт условия работы, φ- коэ-нт продол изгиба является ф-ей гибкости.

λ = l₀/i, где l₀- расчетная длина стерж, I = √I/A эти параметры задаются гибкостью стержня. По ней находят φ и А. Задаемся радиусами инерции сечения: i_хтр= l_ох/ λ, i_утр= l_оу/ λ. По сортаменту подбир профиль с промежуточным значением площади и соответствующим радиусом инерции, определяем гибкость во втором приближении. Подбор сечен растянут стержн. Требуем площадь нетто сечения растянутого стержня Ф из стали с отношением R_в/ γ _н < R определяют по ф-ле: А_п= N/ R γ, где γ- коэ-нт условия работы, γ _н –коэ-нт надежности.

46. Верх пояса строп Ф, нагружаемые кровель кон-цией работ на осевую силу и изгиб. Сжимающ сила N определяется по обычному расчету Ф с приложением всей нагрузки в _zузлах. Изгибающ момент приним равным наибольшему моменту в пределах средней трети длины панели поаса. Подбор сечения м/но начать с определения требуемой площади сечения стерж, используя ф-лу проверки устойчивости в плоскости изгиба: А_треб = N/φ_вн *R*γ, где φ_вн- функция условной гибкости в плоскости изгиба λ_х = (l_ох/ i_х) √ R/Е и приведенного эксцент-та m_пр = η (М_х*А_z)/( NI_х) , где М_х – момент относит горизонт оси. Предварит подбор сечения производят как для центрально сжатого стержня. Установив тип сечения задаются гибкостью λ_х = l_о/ i_х и определяют радиус инерции i_х =l_о / λ_{х ,} требуемую высоту сечения h= i_х/α₁ и ядровое расстояние ρ_х = i_х² /z. Для принятого сечения находим η. Зная площадь и высоту h комп-ют сечение. Проверка стерж в плоскости действия момента: σ = N/φ_вн *А ≤ Rγ. Проверка устойчивости стержня из плоскости действия момента: σ = N/сφ_у *А ≤ Rγ. Коэ-нт продольного изгиба центрально сжатого стерж φ_у относит оси у принимают по гибкости стержня λ_у = l_о/ i_у. при наличии в стержне отверстия для болтов и прочность внецентренно сжатых стерж определ по ф-ле: (N/ А_нт ± М_х*у/I_хнт)*у≤ Rγ, где А_нт и I_хнт – площадь и момент инерции нетто; у- расстояние от нейтральной оси до края сечения.

22. Различают 2 конструктивные разновидности соединений – стыки и прикрепления элементов друг к другу. Стыки листового металла осуществляются двусторонними и односторонними накладками. Стыки профильного металла выполняют накладками: уголки – уголковыми, двутавры и швеллеры – листовыми. Прикрепления элементов осуществляют в нахлестку. Для работы соединения предпочтительнее симметричное прикрепление элементов с двух сторон. При одностороннем креплении жесткого элемента к гибкому (уголка к фасонке) появляется эксцентриситет, что требует увеличения числа болтов.

Прикрепление элементов:

Симметричное несимметричное

Если возможная длина прикрепления элемента ограничена, то часть болтов располагают на специальных коротышах. При конструировании болтовых соединений стремятся к применению болтов одного диаметра в пределах каждого конструктивного элемента и к наименьшему числу диаметров болтов во всем сооружении. При конструировании болтовых соединений стремятся к наилучшей передаче усилия с одного элемента на другой кратчайшим путем при одновременном обеспечении удобства выполнения соединения. В стыках и узлах прикреплений расстояние м/д болтами д.б. min. В слабо работающих соединениях расстояние д.б. max. Болты располагают в соединении по прямым линям- рискам, параллел. Действующему усилию. Расстояние между 2-мя смежными рисками называется дорожкой, а расстояние м/д 2-мя смежными по риске болтами – шагом. Min расстояние определяют условиями прочности основного материала. Max расстояние опред. устойчивостью сжатых частей элементов в промежутках м/д болтами или условием плотности соединения растянутых элементов во избежание попадания в щели влаги пыли, способствующих коррозии металла. В профильных элементах (уголках, двутаврах, швеллерах) положение рисок и возможные диаметры отверстий должны отвечать требуемой прочности элемента и практической возможности постановки болтов в соединениях.

28. Проверка прочности сводится к проверке наибольших нормальных, касательных напряжений. В разрезных балках места наибольших нормальных и касательных напряжений обычно не совпадают , их проверяют раздельно по формулам:

W_тр- требуемый момент сопротивления R_y- расчетное сопротивление стали изгибу γ_с- коэффициент условия работы конструкции

R_s- расчетное сопротивление стали на срез

Q_max- наибольшая поперечная сила на опоре

S, I- статический момент и момент инерции сечения

t_cт- толщина стенки балки

Однако по всей длине балки изгиб. Моменты и поперечная сила действуют совместно. Поэтому дополнительно к раздельным проверкам σ и τ необходима проверка совместного действия σ и τ, при которой определяются приведенные напряжения. Эту проверку делают в месте наиболее неблагоприятного сочетания M и Q. Приведенные напряжения определяются по формуле:

По этой формуле проверяем переход материала в данной точке в пластическое состояние от совместного действия σ и τ.

Прогиб балок опред. От действия нормативной нагрузки. Прогиб составных балок можно не проверять, если фактическая высота балки больше минимальной, определяемой по ф-ле:

g_гб -нормативная нагрузка на балку

g_гб^p - расчетная нагрузка на балку

R_y- расчетное сопротивление стали изгибу.

[l/f]- нормативный прогиб

общую устойчивость составных балок проверяют по ф-ле: , где W- момент сопротивления сжатого пояса, γ_с- коэффициент условия работы конструкции,

φ_в для двутавровых составных балок, имеющих 2 оси симетрии, т.ж. как и в прокатных вычисляют: , где I_x,y- момент инерции относ. Вертик. и гориз. Оси до сброса, h- высота сечения, l₀- расстояние м/д точками закрепления сжатого пояса, ψ- коэф. определяемый в зав-ти от парам-а α (зависит от сопротивления балки кручению), для составных балок:

, где а=0,5h₀, h₀- расстояние м/д осями поясных листов, b_f, t_f- ширина и толщина сжатого пояса, t_w- толщина стенки балки.

Общую устойчивость балок можно не проверять при передаче нагрузки ч/з сплошной жесткий настил, непрерывно опирающийся на сжатый пояс балки и надежно с ним связанный.

24. Настилы балочных клеток разнообразны в зависимости от назначения и конструктивного решения перекрытия. Часто поверх несущего настила устраивают защитный настил, который м/б из дерева, асфальта, кирпича и др. В качестве несущего настила применяют плоские стальные листы или настил из сборных ж/б плит. Сейчас начинают использовать щитовой настил, состоящий из несущего стального листа, имеющего сверху защитный слой и подкрепленного снизу продольными и поперечными ребрами. Стальной настил. Состоит из стального листа, уложенного на балки и приваренного к ним. Расстояние м/д балками, поддерживающими настил, определяется его несущей способностью или жесткостью. Наиболее выгодное решение по расходу материала получается при min толщине настила, т.к. в двутавровых балках, работающих на изгиб, материал используется лучше, чем в настиле прямоугольного сечения. Но увеличение числа балок при тонком настиле резко увеличивает трудоемкость перекрытия. Приварка настила к балкам делает невозможным сближение опор настила при его прогибе под нагрузкой, что вызывает в нем растягивающие усилия H, улучшающие работу настила в пролете. Кроме того, приварка защемляет настил, создавая в нем опорные моменты, и снижает моменты в пролете настила под нагрузкой. Силу Н, на действие которой проверяем сварные швы, прикрепляющие настил и поддерживающие его конструкцию определяем: H=

Н- распор, f-прогиб под нагрузкой, l_н- пролет настила, t_н- толщина настила При нагрузках, не превышающих 50 кН/м², и предельном относительном прогибе не более 1/150 прочность шарнирно закрепленного по краям стального настила всегда будет обеспечена, и его надо рассчитывать только на прогиб. Железобетонный настил. Наряду со стальными настилами в перекрытиях применяют в качестве несущего настила ж/б плиты.

25. Расчет на прочность прокатных балок, изгибаемых в одной из главных плоскостей, производится по изгибающему моменту:σ=М_мах/W_тр≤R_yγ_c? W_тр=М_мах/R_eγ_c

W_тр- требуемый момент сопротивления

R_y- расчетное сопротивление стали изгибу

γ_с- коэффициент условия работы конструкции

Выбрав тип профиля балки по требуемому моменту сопротивления, по сортаменту подбираем ближайший больший номер балки. Подобранное сечение проверяют на прочность от действия касательных напряжений : τ=Q_maxS/It_cт