Primer_vypolnenia_KR_ZhBK

Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Нижегородский Государственный Архитектурно-Строительный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

= 889 мм2.

0.031)× 435

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

08.04.2015

Размер:

295.77 Кб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 12 / 22

Вторая с края опора В:

МB = -117,5 кН·м; h = 500 мм; сечение прямоугольное, шириной b = 220 мм; а = 40 мм; h0 = h

– a = 500 – 40 = 460 мм.

α m

117.5 ×106

= 0,297

× b × h2

8.5 × 220 × 4602

ξ = 1 -

= 1 -

= 0.363 @ 0.35

1 - 2α m

1 - 2 × 0.297

A =

M 1

117.5 ×106

= 1155.8 мм2.

(1 - 0.5ξ )× h0

270(1 - 0.5 × 0.363)× 460

Принято:

4Ø 20 А300 с AS = 1256 мм2.

AS = 1256 мм2 > ASтреб = 1155,8 мм2 (+8,7%).

		a=40 мм	1
			1
			З20 A300
h = 500	= 460		сжатая
			зона

	0
	h
			x
		b = 220

Рис.8 Расчетное сечение второстепенной балки на опоре В	на
отрицательный момент.

Средние пролёты.

На положительный момент М2 = 102,8 кН·м.

h = 500 мм; сечение тавровое (полка на стороне сжатой части сечения); а = 65 мм; h0 =

435 мм.

Расчётная ширина полки:

bf = b + l1 / 3 = 220 + 6000 / 3 = 2220 мм bf = S = 2050 мм < 2220 мм.

Принимаем в расчёте bf = 2050 мм.

× 6

αm = 8.5 × 2050 × 4352 = 0.031

ξ= 1 - 1 - 2α m = 1 - 1 - 2 × 0.031 = 0.031

Х= ξ · h0 = 0,031 · 435 = 13,49 мм < hf = 70 мм, т.е. нейтральная ось действительно находится в полке. 102.8 10

Принято:

2Ø 16 А300 с AS1 = 402 мм2.

2Ø	18 А300 с AS2 = 509 мм2.
AS = AS1 + AS1 = 402 + 509 = 911 мм2 > ASтреб = 889 мм2, (+2,5%).
Тогда a = 40 + 50 / 2 = 65 мм - соответствует предварительному значению.
			bf	' = 2050		13,49
						13,49
					сжатая зона	=
					сжатая зона	x
						x
	= 500	= 435			1		=70
		= 435			З16 A300		=70
		0			З16 A300		'
	h h						f
	h h						h
			b = 220		2
		a = 65	b = 220		З18 A300
		a = 65
		Рис.9 Расчетное сечение второстепенной балки в среднем пролёте					на
			положительный момент.

На отрицательный момент М6-7 = -41,95 кН·м.

h = 500 мм; сечение прямоугольное b = 220 мм, а = 85 мм; h0 = 415 мм.

α m	=	M 6−7		=	41.95 ×10	6	= 0,13
		R	× b × h 2		8.5 × 220 × 4152

		b	0

ξ = 1 - 1 - 2α m = 1 - 1 - 2 × 0.13 = 0.14

A =		41.95 ×10	6	= 402,6 мм2.
A =	270(1	- 0.5 × 0.120)× 415		= 402,6 мм2.
S

Принято:

2Ø 16 А300 c AS = 402 мм2 (0%).

		a = 85 мм
		1
		З16 A300
h = 500	= 415	сжатая
h = 500	= 415	зона
	0
	h
		x
		b = 220

Рис.10 Расчетное сечение второстепенной балки в средних пролетах		на
отрицательный момент

	Средние опоры.

Мс = -102,8 кН·м, h = 500

мм; сечение прямоугольное; ширина b = 220 мм,

а = 40 мм;

h0 = 460 мм (полка в растянутой зоне).

α m =

M с

102.8 ×106

= 0,26

× b × h2

× 220 × 4602

8.5

ξ = 1 -

1 - 2α m

= 1 -

1 - 2 × 0.26 = 0.307

102.8 ×10

= 977,8 мм2.

270(1 - 0.5 × 0.307)× 460

Принято:

4Ø

18 А300 c AS = 1018 мм2 (+4,1%).

a = 40 мм

З18 A300

= 500

= 460

сжатая

зона

b = 220

Рис. 11 Расчетное сечение второстепенной балки средней опоры С.

Крайняя опора А: Требуемая площадь рабочей арматуры в гнутой опорной сетке:

Аоп А ≥ 0,25 · АS = 0,25 · 1303,3 = 325,8 мм2. Принято:

2Ø 16 A300 с АS = 402 мм2 (+23,4%).

6. Расчёт балки на прочность по наклонным сечениям.

Крайний пролет.

Расчет на QBл = 164.5 кН.

а) Проверка прочности по наклонной сжатой полосе

Qmax = 164.5 кН < 0.3Rb × b × h0 = 0.3 ×8.5 × 220 × 430 = 241230 кН = 241.23 кН ,

т.е. прочность наклонной сжатой полосы обеспечена б) Проверка прочности наклонных сечений.

Предварительно принимаем в качестве поперечной арматуры Ø 6 А400 с шагом Sw1 = 100

мм, Sw1	< h0 / 2 = 430 / 2 = 215 мм	,
мм, Sw1	=	,
	< 300 мм
			Rbt	× b × h02		0.75 × 220 × 430	2
	Sw1 = 100 мм < Sw max	=			=			= 185,5 мм .
	Sw1 = 100 мм < Sw max	=			=	164500		= 185,5 мм .
			Qmax			164500

											14
			qsw =		Rsw × Asw		=	285 × 2 × 28,3	= 161.31 Н/мм.
			qsw =		S w		=	100	= 161.31 Н/мм.
					S w			100
Поскольку	qsw1	=	161.31	= 0.98 > 0.25 , т.е. условие q							³ 0.25R ×b соблюдается, хомуты
Поскольку		=		= 0.98 > 0.25 , т.е. условие q						sw	³ 0.25R ×b соблюдается, хомуты
	Rbt ×b	0.75 × 220								sw	bt
	Rbt ×b	0.75 × 220
полностью учитываются в расчете и Mb определяется по формуле:
			M b = 1.5Rbt × b × h02			= 1.5 × 0.75 × 220 × 4302 = 45,76 ×106 Н × мм.

Определение длины проекции невыгодного наклонного сечения С:

q = q -	p	= 45.695 -	34.12	= 28.635 кН / м(Н / мм)

1	2	2

Поскольку

qsw

= 0.98 < 2 , значение С определяется по формуле:

×b

45.76 ×106

C =

M b

= 1264 мм

28.635

Принимаем С = 1264 мм < 3h0 = 3 × 430 = 1290 мм

£ 2h0

= 2 × 430 = 860 мм

С0 = 860мм

> h0 = 430 мм

Тогда Q =

M b

45.76 ×106

= 36203 Н = 36.20 кН

1264

Qsw

= 0.75 × qsw × C0

= 0.75 ×161.31×860 = 104045 Н = 104,05 кН

Q = Qmax - q1 × C = 164,5 - 28.635 ×1,264 = 128.31 кН

Q = 128,31 кН < Qb + Qsw

= 36.20 +104,05 = 140.25 кН (+9,3%), т.е. прочность наклонных сечений

у опоры В слева обеспечена.

Расчет на QА = 109.67 кН.

а) Проверка прочности по наклонной сжатой полосе

Qmax

= 109.67 кН < 0.3Rb × b × h0

= 0.3 ×8.5 × 220 × 430 = 241230 кН = 241.23 кН ,

т.е. прочность наклонной сжатой полосы обеспечена

б) Проверка прочности наклонных сечений.

Предварительно принимаем в качестве поперечной арматуры Ø6

А400 с шагом Sw1 = 150

< h0 / 2 = 430 / 2 = 215 мм

мм, Sw1 =

< 300

мм

Sw1 = 175 мм < S w max

Rbt

× b × h02

0.75 × 220 × 4302

= 278,2 мм .

Qmax

109670

qsw

Rsw

× Asw

285 × 2 ×18,9

= 71.82 Н/мм.

150

Поскольку

qsw1

71.82

= 0.44 > 0,25 ,

т.е. условие qsw ³ 0.25Rbt × b соблюдается,

0.75 × 220

R ×b

хомуты полностью учитываются в расчете и Mb определяется по формуле:

= 1.5R

× b × h

2 = 1.5 × 0.75 × 220 × 4302 = 45,76 ×106

Н × мм

Определение длины проекции невыгодного наклонного сечения С:

q = q -

= 45.695 -

34.12

= 28.635 кН / м(Н / мм)

Поскольку

qsw

= 0.44 < 2 , значение С определяется по формуле:

×b

45.76 ×106

C =

M b

= 1264 мм

28.635

Принимаем С = 1264 мм < 3h0 = 3 × 430 = 1290 мм

С0

£ 2h0

= 2 × 430 = 860 мм

= 860мм

> h0 = 430 мм

Тогда Q =

M b

45.76 ×106

= 36203 Н = 36.20 кН

1264

Qsw = 0.75 × qsw × C0

= 0.75 × 71,82 ×860 = 46324 Н = 46,32 кН

Q = Qmax - q1 × C = 109.67 - 28.635 ×1,264 = 73.48 кН

Q = 73,48 кН < Qb

+ Qsw = 36.20 + 46,32 = 82.52 кН (+12,3%), т.е. прочность наклонных сечений у

опоры В слева обеспечена.

Средний пролёт

Расчет на QBп = 137,09 кН

а) Проверка прочности по наклонной сжатой полосе

Qmax = 137,09 кН < 0.3Rb × b × h0 = 0.3 ×8.5 × 220 × 435 = 244035 кН = 244.04 кН ,

т.е. прочность наклонной сжатой полосы обеспечена. б) Проверка прочности наклонных сечений.

Предварительно принимаем в качестве поперечной арматуры Ø 6 А400 с шагом Sw1 = 125

< h0 / 2 = 435 / 2 = 217,5 мм

мм, Sw1 =

< 300 мм

Sw1 = 125 мм <

S w max

Rbt × b × h02

0.75 × 220 × 4352

= 227,7 мм .

Qmax

137090

qsw

Rsw × Asw

285 × 2 × 22,6

= 103.06 Н/мм

125

Поскольку

qsw1

103.06

= 0.62 > 0.25 , т.е. условие q

³ 0.25R ×b соблюдается, хомуты

Rbt

×b

0.75 × 220

полностью учитываются в расчете и Mb определяется по формуле:

= 1.5R

× b × h 2

= 1.5 × 0.75 × 220 × 4352

= 46.83 ×106 Н × мм

Поскольку

qsw

= 0.62 < 2 , значение С определяется по формуле:

×b

46.83 ×10

C =

M b

= 1279 мм

28.635

Принимаем С = 1279 мм < 3h0

= 3 × 435 = 1305 мм

£ 2h0

= 2 × 435 = 870 мм

С0 = 870 мм

> h0 = 435 мм

Тогда Qb =

M b

46.83 ×10

= 36615 Н = 36.62 кН

1279

Qsw

= 0.75 × qsw × C0

= 0.75 ×103.06 ×870 = 67247 Н = 67.25 кН

Q = Qmax - q1 × C = 137.09 - 28.635 ×1.279 = 100.47 кН

Q = 100.47 кН < Qb + Qsw = 36.62 + 67.25 = 103.87кН (+3,4%), т.е. прочность наклонных сечений у опоры В слева обеспечена.

Из выполненных расчетов можно видеть, что примененные предварительно принятой поперечной арматуры Ø 8 и Ø 6 А400 запасы прочности в наклонных сечениях балки незначительны.

Определение длины приопорных участков.

В средней части пролёта балки шаг хомутов может быть увеличен до значения:

Sw2	£ 0.75h0 = 0.75 × 435 = 326
Sw2	= 300 мм
	< 500	мм

Крайний и средний пролеты

Qb ,min = 0,5 × Rbt × b × h0 = 0,5 × 0,75 × 220 × 435 = 35,89 кН.

Q =109.67 a

Графический метод

Эпюра Q (кН)

Крайний пролёт

Средний пролёт

Qb,min =35,89

37=1П ,09

Qb,min =35,89

=164,5

1615

1570

2815

2215

1570

2215

6000

QС=137,09

Длины приопорных участков принимаются большими из полученных значений т.е. в нашем случае соответственно 1.62, 2.82, и 2.22 м.

Литература

1.СНиП 2.011.07-85*. Нагрузки и воздействия: утв. Госстроем России 29.05.2003: взамен СНиП II-6-74: дата введения 01.01.87. – М.: ГУП ЦПП, 2003. – 44 с.

2.СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения: утв. Государственным комитетом Российской Федерации по строительству и жилищнокоммунальному комплексу от 30.06.2003: взамен СНиП 2.03.01-84: дата введ. 01.03.2004. – М.: ГУП НИИЖБ, 2004. - 26 с.

3.СП 52.101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры: утв. Государственным комитетом Российской Федерации по строительству и жилищно-коммунальному комплексу от 30.06.2003: взамен СНиП 2.03.01-84: дата введ. 01.03.2004.- М.: ГУП НИИЖБ, 2004. – 55 с.

4.Руководство по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения): ГПИ Ленингр. Промстройпроект Госстроя

СССР, ЦНИИпромзданий Госстроя СССР. – М.: Стройиздат, 1978. – 175 с.

5.Байков В.Н. Железобетонные конструкции. Общий курс: учеб. для вузов / В.Н. Байков, Э.Е. Сигалов. Изд. 5-е, перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1991. – 767 с.

6.Нифонтов А.В. Расчет монолитного железобетонного перекрытия многоэтажного производственного здания: методические указания / А.В. Нифонтов, В.В. Малышев; ННГАСУ. Н.Новгород.: Полиграф. Центр ННГАСУ, 39 с.

<<< < Предыдущая 12 / 22

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
21.09.2019152.06 Кб10Otvety_na_bilety_9.doc
#
01.08.2019216.06 Кб5otv_ekz_2003-2004_chicher.doc
#
08.04.2015171.52 Кб13pedagogika1.doc
#
04.09.2019105.54 Кб4Poryadok_vedenia_Grz_KR(1).docx
#
16.11.201959.39 Кб1Prakt_5.doc
#
08.04.2015295.77 Кб15Primer_vypolnenia_KR_ZhBK.pdf
#
25.08.2019180.74 Кб26PROFIL_N_J_UROVEN.doc
#
08.08.20199.27 Mб114Rahmanaliev_Imperiya_tyurkov._Velikaya_tsiviliz....rtf
#
20.11.2019100.35 Кб2ras.doc
#
28.08.20193.03 Mб10razomknutye_sistemy.doc
#
05.09.201947.28 Кб5referat.docx