111
.pdf11
4. Определение энтальпий воздуха и продуктов сгорания
Количество теплоты, содержащееся в воздухе или продуктах сгорания, называют теплосодержанием (энтальпией) воздуха или продуктов сгорания. При выполнении расчетов принято энтальпию воздуха или продуктов сгорания относить к 1 кг топлива.
Расчет энтальпий продуктов сгорания производится при действительных коэффициентах избытка воздуха после каждой поверхности нагрева.
Определение энтальпии теоретического объёма воздуха для всего выбранного
диапазона температур производиться по формуле. |
|
НВ0 =V 0 (cθ)В , кДж/м3, |
(23) |
где V0 – теоретический объем воздуха, необходимого для горения, м3; V0 = 5,23 м3/кг; (сθ)В – энтальпия 1 м3 воздуха, кДж/м3, принимаются для каждой выбранной температуры [7, с. 41,табл. 3.4].
Определение энтальпии теоретического объёма продуктов сгорания для всего диапазона выбранных температур
|
|
|
|
|
НГ0 |
=VRO |
(cθ)RO |
+VN0 |
(cθ)N |
2 |
+VH0 |
2 |
O |
(cθ)H |
O , |
(24) |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
2 |
2 |
|
|
|
2 |
|
|
||
где V |
RO2 |
,V 0 |
,V 0 |
– объемы трехатомных газов, теоретический объем азота и водяного |
|||||||||||||
|
N2 |
H2O |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
пара воздуха, необходимого для горения; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
(cθ) |
|
,(cθ) |
N2 |
,(cθ) |
H2O |
– энтальпии 1 м3 трехатомных газов, теоретического объема |
|||||||||||
|
RO2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
азота и теоретического объема водяных паров, кДж/м3, принимаются для каждой выбранной температуры [7, с. 41, табл. 3.4].
Определение энтальпиизолы для всего выбранного диапазона температур.
|
|
|
Нзл = (сθ)зл |
|
АР |
|
аун |
|
(25) |
|
|
|
|
100 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Определение энтальпии избыточного количества воздуха для всего выбранного |
||||||||||
диапазона температур. |
|
|
|
|
|
|
|
|
(26) |
|
|
|
|
НИЗБВ = (α −1) НВ0 |
|
||||||
Определение энтальпии продуктов сгорания при коэффициенте избытка воздуха |
||||||||||
α > 1 для всего выбранного диапазона температур: |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
Н = НГ0 + НИЗБВ |
|
+ Нзл |
|
(27) |
|||
Результаты расчета энтальпии продуктов сгорания по газоходам КА сводим в |
||||||||||
таблицу 2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 2 – Энтальпия продуктов сгорания |
|
|
|
|
|
|
||||
Поверхность |
Температура |
НВ0 |
НГ0 |
|
|
|
Нзл |
НизбВ |
Н |
|
нагрева |
после |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
поверхности |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нагрева, о С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Топка |
2000 |
16077,02 |
19367,20 |
|
|
|
|
82,05 |
9646,21 |
29095,46 |
αТ =1,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1900 |
15198,38 |
18301,39 |
|
|
|
|
95,53 |
9119,03 |
27516,78 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1850 |
14319,74 |
17224,86 |
|
|
|
|
71,37 |
8591,84 |
25888,08 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1700 |
13462,02 |
16165,17 |
|
|
|
|
67,40 |
8577,21 |
24309,78 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1600 |
12609,53 |
15111,07 |
|
|
|
|
61,25 |
7565,72 |
22738,03 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1500 |
11751,81 |
14059,54 |
57,44 |
7051,09 |
21168,06 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1400 |
10894,09 |
13029,27 |
51,67 |
6536,45 |
19617,40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1300 |
10036,37 |
11982,46 |
44,44 |
6021,82 |
18548,73 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1200 |
9204,85 |
10961,30 |
39,37 |
5522,88 |
16523,55 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1100 |
8368,00 |
9960,63 |
35,82 |
5020,85 |
15017,25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1000 |
7531,20 |
8962,89 |
32,14 |
4518,72 |
13513,75 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
900 |
6720,55 |
7973,72 |
28,59 |
4032,33 |
12034,64 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
850 |
5930,82 |
6995,43 |
25,04 |
3558,49 |
10578,96 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Конвективный |
1000 |
7531,20 |
8962,89 |
32,14 |
4895,28 |
13890,31 |
|
пучок I |
|
|
|
|
|
|
|
900 |
6720,55 |
7973,72 |
28,59 |
4368,36 |
12370,67 |
||
αКПI =1,65 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||
850 |
5930,82 |
6995,43 |
25,04 |
3855,03 |
10875,60 |
||
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
700 |
5135,86 |
6038,61 |
21,62 |
3338,31 |
9398,54 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
600 |
4351,36 |
5106,08 |
18,30 |
2828,38 |
7952,76 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
500 |
3587,78 |
4203,16 |
14,98 |
2332,06 |
6550,19 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Конвективный |
700 |
5135,86 |
6038,61 |
21,62 |
3851,90 |
9912,12 |
|
пучок II |
|
|
|
|
|
|
|
600 |
4351,36 |
5106,08 |
18,30 |
3263,52 |
8387,90 |
||
αКПII =1,75 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||
500 |
3587,78 |
4203,16 |
14,98 |
2690,84 |
6908,97 |
||
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
400 |
2839,89 |
3312,86 |
11,75 |
2129,92 |
5454,53 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
300 |
2112,92 |
2449,45 |
8,60 |
1584,69 |
4042,74 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
200 |
1396,41 |
1611,98 |
5,54 |
1047,31 |
2664,82 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Водяной |
400 |
2839,89 |
3312,86 |
11,75 |
2413,91 |
5738,52 |
|
экономайзер |
|
|
|
|
|
|
|
300 |
2112,92 |
2449,45 |
8,60 |
1795,98 |
4254,03 |
||
αВЭ =1,85 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||
200 |
1396,41 |
1611,98 |
5,54 |
1186,95 |
2854,46 |
||
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
695,59 |
793,99 |
2,64 |
591,25 |
1387,88 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Золоуловитель |
300 |
2112,92 |
2449,45 |
8,60 |
1901,63 |
4359,67 |
|
αЗУ =1,9 |
|
|
|
|
|
|
|
200 |
1396,41 |
1611,98 |
5,54 |
1256,77 |
2874,28 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
695,59 |
793,99 |
2,64 |
626,03 |
1422,66 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Дымовая |
200 |
1396,41 |
1611,98 |
5,54 |
1326,59 |
2944,10 |
|
труба |
|
|
|
|
|
|
|
100 |
695,59 |
793,99 |
2,64 |
660,81 |
1457,44 |
||
αДТ =1,95 |
13
5. Тепловой баланс котельного агрегата
При работе парового котла вся поступившая в него теплота расходуется на выработку полезной теплоты, содержащейся в паре или горячей воде, и на покрытие различных потерь теплоты. Суммарное количество теплоты, поступившее в котельный агрегат, называют располагаемой теплотой и обозначают Qрр. Между теплотой, поступившей в котельный агрегат и покинувшей его, должно существовать равенство. Теплота, покинувшая котельный агрегат, представляет собой сумму полезной теплоты, и потерь теплоты, связанных с технологическим процессом выработки и потерь теплоты, связанных с технологическим процессом выработки пара.
Следовательно, тепловой баланс котла для 1 м3 сжигаемого газа при нормальных
условиях имеет вид:
Qрр = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 ,
где Qрр- располагаемая теплота, кДж/ кг;
Q1 - полезная теплота, содержащаяся в паре, кДж/кг;
Q2, Q3, Q4, Q5 – потери теплоты с уходящими газами, от химической неполноты сгорания, от механической неполноты сгорания, от наружного охлаждения или охлаждения через обмуровку соответственно, кДж/кг.
Определение располагаемой теплоты Qpp :
Qрр =Qpн +Qв.вн
где Qрн – низшая теплота сгорания (см. характеристики топлива) кДж/кг Qв.вн - теплота, внесенная в котельный агрегат воздухом, кДж/кг
Qв.вн =αТ НВ0 =αТсвtвV 0 =1,6 1,005 30 5,23 = 252,3кДжкг Qрр = 20200 +252,3 = 20452,3кДжкг
Тепловой баланс котла составляется применительно к установившемуся тепловому режиму, а потери теплоты выражаются в процентах располагаемой
теплоты:
qi = Q i / Qpp
Потеря теплоты с уходящими газами (q2) обусловлена тем, что температура продуктов сгорания, покидающих котельный агрегат, значительно выше температуры окружающего атмосферного воздуха. Потеря теплоты с уходящими газами зависит от вида сжигаемого топлива, температуры уходящих газов, чистоты наружных и внутренних поверхностей нагрева, температуры воздуха, забираемого дутьевым вентилятором.
Определение q2 по формуле
|
(H |
ух |
−α |
ух |
Н0 |
)(100 |
−q |
) |
|
q2 = |
|
|
х.в. |
|
4 |
|
(23) |
||
|
|
|
|
Qpp |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где q4 - потери теплоты от механической неполноты сгорания, q4 = 7,5 [7, с. 47, табл. 4.2];
Нух – энтальпия уходящих газов при Т = 150 ˚ С, [7, с. 53]
Нух = 1844,31 кДж/ м3 при Т = 150 ˚ С; αух - коэффициент избытка воздуха в уходящих газах, берем из таблицы 1 в сечении
газохода после последней поверхности нагрева, αух = 1,95;
14
H˚хв – энтальпия теоретического объема воздуха, определяется при tв = 30˚С,
H˚хв = 39,8∙V0 кДж/м3;
H˚хв = 39,8∙5,23 = 208,15 кДж/м3
q2 = (1844,31−1,95 182,68)(100 −7,5) = 6,73% 20452,3
Потеря теплоты от химической неполноты сгорания (q3) обусловлена появлением в уходящих газах горючих газов СО, Н2, СН4. Потеря теплоты от химической неполноты горения зависит от вида топлива, способа сжигания топлива и конструкции топки, коэффициента избытка воздуха в топке, от уровня и распределения температуры в топочной камере, организации смесеобразовательных процессов в топке (горелке и топочной камере).
Определение q3 по таблице 4.4 [7, с. 47], q3 = 0,75%
Потеря теплоты от наружного охлаждения (q5) обусловлена передачей теплоты от обмуровки агрегата наружному воздуху, имеющему более низкую температуру. Потеря теплоты от наружного охлаждения зависит от теплопроводности обмуровки, ее толщины, поверхности стен, приходящейся на единицу паропроизводительности парового котла.
Определение q5 по таблице 4.5 [7, с. 47] и по формуле
q5 |
= q5ном D |
(24) |
|
|
|
Dном |
|
q5 = 2,9 44 = 2,9%
Потеря (q6 ) в виде физической теплоты шлаков и потеря от охлаждения балок и панелей топки, не включенных в циркуляционный контур котла по формуле
|
|
|
a |
шл |
(сθ) |
зл |
Ар |
|
q |
6 |
= |
|
|
|
(25) |
||
|
|
Qpp |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
где aшл =1−aун , доля золы в топливе, перешедшей в шлак;
(сθ)зл - энтальпия золы, кДж/кг; определяется по табл. 3.4 для температуры золы
(шлака) 600оС при сухом шлакоудалении
q6 = 0,89 562 29,6 = 0,72% 20452,3
15
6. Расчет КПД и расхода топлива
Расход топлива определяется по формуле:
ВКА = |
|
QКА |
|
100 , |
(26) |
|
Qрр ηКАбр |
||||||
|
|
|
||||
где QКА – теплопроизводительность КА, кВт: |
|
|
|
|
|
|
QКА = D (hнп −hпв ) +0,01 р D (hкв −hпв ) , |
(27) |
|||||
где hнп - энтальпия насыщенного пара, вырабатываемого котлом, кДж/кг; |
|
|||||
hнп = 2790,29 кДж/кг; |
|
|
|
|
|
|
hпв - энтальпия питательной воды, кДж/кг: |
|
|
|
|
|
|
hпв |
=св |
tпит.в , |
(28) |
|||
где св – удельная теплоёмкость воды, кДж/(кг 0С); св = 4,19 кДж/(кг 0С); |
|
|||||
hпв = 4,19 100 = 419 (кДж/кг); |
|
|
|
|
|
|
hкв - энтальпия котловой воды, кДж/кг: |
|
|
|
|
|
|
|
hкв = св tкв , |
(29) |
где tкв – температура котловой воды, 0С; tкв = 194 0С и р=1,4 МПа; hкв = 4,19 194 =812,86 (кДж/кг);
р – величина продувки котельного агрегата; р = 5%; D – паропроизводительность КА, кг/с;
По формуле (27):
QКА =1,11 (2798 −419) +0,01 5 1,11 (812,86 −419) = 2653,99 (кВт)
Коэффициентом полезного действия (КПД) парового котла называют отношение полезной теплоты к располагаемой теплоте. Не вся полезная теплота, выработанная агрегатом, направляется к потребителю. Часть выработанной теплоты в виде пара и электрической энергии расходуется на собственные нужды. Под расходом на собственные нужды понимают расход всех видов энергии, затраченной на производство пара. Поэтому различают КПД агрегата брутто и нетто. Если КПД агрегата определяется по выработанной теплоте, то его называют брутто, а если по отпущенной теплоте – нетто.
Определение КПД брутто котельного агрегата (%) по уравнению обратного баланса:
ηбрКА = 100 – (q2 + q3 + q4 + q5+ q6 ) |
(30) |
ηбрКА = 100 – ( 6,73+0,75+7,5+2,9+0,72)=81,4%
По формуле (26):
ВКА = |
2653,99 |
100 = 0,16 (кг/с). |
|
|
|
|
20452,3 81,4 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Определение расчетного расхода топлива: |
|
q4 |
|
|
|
|
|
Bр = BКА (1− |
|
) |
(31) |
|
|
|
100 |
||||
|
|
|
|
|
Bр = 0,16(1−1007,5 ) = 0,15кг/с
|
|
|
|
16 |
Определение коэффициента сохранения теплоты φ |
|
|||
|
|
ϕ =1− |
q5 |
(32) |
|
2,9 |
ηКАбр +q5 |
||
ϕ =1− |
= 0,97 |
|
|
|
81,4 +2,9 |
|
|
||
|
|
|
|
17
7. Поверочный тепловой расчет топки
При проектировании и эксплуатации котельных установок чаще всего выполняется поверочный расчет топочных устройств.
Для выполнения поверочного расчета необходимо знать геометрические характеристики топки.
Геометрические характеристики топки: Объём топки 13 м3 Площадь поверхности стен топки 21,4 м2
Диаметр экранных труб 51*2,5 мм Шаг труб боковых экранов 85
Предварительно принимаем температуру продуктов сгорания на выходе из топочной камеры t = 900 0С.
Для принятой температуры по табл. 2 определяем энтальпию продуктов сгорания на выходе из топки : Н = 12034,64 кДж/м3.
Определение полезного тепловыделения в топке:
|
|
Q =Q р 100 −q3 −q4 −q6 |
, |
(33) |
||
|
|
т |
р |
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
= 20452,3 100 −0,75 |
−7,5 −0,72 = 20096,3 (кДж/кг) |
|
|
||
т |
100 |
−7,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Определение коэффициента тепловой эффективности экранов |
|
||||
|
|
|
|
ψ = x ξ , |
|
(34) |
где х – угловой коэффициент, d = 51 мм, l = 40 мм, х = 0,62 [7, с. 57];
ξ – коэффициент, учитывающий снижение тепловосприятия экранных поверхностей
нагрева вследствие их загрязнения наружными отложениями или закрытия огнеупорной массы; ξ =0,6 [7, с. 62].
ψ = 0,62 0,6 = 0,37 . |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
Определение эффективной толщины излучающего слоя: |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s = 3,6 Vт , |
(35) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ст |
|
где Vт – объем топочной камеры, м3; Vт = 13 м3; |
|
||||||||||||||
Fст – поверхность стен топочной камеры, м2; FCT = 21,4 м2; |
|
||||||||||||||
s = |
3,6 13 |
= 2,19 (м). |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
21,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Определение коэффициента ослабления лучей: |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к = кг rп +кзл µзл +кк |
(36) |
где rп - суммарная объемная доля трехатомных газов, определяемая по табл. 1; |
|
||||||||||||||
rП = 0,2; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
кг |
- коэффициент ослабления лучей трехатомными газами, определяем по формуле |
||||||||||||||
кг |
= ( |
7,8 + |
16rH |
O |
−1)(1−0,37 |
|
Т |
Т |
" |
) |
|
||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
1000 |
|
||||||||
3,16 |
|
pпs |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
где рп – парциальное давление трехатомных газов, МПа: |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рп = р rп , |
(37) |
где p – давление в топочной камере котлоагрегата, МПа; p = 0,1 МПа;
|
|
|
|
|
18 |
рп |
= 0,1 0,2 = 0,02 (МПа); |
|
|
|
|
r |
О |
– объемная доля водяных паров, по таблице 1; |
r |
О |
=0,8; |
Н2 |
|
Н2 |
|
кзл - коэффициент ослабления лучей частицами летучей золы, определяется по графику
[7, с. 64]; кзл = 0,04
µзл - концентрация золы в продуктах сгорания, по таблице 1;
кк - коэффициент ослабления лучей частицами кокса; кк = 0,15
По формуле (36):
к = 20,15 0,2 +0,04 4,16 +0,15 = 4,35
Определение степени черноты факела:
a =1−е−kps ,
Определениеплощади зеркала горения
R = ВQРН qз.г.
qз.г. - удельная нагрузка зеркала горения, принимается по табл. 4.2,
R = 0,17 20200 = 2,45м2
1400
Подбираем топку Топка ТЛЗМ – 1,87/3,0
Размеры колосникового полотна Ширина 1870 мм Длина 3000 мм
Площадь зеркала горения 4,4 м2 Определение степеничерноты топки
Для слоевой топки
|
|
|
|
аТ |
=1−(1 |
а+(1−а) R F |
|||
|
|
|
|
−а)(1 |
−ψ)(1 |
− R F ) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ст |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ст |
|
0,17 +(1−0,17) |
2,45 |
|
|
|
|
|
|
|
аТ = |
|
21,4 |
|
= |
0,49 |
|
|
|
|
1−(1−0,17)(1−0,37)(1−2,45 |
) |
|
|
|
|||||
|
|
|
21,4 |
|
|
|
|
|
|
(38)
(39)
кВтм2 [7, с. 47]
(40)
Определение параметра М в зависимости от относительного положения максимума температуры пламени по высоте, при сжигании твердого топлива
М = 0,59 −0,5хТ |
(41) |
хТ =0
М = 0,59
Определение средней суммарной теплоемкости продуктов сгорания на 1 м3 сжигаемого твердого топлива при нормальных условиях:
|
|
Q − Н" |
|
||
Vc |
= |
Т |
Т |
, |
(42) |
|
|
||||
|
cр |
Та −ТТ" |
|
||
где ТТ// –абсолютная температура на выходе из топки, К; ТТ// = 1173,15 К; |
|
||||
НТ// – энтальпия продуктов сгорания при температуре на выходе из топки, кДж/м3; |
|
19
НТ// = 12034,64 кДж/м3;
Qт – полезное тепловыделение в топке, кДж/м3; Qт = 20096,3 кДж/м3;
Та – теоретическая (адиабатная) температура горения, К; определяется по таблице 2 по
значению |
QТ, |
равному |
энтальпии |
продуктов |
сгорания, |
||
Та = 1723 К. |
|
|
|
|
|
||
V |
|
= 20096,3 −12034,64 |
=14,66 (м3). |
|
|
|
|
c |
cр |
1723 |
−1173,15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определение действительной температуры на выходе из топки:
ϑт" = |
|
Та |
|
|
|
|
|
|
|
−273, |
(43) |
|
5,67 ψ F |
|
а |
|
Т3 |
|
0,6 |
|
|||
|
|
т |
|
|
|
|
|||||
|
М |
ст |
|
а |
|
|
+1 |
|
|||
1011 ϕ В |
|
V |
|
|
|
||||||
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
сср |
|
|
|
|
|
где φ – коэффициент сохранения теплоты : ϕ =0,97
ϑт" = |
|
|
|
1723 |
|
|
|
−273 =968,76 0С |
|
|
5,67 0,37 21,4 0,49 (1723) |
3 0,6 |
|
||||
0,59 |
|
|
|
+1 |
||||
|
|
|
|
|
||||
10 |
11 |
|
||||||
|
|
|
0,97 0,15 14,66 |
|
|
|
|
Расхождение температур составляет менее 100 градусов, пересчет не нужен. Определение удельных нагрузок колосниковой решетки и топочного объема по формулам
|
|
|
|
|
|
|
|
B |
QН |
|
|
|
|
|
|
|
|
qз.л. = |
p |
Р |
|
(44) |
|
|
|
|
0,15 20200 =1236,73кВт |
R |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
q |
з.л. |
= |
м2 |
|
|
|
|
||||
|
|
2,45 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
q = |
|
B |
QН |
(45) |
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
Р |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
V |
VТ |
|
|||
|
= 0,15 20200 |
|
|
|
|
|
|||||
q |
= 233,08кВт |
м2 |
|
|
|
|
|||||
V |
|
13 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
Определение количестватепла, воспринятой на 1 кг топлива |
|
|||||||
где H |
|
|
|
Qл=φ∙(Qт-Hт´´) |
|
|
|
(46) |
|||
´´ - энтальпия действительной температуры на выходе из топки (ϑ" |
) |
||||||||||
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
Определяем по табл. 2: Hт´´= 13051,68кДж/м3 |
|
|
|
|
|||||||
Qл= |
0,97∙(20096,3-13051,68) = 7044,6 кДж/кг |
|
|
|
|
20
8. Тепловой расчёт конвективных пучков.
Задача расчёта – определение температуры газов на выходе из конвективных пучков. Уравнение теплопередачи [7, с. 69]
Q = КН∆t
Т BР
Уравнение теплового баланса [7, с. 69]
Qб =ϕ(Н' − H " + ∆αH ХВ0 )
где К – коэффициент теплопередачи, отнесенныйк расчетной поверхности нагрева, Втм2 К
∆t - температурный напор, o C
ВР - расчетный расход топлива, кг/с
Н– расчетная поверхность нагрева, м2
ϕ- коэффициент сохранения теплоты, учитывающий потери теплоты от наружного охлаждения
Н' , H " - энтальпии продуктов сгорания на входе в поверхность нагрева и на выходе из нее, кДж/кг
НХВ0 - энтальпия холодного воздуха, кДж/кг.
Таблица 3 – Тепловой расчет конвективных пучков
(47)
(48)
№ |
Величина |
Обозначени |
Расчетная формула |
|
|
Единицы |
|
Расчет числовых значений |
|
|
я |
|
|
измерения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Конструктивный расчет |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расположение |
коридорное |
- |
|
- |
|
- |
|
|
труб |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|