11085
.pdf
160
Т.к. глубина hC находится в обеих частях уравнения, то задача решается методом приближений в табличной форме – табл. 5.
Таблица 5 – Определение сжатой глубины в нижнем бьефе
hC |
Т0 −hC |
* |
|
|
qP |
|
|
|
h* |
−h |
|
|
|
hC = |
|
|
|
|
|
|
C |
C |
100% |
|
|
ϕ |
|
2g(T0 −hC ) |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
h* |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C |
|
0 |
27,979 |
|
|
1,629 |
|
|
|
|
100% |
||
1,629 |
26,35 |
|
|
1,68 |
|
|
|
|
3.04% |
||
Полученное значение hC < 5% , следовательно, hC =1,629 м
3.Вычисляется значение критической глубины в нижнем бьефе Ширина реки в нижнем бьефе больше ширины реки плотины. Это дает
право предполагать, что за плотиной формируется прямоугольное сечение.
h |
=3 |
αq2 |
|
||
P |
|
||||
K |
|
g |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
hK = 3 |
1,1 34,36 |
2 |
|
м |
|
|
9,81 |
= 5,097 |
|||
|
|
|
|
|
|
Так как hC < hK , то за плотиной наблюдается бурный режим потока.
4. Вычисляется сопряжённая глубина потока
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
hK |
|
|
3 |
||
h " = hC ' |
1+8 |
|
|
−1 |
||||||
|
|
|
|
|||||||
C |
2 |
|
|
|
|
h |
' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
C |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где: hC = hC '=1,629 м
(51)
(52)
hC′′ = |
1,629 |
( |
1+8( |
5,097 |
)3 |
−1) =11,96 м |
2 |
1,629 |
Проверяется условие: > 4,5 м)
Так как hC′′ > hНБ (11,96 м , то наблюдается отогнанный
гидравлический прыжок.
При отогнанном гидравлическом прыжке скорости в НБ достаточно велики. Это приводит к интенсивному размыву дна. Для исключения этого явления необходимо предусмотреть гасители энергии падающего водного потока в виде водобойного колодца.
4.4 Расчёт водобойного колодца
На практике расчёт водобойного колодца выполняется с помощью двух зависимостей:
|
hКОЛ =σhC " |
(53) |
где: σ =1,05 −1,1 - степень заполнения (гарантируем обеспеченность |
|
|
затопления |
потока в нижнем бьефе). |
|
161 |
|
|
hКОЛ = d +hН.Б. |
|
(54) |
где: d - глубина колодца, м |
|
|
0 |
|
|
H |
|
|
H |
|
|
|
|
0 |
|
|
Е |
В |
|
H |
Р |
|
Р |
aН |
|
НБ |
h |
h |
|
|
II C |
|
|
|
d |
|
|
I C |
|
|
h |
Рисунок 10 – К определению габаритов водобойного колодца |
||
Решение поставленной задачи выполняется графически на основе расчётных данных, представленных в табл. 6.
Таблица 6 – К расчёту глубины водобойного колодца, м
d |
Е0 = РН + |
|
|
|
qP |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
hКОЛ =σhC " |
hКОЛ = |
|
hC ' = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+8 |
|
|
3 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
" = hC |
' 1 |
hK |
|
−1 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
+d + Н |
|
ϕ |
|
2g(E |
−h |
) |
|
= d +h |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
0 |
|
|
|
|
C |
2 |
|
|
h ' |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
0 |
C |
|
|
|
|
|
|
|
|
Н.Б. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
4 |
31,979 |
|
|
1,28 |
|
|
|
|
|
|
13,758 |
|
|
|
|
14,446 |
8,5 |
||||
1 |
39,979 |
|
1,139 |
|
|
|
|
|
|
14,691 |
|
|
|
|
15,426 |
16,5 |
|||||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По результатам строится график – рисунок 11.
162
Рисунок 12 −Определение глубины колодца по графику |
|
Принимаем глубину колодца d=4,75 м. |
|
Длина водобойного колодца определяется по формуле: |
(55) |
lКОЛ = βhC " |
|
где:β = 0,7 −0,8 |
|
lКОЛ = 0,8 7,95 = 6,36 м
4.5 Построение профиля водосливной плотины
Сливная грань водосливной плотины строится в координатах КригераОфицерова. В качестве исходного параметра служит профилирующий напор H ПРОФ = 4,486 м на гребне плотины.
Расчет ведется в соответствии с [3,табл.11].
Профиль водосливной плотины строится по данным табл.7.
163
Таблица 7 − Координаты водосливной грани плотины
H=1 м |
Hпроф.=7,049 м |
||
x |
y |
x |
y |
0 |
0,126 |
0 |
0,888174 |
0,1 |
0,036 |
0,7049 |
0,253764 |
0,2 |
0,007 |
1,4098 |
0,049343 |
0,3 |
0 |
2,1147 |
0 |
0,4 |
0,006 |
2,8196 |
0,042294 |
0,5 |
0,027 |
3,5245 |
0,190323 |
0,6 |
0,06 |
4,2294 |
4,2294 |
0,7 |
0,1 |
4,9343 |
0,7049 |
0,8 |
0,146 |
5,6392 |
1,029154 |
0,9 |
0,198 |
6,3441 |
1,395702 |
1 |
0,256 |
7,049 |
1,804544 |
1,1 |
0,321 |
7,7539 |
2,262729 |
1,2 |
0,394 |
8,4588 |
2,777306 |
1,3 |
0,475 |
9,1637 |
3,348275 |
1,4 |
0,564 |
9,8686 |
3,975636 |
1,5 |
0,661 |
10,5735 |
4,659389 |
1,6 |
0,764 |
11,2784 |
5,385436 |
1,7 |
0,873 |
11,9833 |
6,153777 |
1,8 |
0,987 |
12,6882 |
6,957363 |
1,9 |
1,108 |
13,3931 |
7,810292 |
2 |
1,235 |
14,098 |
8,705515 |
2,1 |
1,369 |
14,8029 |
9,650081 |
2,2 |
1,508 |
15,5078 |
10,62989 |
2,3 |
1,653 |
16,2127 |
11,652 |
2,4 |
1,894 |
16,9176 |
13,35081 |
2,5 |
1,96 |
17,6225 |
13,81604 |
2,6 |
2,122 |
18,3274 |
14,95798 |
2,7 |
2,289 |
19,0323 |
16,13516 |
2,8 |
2,402 |
19,7372 |
16,9317 |
2,9 |
2,64 |
20,4421 |
18,60936 |
3 |
2,824 |
21,147 |
19,90638 |
3,1 |
3,013 |
21,8519 |
21,23864 |
3,2 |
3,207 |
22,5568 |
22,60614 |
3,3 |
3,405 |
23,2617 |
24,00185 |
3,4 |
3,609 |
23,9666 |
25,43984 |
3,5 |
3,818 |
24,6715 |
26,91308 |
3,6 |
4,031 |
25,3764 |
28,41452 |
3,7 |
4,249 |
26,0813 |
29,9512 |
3,8 |
4,471 |
26,7862 |
31,51608 |
3,9 |
4,698 |
27,4911 |
33,1162 |
4 |
4,938 |
28,196 |
34,80796 |
164
R=9.3 м.
4.6 Определение высоты открытия затвора на водосливной плотине
НПУ
Н |
Qчастич |
|
|
|
откр-я |
а
|
|
|
|
|
Рисунок 13 – Схема открытия затвора |
|
прол |
|
||
|
Согласно заданию (3.3.3) требуется пропустить |
част |
= 0,5 |
при |
||||||
открытии затвора на величину, равную a. |
откр |
|
|
|||||||
|
Дано: |
|
|
|
|
|
|
|
||
(56) |
|
= 5000 м3 – расход на водосливной плотине |
|
|
|
|
||||
прол |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
в |
|
= |
в –с расход через пролет водослив плотины, мс3 |
|
|
||||
|
|
|
|
5000 |
|
с |
|
|
|
|
где n = 6 – число пролетов. |
|
|
|
|
||||||
|
прол |
= |
8 |
= 625 |
м3 |
|
|
|
|
|
|
откр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчётный расход при частичном открытии затвора: |
|
|
|
||||||
|
част |
|
|
|
с |
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,5*625 = 312,5 м3 |
|
|
|
|
|||
Расход на гребне водослива плотины, очерченный по координатам
Крюгера-Офицерова при истечении из под щита рассчитывается по формуле: |
||||||||
|
|
|
|
|
|
з 2 (Н− |
|
с |
|
|
|
|
|
Q = φƐa |
|
м3 |
|
где φ=0,98÷0,99 – коэффициент скорости; |
|
2),(57) |
||||||
Ɛ=f( ) – коэффициент вертикального сжатия, |
|
|
|
|
||||
Т.к. |
проф |
|
0 = |
|
|
|
|
|
=12 м – ширина затвора, равная ширине водосливного пролета; |
|
|
||||||
Hз= |
|
= |
4,486 м |
|
|
|
|
|
|
величина Ɛ=f( |
), то расчет выполняется методом подбора, таблица |
||||||
8. При выполнении этого |
расчета следует иметь в виду следующее |
|
|
|||||
165
обстоятельствопрол : при открытии a > 0,75H через отверстие протекает весь расход .
Таблица 8 – К определению высоты открытия затвора.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м3 |
|
|
|
|
|
|
||||
а, м |
|
На, м |
Ɛ=f( ) |
|
Qрасч = |
|
, |
|
|
|
φƐa затв |
Н |
|
|
|||||
0,5 |
0,070932 |
0,6144 |
62,14127 |
|
|
|
|||
1,0 |
0,141864 |
0,6156 |
122,8141 |
|
|
|
|||
1,5 |
0,212796 |
0,6204 |
182,0795 |
|
|
|
|||
2,0 |
0,283728 |
0,6226 |
238,7498 |
|
|
|
|||
2,5 |
0,35466 |
0,628 |
294,7395 |
|
|
|
|||
3,0 |
0,425592 |
0,6316 |
347,9629 |
|
|
|
|||
На основании данных таблицы 8 строится график, рис.14.
Рисунок 14 – К определению высоты открытия затвора
166
5 Гидравлический расчет многоступенчатого перепада
Многоступенчатый перепад проектируется прямоугольной формы. Перепад состоит из входной части, ступеней и выходной части.
Расчетный расход равен расходу в канале.
5.1 Расчет входной части многоступенчатого перепада
Входная часть рассматривается, как незатопленный водослив с широким порогом. Высота порога равна нулю. Сопряжение стенок канала с переходной частью осуществляется с помощью косых плоскостей, рис. 15.
вК |
b=10-15Å |
в |
|
|
|
||
|
|
? |
|
канал |
переходная |
входная |
многоступенчатыйперепад |
|
часть |
часть |
|
V |
h1 V |
hК |
|
|
|
|
|
||
|
C |
|
|
1м |
PC |
m=0,385, т.к. |
|
h''С =1 |
|
h' |
|
|||
высотапорога |
1 |
|||
|
равна 0 |
С |
m |
С |
|
|
m=0,42, т.к.водослив |
|
|
|
|
полигональногопрофиля |
|
|
|
|
l1 |
?lпр |
|
|
|
|
lст1 |
|
Рисунок 15 – Сопряжение канала с верхней частью перепада |
||||
|
Расчет выполняется в следующей последовательности: |
|||||||
1. |
Qрасч=Qк= 126 мс3 - расчетный расход на перепаде. |
Ɛ |
|
3 |
||||
2. |
Определяется ширина входной части b из формулы Q= |
b |
2. |
|||||
|
На этом этапе Ɛ=1– сжатия нет; |
= 4,437 |
|
|
2 0 |
|||
|
где Н |
2 = 4,275 + |
2 9,81 |
м |
|
|
|
|
|
Но= Н + |
2 |
1,1(1,7)2 |
|
|
|
|
|
|
m=0,385 – т.к. высота порога водослива = 0 [3,табл.5]; |
|
|
|
||||
=4,275 м – глубина воды в канале из табл.1; V=1,7 м/с – скорость воды в канале по ф.10.
|
|
|
|
|
|
|
23 |
= |
|
|
|
126 |
|
|
23 |
167 |
|
|
|
3. |
b = |
|
|
|
1 0,385 |
|
|
|
= 7,905 м |
|
|||||||||
Уточняется |
|
|
|
√ |
2 9,81 (4,437) |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
Ɛ 2 0 |
|
|
|
|
= 0,921 |
|
|
|
||||||||
|
где ƺ = |
|
= 1 −0,2 0,7 7,905 |
, |
|
|
|||||||||||||
|
Ɛ=1-0,2ƺН0 |
|
величина Ɛ |
|
4,437 |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
0,7, по [3, рис.3]. |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|||||||
4. |
b = |
|
|
|
3 |
= |
|
|
|
126 |
|
|
= 8,583 м |
|
|||||
Уточняется величина b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
Ɛ 2 02 |
|
|
0,921 0,385 √2 9,81 (4,437)2 |
|
|
|
|
||||||||||
5. |
Определяется глубина |
|
|
на входной части из формулы |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1Q = φ |
b |
|
|
|
|
|
(58) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Величину |
|
|
|
|
|
|
|
|
формуле: |
|
||||||||
|
− |
можно вычислить1по 2 ( 0 |
− 1) |
|
|||||||||||||||
|
1= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= k , |
|
|
(59) |
|||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
где k=0,53 определяется по [3,рис1 |
.2]. |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
Но |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
0,53*4,437= 2,352 м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
6. |
Назначается длина входной части |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δ = 6Но |
|
|
|
(60) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δ = 6*4,437 = 26,622 м |
|
||||||
5.2 Расчет многоступенчатого перепада
Независимо от высоты перепада и соответственно числа ступеней расчет выполняется только для 1-ой и для 2-ой ступеней. Размеры всех остальных ступеней принимаются по размерам 2-ой.
Размеры 1ступени по высоте назначаются в пределах от 2,5 до 4 м. По заданию общее падение перепада Р=17 м. Назначается 5 ступеней
по Рс=3,4 м.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
168 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5.2.1 Расчет первой ступени |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
=3,942м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м |
|
|
|
|
|
|
|
м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
h=2,352 |
|
|
|
|
|
|
|
=5,656 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
II C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δ=26,622 м |
|
|
|
|
|
|
|
=1,238 м |
|
|
=2,28 м |
|
|
|
=6,33м |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I C |
|
1 |
|
|
II C |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
c |
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
=1,036м |
=2,133м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I C |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
lст1=26,389 м |
|
1м |
|
lст2 =25,998 м |
1м |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рисунок 16 – К расчету 1-ой и 2-ой ступеней |
||||||||||||||||||||||
|
1. Определяется удельная энергия потока 1-ой ступени |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
= Рс |
+ |
1 |
+ 12, |
|
|
|
(61) |
||||||||
|
где V1 |
= |
Q =VC |
= |
|
q |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|||||||||
|
(62) |
|
|
bh1 |
|
|
|
|
hкр , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
т.к. q = |
=14,68 м2/с; |
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
3 |
|
|
|
расход воды в канале, |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
Q=126 м |
/с – |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
кр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
B=8,583 м – ширина входной части, |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
глубина на входной части. |
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
=2,352 м– |
|
|
|
Т0= 3,4 + 2,352 + |
1,1(6,24)2 = 7,94 м |
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
126 |
|
= 6,24 |
м |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
2 9,81 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кр, |
|
|
|
|
|
|
|
|
8,583 2,352 |
|
, |
с |
|
|
|
|||||||||
1. |
Определяется |
и сопряженные глубины |
,, |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
кр |
= |
|
|
|
|
= |
|
3 |
22 |
, м, |
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
3 2 |
|
кр2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
где |
q = |
|
=14,68 |
м /с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
3 |
1,1(14,68)2 = 2,89 м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
кр= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
Подсчет значения |
, |
|
выполняется в табличной форме, табл.9. |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9,81 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, . |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
Таблица 9 – Расчет величины |
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0- , |
|
|
|
= 2 ( − ` ) |
δ = , |
*100% |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
169 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
7,94 |
|
|
|
|
|
1.238 |
|
|
100 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.238 |
|
|
6.702 |
|
|
|
|
|
1.28 |
|
|
3.3<5 |
|
|
||||||||
|
|
|
,, |
|
|
|
2 |
1 + 8 , |
|
− 1 |
2 |
1 + 8 1.238 |
− 1 |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
Определяется величина |
|
,, |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
= |
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
кр |
|
3 |
|
|
|
= 1.238 |
2,89 3 |
|
= 5.656 м |
||||||||
|
|
|
Вычисляется напор |
|
|
на конце первой ступени из формулы |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
= 1 |
|
2 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
неподтопленного |
водослива |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
3 |
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
Q = |
|
|
|
Ɛ |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Ɛ = 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ступени полигональные2 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
= 0,42 – т.к. очертания2 |
[3,табл.5] |
|||||||||||||||||||||||||||
2. |
|
|
|
|
|
|
|
Ɛ 2 |
3 = |
|
1 1 0,42 8.583 √2 9,81 |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
Где |
1 |
= |
|
0 |
|
|
Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
126 |
3 = 3.96 м |
|
|
||||||||||
|
= |
|
|
|
, м2/с |
|
|
|
|
|
|
2 9,81 |
= 3.942 м, |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
= |
|
|
|
- |
α 22 |
= 3,96– 1,1(0.56)2 |
|
|
|
||||||||||||||||||
|
Определяется0 |
геометрический напор |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
где = 2 |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
= 2.36 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
,, |
|
126 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
1,1 – запас на затопление ступени. |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
с1 = |
2 |
|
|
|
8.583 1,1 5.656 |
|
|
|
|
|
|
с |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
- |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
3. |
|
= |
,, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Определяется высота ступени колодца |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
с1 |
|
1,1*5.656 – 3.942 = 2.28 м |
|
ст1 |
= 1 |
+ β пр |
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
4. |
|
|
1 =V1 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Определяется длина ступени |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
y1= + |
1 |
9,81 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
= 6,24 |
|
2 4.576 = 6,027 м |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
y = |
3,4 |
+22.352 |
= 4.576 м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
β = 0,8 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
пр |
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
ст1 |
= 4,5 |
|
,, - длина прыжка |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
пр |
|
|
|
|
25.452 м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
= 6,027+ 0,8*25.452 = 26.389 м |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
(63)
(64)
(65)
(66)
(67)