Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Нижегородский Государственный Архитектурно-Строительный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

10493

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

25.11.2023

Размер:

6.16 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 1213 / 1713 14 15 16 17 > Следующая >>>

121

Конструкция наружной стены:

1 – кирпичная кладка из сплошного силикатного кирпича на цементнопесчаном растворе,

δ = 0,12 м, λ = 0,87 Вт/(м·ºС), s = 10,9 Вт/(м2·ºС);

2 – утеплитель – маты минераловатные на синтетическом связующем, λ = 0,082

Вт/(м·ºС), s = 1,19 Вт/(м2·ºС);

3 – кирпичная кладка из сплошного силикатного кирпича на цементнопесчаном растворе,

δ= 0,12 м, λ = 0,87 Вт/(м·ºС), s = 10,9 Вт/(м2·ºС); 4 – цементно-песчаная штукатурка

δ= 0,02 м, λ = 0,93 Вт/(м·ºС), s = 11,09 Вт/(м2·ºС);

5 − керамическая плитка (при h>4м данного слоя не будет)

δ = 0,005 м, λ = 0,92 Вт/(м·ºС), s = 12,33 Вт/(м2·ºС).

Рис. 1 Наружная стена

Для наружной стены рабочей зоны (Н<4 м, t р = tв ) имеем:

n = 1 ,

t н = 4,5°С , t

= t

= 18°С

= 23

Вт

, α

= 8,7

Вт

в.з

р.з.

м2 ×0 С

R0тр =

1× (18 + 35)

= 1,354

м2 ×0 С

Вт

4,5 ×8,7

В связи с тем, что ограждающие конструкции должны состоять из экономически выгодных материалов, поэтому определяем экономически целесообразное сопротивление теплопередаче оэк, по следующей формуле:

тр	∙ эф,	м ∙
оэк = о	∙ эф,	Вт

122

Где: эф - коэффициент эффективности, принимаем по табл. 2.2. [6]:

эф = 1,8

оэк = 1,354 ∙ 1.8 = 2,437

м ∙

Вт

Сопротивление теплопередаче наружной стены:

кп +

шт +

δ ут.

(3)

α в

λк

λ ут.

λк

α н

λкп

λшт

тр

δ к.п.

δ шт

δ к

δ ут =

× λут

(4)

λк.п.

λшт

λк

α в

где

α н

- коэффициент

теплоотдачи наружной поверхности

ограждающей

конструкции,α н

= 23

Вт

;

м2 ×0 С

δ ут

0,005

0,02

0,12

= 2,437 -

× 0,082 = 0,162 м

0,92

0,93

0,87

8,7

Принимаем δ к

= 0,17 м .

Для проверки правильности принятых значений tн в формуле (1) определяют

инерционность для каждого ограждения:

D = ∑ Ri × Si

(6)

i=1

где Ri - сопротивление теплопередаче i-го слоя ограждения,

м2 ×0 С

;

Вт

S - коэффициент теплоусвоения i-го слоя ограждения,

Вт

м2 ×0 С

D =

0,005

×12,33 +

0,02

×11,09 +

0,12

×10,9 +

0,17

×1,19 +

0,12

×10,9 = 5,78

0,082

0,92

0,93

0,87

По [14]

D попадает в интервал от 4 до 7, что соответствует

tн = tх3. = −37°С,

поэтому делаем пересчет.

R0тр

1× (18 + 37)

= 1,405

м2 ×0 С

Вт

4,5 ×8,7

оэк = 1,405 ∙ 1.8 = 2,529

м ∙

Вт

0,005

0,02

0,12

δ ут

= 2,529 -

× 0,082 = 0,17 м

0,92

0,93

0,87

8,7

Принимаем δ к

= 0,17 м .

123

Фактическое сопротивление теплопередаче:

R0ф =

0,005

0,02

0,12

0,17

0,12

= 2,53

м2 ×0 С

8,7

Вт

0,92

0,93

0,87

0,082

0,87

kст

= 0,395

Вт

R0ф

2,53

м2 × °С

δ ст = 0,005 + 0,02 + 0,12 + 0,17 + 0,12 = 0,435м

Для наружной стены средней зоны (Н>4 м) имеем:

n = 1 ,

t н = 4,5°С , α н

= 23

Вт

αв

=8,7

Вт

м2 ×0 С

tв.з

= t р.з.

+ k × (H зд.

- 4) = 18 + 0,5 × (13,9 - 4) = 23°С

)с.з. = )р.з.

+ )в.з.

= 18 + 23

= 20,5

R0тр =

1,0 × (20,5 + 35)

= 1,418

м2 ×0 С

4,5 ×8,7

Вт

оэк = 1,418 ∙ 1.8 = 2,552

м ∙

Вт

0,02

0,12

δ ут = 2,552 -

× 0,082

= 0,172м

0,93

0,87

8,7

Принимаем δ ут = 0,17м

Для проверки правильности принятых значений tн в формуле (1) определяют инерционность для каждого ограждения:

D = ∑ Ri × Si

(6)

i=1

где Ri - сопротивление теплопередаче i-го слоя ограждения,

м2 ×0 С

;

Вт

S - коэффициент теплоусвоения i-го слоя ограждения,

Вт

м2 ×0 С

D =

0,02

×11,09 +

0,12

×10,9 +

0,17

×1,19 +

0,12

×10,9 = 5,57

0,082

0,93

0,87

По [14] D попадает в интервал от 4 до 7, что соответствует

tн = tх3 = -37°С ,

поэтому делаем пересчет.

R0тр

1× (19,3 + 37)

= 1,438 м2 ×0 С

4,5 ×8,7

Вт

124

					оэк = 1,438 ∙ 1.8 = 2,588									м ∙
					оэк = 1,438 ∙ 1.8 = 2,588									Вт
														Вт
δ ут			1		0,02		0,12		0,12		1
	= 2,588	-		+		+		+		+		× 0,082	= 0,175 м
	= 2,588	-		+	0,93	+	0,87	+	0,87	+	23	× 0,082	= 0,175 м
		8,7			0,93		0,87		0,87		23

Принимаем δ к

= 0,17 м .

Фактическое сопротивление теплопередаче:

R0ф =

0,02

0,12

0,17

0,12

= 2,529

м2 ×0 С

0,082

Вт

8,7

0,93

0,87

kст

= 0,395

Вт

м2 × °С

R0ф

2,529

δ ст = 0,02 + 0,12 + 0,17 + 0,12 = 0,43м

Для наружной стены верхней зоны имеем:

n = 1 ,

Dt н = 4,5°С , α н = 23

Вт

, αв

=8,7

Вт

м2 ×0 С

tв.з

= t р.з.

+ k × (H зд.

- 4) = 18 + 0,5 × (13,9 - 4) = 23°С

R0тр =

1,0 × (23 + 35)

= 1,481

м2 ×0 С

4,5 ×8,7

Вт

оэк = 1,481 ∙ 1.8 = 2,666

м ∙

Вт

0,02

0,12

δ ут = 2,666 -

× 0,082 = 0,181м

0,93

0,87

8,7

Принимаем δ ут = 0,18м

n
D = ∑ Ri × Si	(6)
i=1

где Ri - сопротивление теплопередаче i-го слоя ограждения,

м2 ×0 С

;

Вт

S - коэффициент теплоусвоения i-го слоя ограждения,

Вт

м2 ×0 С

D =

0,02

×11,09 +

0,12

×10,9 +

0,18

×1,19 +

0,12

×10,9 = 5,86

0,082

0,93

0,87

125

По [14] D попадает в интервал от 4 до 7, что соответствует tн = tх3 = -37°С , поэтому делаем пересчет.

R тр =	1× (23 + 37)	= 1,533	м2 ×0 С
	4,5 ×8,7		Вт
0

					оэк = 1,533 ∙ 1.8 = 2,759									м ∙
					оэк = 1,533 ∙ 1.8 = 2,759									Вт
														Вт
δ ут			1		0,02		0,12		0,12		1
	= 2,759	-		+		+		+		+		× 0,082	= 0,187 м
	= 2,759	-		+	0,93	+	0,87	+	0,87	+	23	× 0,082	= 0,187 м
		8,7			0,93		0,87		0,87		23

Принимаем δ к

= 0,18м .

Фактическое сопротивление теплопередаче:

R0ф =

0,02

0,12

0,18

0,12

= 2,599

м2 ×0 С

0,082

Вт

8,7

0,93

0,87

kст

= 0,385

Вт

м2 × °С

R0ф

2,599

δ ст = 0,02 + 0,12 + 0,18 + 0,12 = 0,44м

Жилое здание

Конструкция наружной стены:

1 – кирпичная кладка из сплошного силикатного кирпича на цементнопесчаном растворе,

δ = 0,12 м, λ = 0,87 Вт/(м·ºС), s = 10,9 Вт/(м2·ºС);

2 – утеплитель – маты минераловатные на синтетическом связующем, λ = 0,082

Вт/(м·ºС), s = 1,19 Вт/(м2·ºС);

3 – кирпичная кладка из сплошного силикатного кирпича на цементнопесчаном растворе,

δ= 0,12 м, λ = 0,87 Вт/(м·ºС), s = 10,9 Вт/(м2·ºС); 4 – цементно-песчаная штукатурка

δ= 0,02 м, λ = 0,93 Вт/(м·ºС), s = 11,09 Вт/(м2·ºС);

126

ШТУКАТУРКА

УТЕПЛИТЕЛЬ

КИРПИч ШТУКАТУРКА

Рис. 2 Наружная стена.

Для наружной стены рабочей зоны t р.з.

= tв

имеем:

n = 1 , Dt н = 4,5°С , α

= 23

Вт

, α

= 8,7

Вт

, t

= t

= 16°С

м2 ×0 С

р.з.

м2 ×0 С

R0тр =

1,0 × (16 + 35)

= 1,303 м2 ×0 С .

4,5 ×8,7

Вт

тр	∙ эф,	м ∙
оэк = о	∙ эф,	Вт
		Вт

Где: эф - коэффициент эффективности, принимаем по табл. 2.2. [6]:

эф = 1,8

м ∙

оэк = 1,303 ∙ 1.8 = 2,345

Вт

Определяем толщину утеплителя:

0,02

0,12

δ ут = 2,345

× 0,082

= 0,155 м

0,93

0,87

8,7

Принимаем δ к

= 0,16м .

Проверяем инерционность:

D =

0,02

×11,09 +

0,12

×10,9 +

0,16

×1,19 +

0,12

×10,9 = 5,567

0,93

0,87

0,082

0,87

По [14] D попадает в интервал от 4 до 7, что соответствует tн = tх3 = -37°С , поэтому делаем пересчет.

R0тр =	1× (16 + 37)	= 1,354	м2 ×0 С
			Вт
4,5 ×8,7

127

					оэк = 1,354 ∙ 1.8 = 2,437									м ∙
					оэк = 1,354 ∙ 1.8 = 2,437									Вт
														Вт
δ ут			1		0,02		0,12		0,12		1
	= 2,437	-		+		+		+		+		× 0,082	= 0,162м
	= 2,437	-		+	0,93	+	0,87	+	0,87	+	23	× 0,082	= 0,162м
		8,7			0,93		0,87		0,87		23

Принимаем δ к = 0,17 м .

Фактическое сопротивление теплопередаче:

R0ф =

0,02

0,12

0,17

0,12

= 2,529

м2 ×0 С

Вт

8,7

0,93

0,87

0,082

0,87

kст

= 0,395

Вт

2,529

м2 × °С

R0ф

δ ст = 0,02 + 0,12 + 0,17 + 0,12 = 0,43м

Для наружной стены средней зоны (Н>4 м) имеем:

n = 1 ,

Dt н = 4,5°С ,

α н = 23

Вт

, αв

=8,7

Вт

м2 ×0 С

tв.з

= t р.з.

+ k × (H зд.

- 4) = 16 + 0,2 × (13,9 - 4) = 18°С

)с.з. = )р.з.

+ )в.з. = 16 + 18

= 17

R тр

1,0 × (17 + 35)

= 1,328

м2 ×0 С

4,5 × 8,7

Вт

оэк = 1,328 ∙ 1.8 = 2,39

м ∙

Вт

0,02

0,12

δ ут = 2,39

× 0,082 = 0,159м

0,93

0,87

8,7

Принимаем δ ут = 0,16м

D =

0,02

×11,09 +

0,12

×10,9 +

0,16

×1,19 +

0,12

×10,9 = 5,57

0,93

0,87

0,082

0,87

По [14] D попадает в интервал от 4 до 7, что соответствует tн = tх3 = -37°С ,

поэтому делаем пересчет.

R тр =

1× (17 + 37)

= 1,379 м2 ×0 С

4,5 ×8,7

Вт

оэк = 1,379 ∙ 1.8 = 2,482

м ∙

Вт

δ ут =

0,02

0,12

2,482

× 0,082 = 0,166 м

0,93

0,87

8,7

128

Принимаем δ к

= 0,17 м .

Фактическое сопротивление теплопередаче:

R0ф =

0,02

0,12

0,17

0,12

= 2,529

м2 ×0 С

0,082

Вт

8,7

0,93

0,87

kст

= 0,395

Вт

м2 × °С

R0ф

2,529

δ ст = 0,02 + 0,12 + 0,17 + 0,12 = 0,43м

Для наружной стены верхней зоны имеем:

n = 1 ,

Dt н = 4,5°С , α н = 23

Вт

, αв

=8,7

Вт

м2 ×0 С

tв.з

= t р.з.

+ k × (H зд.

- 4) = 16 + 0,2 × (13,9 - 4) = 18°С

R0тр =

1,0 × (18 + 35)

= 1,354

м2 ×0 С

4,5 × 8,7

Вт

оэк = 1,354 ∙ 1.8 = 2,437

м ∙

Вт

0,02

0,12

δ ут = 2,437 -

× 0,082 = 0,162м

0,93

0,87

8,7

Принимаем δ ут = 0,16м

D =

0,02

×11,09 +

0,12

×10,9 +

0,16

×1,19 +

0,12

×10,9 = 5,57

0,082

0,93

0,87

По [14] D попадает в интервал от 4 до 7, что соответствует tн = tх3 = -37°С , поэтому делаем пересчет.

R0тр =	1× (18 + 37)	= 1,405	м2 ×0 С
			Вт
4,5 ×8,7

					оэк = 1,405 ∙ 1.8 = 2,529									м ∙
					оэк = 1,405 ∙ 1.8 = 2,529									Вт
														Вт
δ ут			1		0,02		0,12		0,12		1
	= 2,529	-		+		+		+		+		× 0,082	= 0,17 м
	= 2,529	-		+	0,93	+	0,87	+	0,87	+	23	× 0,082	= 0,17 м
		8,7			0,93		0,87		0,87		23

Принимаем δ к

= 0,17 м .

Фактическое сопротивление теплопередаче:

R0ф =

0,02

0,12

0,17

0,12

= 2,529

м2 ×0 С

0,082

Вт

8,7

0,93

0,87

kст

= 0,395

Вт

м2 × °С

R0ф

2,529

129

δ ст = 0,02 + 0,12 + 0,17 + 0,12 = 0,43м

Покрытие

	Рис. 3 Покрытие
Конструкция бесчердачного покрытия гальванического цеха:
1 –	железобетонная ребристая плита
δ = 0,05 м, λ = 2,04 Вт/(м·ºС), s = 18,95 Вт/(м2·ºС);
2 –	пароизоляция: 1 слой рубероида
δ = 0,005 м, λ = 0,17 Вт/(м·ºС), s = 3,53 Вт/(м2·ºС);
3 –	утеплитель – маты минераловатные на синтетическом связующем,
λ = 0,082 Вт/(м·ºС), s = 1,19 Вт/(м2·ºС);
4 –	цементно-песчаная стяжка

δ= 0,05 м, λ = 0,93 Вт/(м·ºС), s = 11,09 Вт/(м2·ºС); 5 – гидроизоляционный ковер: 3 слоя рубероида

δ= 0,015 м, λ = 0,17 Вт/(м·ºС), s = 3,53 Вт/(м2·ºС).

Для покрытия имеем:

n = 1 , t н = 3,6°С,

= t

+ k × (H

- 4) = 18 + 0,5 × (13,9 - 4) = 23°С

= 23

Вт

в.з

р.з.

зд.

м2 ×0 С

αв

= 8,7

Вт

м2 ×0 С

		130
R0тр =	1× (23 + 35)	= 1,852	м2 ×0 С

3,6 ×8,7			Вт

тр	∙ эф,	м ∙
оэк = о	∙ эф,	Вт
		Вт

Где: эф - коэффициент эффективности, принимаем по табл. 2.2. [6]:

эф = 1,8

							оэк = 1,852 ∙ 1.8 = 3,334													м ∙
							оэк = 1,852 ∙ 1.8 = 3,334														Вт
Определяем толщину утеплителя:																					Вт
Определяем толщину утеплителя:
			1			0,05			0,005				0,05		0,015				1
δ ут = 3,334			-		+			+			+			+			+			× 0,082 = 0,244 м
δ ут = 3,334			-		+	2,04		+	0,17		+		0,93	+	0,17		+			× 0,082 = 0,244 м
			23			2,04			0,17				0,93		0,17				8,7
Принимаем δ к = 0,24м .
Проверяем инерционность:
D =	0,05	×18,95 +		0,005			× 3,53 +			0,05		×11,09 +				0,24		×1,19 +			0,015	× 3,53 = 4,959
D =		×18,95 +					× 3,53 +					×11,09 +						×1,19 +				× 3,53 = 4,959
2,04					0,17				0,93						0,082					0,17

По [14] D попадает в интервал от 4 до 7 С, что соответствует tх3.. = -37°С Пересчитаем требуемое сопротивление:

R тр =	1× (23 + 37)		= 1,916	м 2 × 0 С

0	3,6	×8,7		Вт

оэк = 1,916 ∙ 1.8 = 3,449

м ∙

Вт

δ ут

0,05

0,005

0,05

0,015

= 3,449

× 0,082 = 0,254 м

2,04

0,17

0,93

0,17

8,7

Принимаем δ к

= 0,25м .

Фактическое сопротивление теплопередаче:

R0ф =

0,05

0,005

0,25

0,05

0,015

= 3,403

м2 ×0 С

8,7

Вт

2,04

0,17

0,082

0,93

0,17

kст =

= 0,294

Вт

R0ф

м2 × °С

3,403

δ ст

= 0,05 + 0,005 + 0,25 + 0,05 + 0,015 = 0,37м

Конструкция бесчердачного покрытия деревообрабатывающего цеха

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 1213 / 1713 14 15 16 17 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
25.11.20236.11 Mб010489.pdf
#
21.11.2023172.61 Кб01049.pdf
#
25.11.20236.12 Mб010490.pdf
#
25.11.20236.12 Mб110491.pdf
#
25.11.20236.16 Mб010492.pdf
#
25.11.20236.16 Mб010493.pdf
#
25.11.20236.18 Mб110494.pdf
#
25.11.20236.19 Mб010495.pdf
#
25.11.20236.21 Mб010496.pdf
#
25.11.20236.29 Mб010497.pdf
#
25.11.20236.3 Mб210498.pdf