10432
.pdf900 |
15 |
3 |
1,5 |
7,5 |
400 |
200 |
200 |
500 |
902-2-219 |
Таблица 5.
Основные параметры флотаторов-отстойников (по типовому проекту Т-2316)
Расход на один |
Флотационная камера |
Общие габариты |
||
флотатор-отстойник, |
|
|
|
|
диаметр Dk, м |
высота Hk, м |
диаметр Dф, м |
высота Hф, м |
|
м3/ч |
|
|
|
|
150 |
3,0 |
1,5 |
6 |
3 |
|
|
|
|
|
300 |
4,5 |
1,5 |
9 |
3 |
|
|
|
|
|
600 |
6,0 |
1,5 |
12 |
3 |
|
|
|
|
|
900 |
7,5 |
1,5 |
15 |
3 |
|
|
|
|
|
4.4. Технологические схемы установок напорной флотации
В установках напорной флотации, работающих по прямоточной схеме (без рециркуляции) весь поток очищаемых сточных вод насыщается воздухом, поступающим через эжектор, установленный на перемычке между напорным и всасывающим: трубопроводами насосов. Образованная водо-воздушная эмульсия насосами подается в напорный бак (сатуратор), где под давлением 0,3—0,5 МПа создаемся пересыщенный раствор воздуха в воде. После l – 3 -минутного контакта сточная жидкость из напорного бака подается в распределительную камеру и из нее – во флотаторы или флотаторы-отстойники, где вследствие резкого снижения давления до атмосферного происходит бурное выделение мельчайших пузырьков воздуха и флотация ими загрязняющих примесей из воды на поверхность. Очищенная флотацией сточная вода собирается в резервуаре и из него транспортируется на использование или дальнейшую очистку. Пенный продукт и шлам из флотаторов собираются в соответствующие сборники и из них транспортируются на отработку или ликвидацию.
Схемы флотационных установок, работающих с рециркуляцией, включают, те же сооружения, что и прямоточная, но здесь через насосно-эжекционную установку и напорный бак проходит только рециркуляционный расход сточных вод а распределительная камера перед флотаторами являются одновременно и камерой смешения основного потока сточных вод с рециркуляционным.
На рис. 12, 13 показаны технологические схемы установок напорной флотации без рециркуляции с радиальными флотаторами и флотаторами-отстойниками и на рис. 14 – схема установки с рециркуляцией.
31
Рис. 12. Схема установки напорной флотации с радиальными флотаторами без рециркуляции.
1 – приемный резервуар; 2 – насос для подачи воды на флотацию; 3 – эжектор; 4 – напорный бак; 5 – камера распределения перед флотаторами; 6 – флотатор; 7 – реактивный водораспределитель; 8 – приемный резервуар очищенных сточных вод; 9 – отвод воды в систему оборотного водоснабжения или на биологическую очистку.
Рис. 13. Схема установки напорной флотации с радиальным флотатором-отстойником без рециркуляции.
1 – приемный резервуар; 2 – насос для подачи воды на флотацию; 3 – эжектор; 4 – напорный бак; 5 – камера распределения перед флотаторами; 6 – флотатор-отстойник; 7 – резервуар очищенных сточных вод.
Рис. 14. Схема установки напорной флотации с радиальными флотаторами и рециркуляцией.
1 – |
приемный резервуар сточных вод; 2 – насос для подачи воды на флотацию; 3 – |
эжектор; |
|
4 – |
напорный бак; 5 – камера распределения перед флотаторами; 6 – флотатор; 7 – |
резервуар |
|
очищенных сточных вод; 8 |
– отвод воды в систему оборотного водоснабжения или на |
||
биологическую очистку; 9 – |
насос для подачи рециркуляционного расхода на флотацию. |
4.5. Пример расчета радиального флотатора
Рассчитать флотаторы радиального типа для установки напорной флотации производительностью Q = 3500 м3 / ч . Исходная концентрация в сточной воде нефтепродуктов C enнп = 100 мг / л ; взвешенных веществ – Cenвв = 100 мг / л. Очистка производится без коагуляции.
Принимаем:
-количество флотаторов n = 4 ;
-время пребывания в камере флотации tф = 5 мин ;
время пребывания в камере отстаивания tо =15мин;
-высоту камеры флотации hк =1,5 м;
-высоту отстойной зоны hо =1,5 м;
-высоту воды во флотаторе hф = 3,0 м;
-восходящую скорость движения воды v = 6 мм / с ;
-остаточное содержание нефтепродуктов А = 30 мг/л;
- остаточное содержание взвешенных веществ C exнп = 40 мг / л ;
- эффект задержания взвешенных веществ путем отстаивания Э=30%.
Расчет:
1) Расход на один флотатор:
Q1 = Q = 3500 = 875 м3 / ч n 4
2) Диаметр камеры флотации определяется по формуле:
Dк = 0,6 × |
Q1 |
= 0,6 × |
875 |
= 7 ,25 м / ч |
|
6 |
|||
|
v |
|
3) Диаметр флотатора .определяется по формуле:
D = |
|
4 ×Q1 ×tо |
|
= |
|
4 ×875 ×15 |
|
=13,63 м |
|
|
|||||||
ф |
π × hо ×60 |
3,14 ×1,5 × 60 |
|
|
||||
|
|
|
|
|||||
|
|
33 |
|
|
|
|
4) Полный диаметр флотатора с учётом ширины зазоров между стенкой флотатора и кольцевой полупогруженной стенкой = 2×0,14 м=0,28 м.
Dф = 13,63 + 0,28 = 13,91 м
Принимаем типовой флотатор по т. п. 902-2-219 с размерами:
Dф = 15 м ; Dк = 7,5 м; hф = 3,0 м; hк.ф. = 1,5 м
5)Количество выпавшего осадка: а) по сухому веществу:
|
24 ×Q × (C |
вв - C |
вв ) |
|
24 ×3500 ×(100 - 70) |
|
|
|
P = |
|
en |
ex |
|
= |
|
= 2,52 |
т / сут |
|
|
|
|
|||||
ос |
106 |
|
|
|
106 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Cenвв = Cexвв - Cexвв × Э = 100 - 100 × 0,3 = 70 мг / л
б) Объем выпавшего осадка с влажностью Z = 95% и объемной массой
γ = 1,05т/ м3 :
Wос = |
Pос ×100 |
= |
2 |
,52 ×100 |
= 48 м3 / сут |
|||||||
(100 - Z )× γ |
(100 |
- 95)×1,05 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
в) слой выпавшего осадка в одном – флотаторе: |
|
|
||||||||||
|
hос = |
Wос |
|
= |
48 |
» 0,068 |
м |
; |
||||
|
n × F |
|
|
4 ×176,625 |
|
где:
F – площадь флотатора D = 15 м:
F = π × D2 = 3,14×152 =176,625 м2 ; 4 4
6) Количество нефтесодержащей пены:
Wп = |
24 × Q × (Cenнп - Cexнп ) |
= |
24 × 3500 × (100 - 30 ) |
= 61,85 м |
3 |
/ сут |
||||
0,95 |
× (100 |
- 90 )×10 4 |
0,95 |
× (100 |
- 90 )×10 4 |
|
||||
|
|
|
|
|
где:
0 ,95 – объемная масса нефтесодержащей пены, т/м3;
90 – обводненности пены, %.
Рис. 15. Схема радиального флотатора.
1 – |
трубопровод подачи стоков; 2 – реактивный водораспределитель; 3 – |
камера флотации; |
|||||
4 – |
камера отстаивания; 5 – кольцевая стенка; 6 – водосборный лоток; 7 – |
отвод очищенных |
|||||
сточных вод. |
|
|
|
|
|
|
|
|
4.6. Расчет реактивного водораспределителя |
|
|||||
|
Согласно типовому проекту принимаем: |
|
|
||||
|
- диаметр подводящего трубопровода Dп = 400мм; |
|
|||||
|
- количество водораспределительных труб |
n = 8, диаметром D = 150мми |
|||||
|
длиной L = |
Dк.ф. |
- 0,1 = |
7,5 |
- 0,1 = 3,65 |
м ; |
|
|
2 |
2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
- количество сопел на каждой трубе n = 12, диаметром d = 75мм и площадью сечения:
fс = 3,14×0,0752 = 0,0044м2 4
Сопла размещаются по длине водораспределительных, труб так, чтобы на единицу площади камеры приходилось равное количество воды.
Для определения расстояния между соплами всю площадь камеры разделим условно на 4 равных по площади зоны, на которые приходится по 3 сопла каждой водораспределительной трубы.
Тогда будем иметь:
1. Площадь каждой зоны:
|
Fк.ф. |
2 |
|
3,14 × 7,52 |
|
|
F = |
= |
π × Dк.ф. |
= |
|
= 11,04 м2 |
|
|
|
4 × 4 |
||||
4 |
4 × 4 |
|
|
35
2. Радиус I от центра зоны R |
и расстояние между соплами в этой зоне l |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
||||||||||||
: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
R = |
|
|
F |
= |
|
|
|
11,04 |
|
=1,86 м; l = |
1,86 |
|
= 0,62 м |
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
1 |
|
|
π |
|
|
|
3,14 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
3. Радиус R2 , ширина II кольцевой зоны b2 и расстояние между соплами |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
l2 : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Fкольца=π ×(R22 - R12): R2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
= |
|
|
|
|
F |
+ R12 = |
|
|
|
|
11,04 |
+1,862 = 2,64 м |
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
π |
|
|
|
|
|
|
3,14 |
|
|
|
|
|
||||||||
b = R − R = 2,64 −1,86 = 0,78 м; l = |
0,78 |
= 0,26 м |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
2 |
2 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
3 |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
4. Радиус R3 , ширина III зоны b3 и расстояние между соплами l3 : |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
R = |
|
|
F |
|
+ R2 |
= |
|
|
11,04 |
|
+ 2,642 = 3,24 м |
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
3 |
|
|
|
|
|
π |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
3,14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
b = R − R = 3,24 − 2,64 = 0,60 м; l |
2 |
|
= |
0,60 |
= 0,20 м |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
2 |
2 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
5. Радиус R4 ширина IV зоны b4 и расстояние между соплами l4 : |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
R = |
|
|
F |
|
+ R2 |
|
= |
11,04 |
+ 3,242 = 3,74 м |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
4 |
|
|
|
|
|
π |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
3,14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
b = R − R = 3,74 − 3,24 = 0,50 м; l |
2 |
= |
0,50 − 0,1 |
= 0,13 м |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
2 |
2 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Здесь 0,1 м – зазор между концом водораспределительной трубы и стенкой камеры.
4.7. Гидравлический расчет потерь напора в водораспределителе.
Потери напора в водораспределителе складываются из потерь на повороте 90° в подводящем трубопроводе Dп = 400мм при входе в водораспределитель, при прохождении струи по водораспределительной трубе D = 150 мм, по длине трубы и при истечении из сопел:
1) Расчетные расходы воды:
– |
на весь водораспределитель: q = |
Q1 |
= |
875 |
|
≈ 243 л / с; |
||||||||
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
3,6 3,6 |
|
|
|
|
|
||||
– |
на 1 водораспределительную трубу: qтр |
= |
243 |
= 30,375 л / с; |
||||||||||
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|||
– |
на 1 сопло: q = |
30,375 |
= 2,53 л / с. |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
с |
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2) Потери напора на повороте 90° в подводящей трубе: |
||||||||||||||
|
|
h = ξ × n × |
v2 |
=1,1× |
1,932 |
|
|
= 0,209 м |
||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
1 |
|
2 × g |
2 ×9,81 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
где:
ξ = 1,1 – коэффициент местных сопротивлений при повороте 90°;
v = 1,93 м / с – скорость по табл. 31 [7] при q = 243л/ си Dп = 400мм. 3) Потери напора при входе в водораспределитель:
ξ = 1,5 h = ξ × n × |
v2 |
=1,5 × |
1,932 |
|
= 0,285 м |
||||
|
|
|
|||||||
|
2 |
|
|
2 × g |
2 ×9,81 |
||||
|
|
|
|
||||||
4) Потери напора |
при проходе струи по трубе водораспределителя |
||||||||
D = 150 мм, имеющей ответвления на 12 сопел: |
|
||||||||
h |
= ξ × n × |
v2 |
= 0,05 ×12 × |
0,852 |
|
= 0,022 м |
|||
|
|
||||||||
3 |
|
2 × g |
|
|
2 ×9,81 |
|
|||
|
|
|
|
|
где:
ξ = 0 ,05 – коэффициент местных сопротивлений;
n– количество сопел;
v = 0,85 м / с – скорость по табл.31 |7] при среднем расходе:
qср = 30,375 ≈ 15,19 л / с 2
Потери напора по длине водораспределительной трубы D = 150 мм на участках между соплами сведены в таблицу 6.
Таблица 6.
Зоны |
Участки |
Длина |
Расчетный |
100 i, м |
Потери напора, |
участков 1 п.м. |
расход q, л/с |
м |
|||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
0,62 |
30,37 |
4,04 |
0,0250 |
I |
|
|
|
|
|
2 |
0,62 |
27,83 |
3,42 |
0,0212 |
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
0,62 |
25,30 |
2,88 |
0,0179 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
37 |
|
|
|
1 |
0.26 |
22,77 |
2,29 |
0,0060 |
|
|
|
|
|
|
II |
2 |
0,26 |
20,24 . |
1,80 |
0,0047 |
|
3 |
0,26 |
17,71 |
1,41 |
0,0037 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
0,20 |
15,18 |
1,04 |
0,0021 |
|
|
|
|
|
|
III |
2 |
0,20. |
12,65 . |
0,77 |
0,0015 |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
0,20 |
10,12 . |
0,50 |
0,0010 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
0,13 |
7,59 4 |
0,29 |
0,0004 |
|
|
|
|
|
|
IV |
2 |
0,13 |
5,06 |
0,15 |
0,0002 |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
0,13 |
2,53 |
0,06 |
0,0001 |
|
|
|
|
|
|
∑h4 = 0,00838м
6) Потери напора при истечении из сопел:
|
= |
q |
2 |
|
= |
|
0,00253 2 |
= |
0,0000064 |
= 0,030 м |
|
h5 |
|
сопла |
|
|
|
|
|
||||
μ 2 × fсопла2 |
|
0,72 2 |
× 0 ,0044 2 |
× 2 × 9,81 |
0,0001942 |
||||||
|
|
× 2 × g |
|
|
где:
μ = 0 ,72 – коэффициент расхода при истечении из цилиндрического насадка, расположенного под углом 60° к оси.
Сумма гидравлических потерь напора в подающей системе флотатора:
∑h =0,209+ 0,285+ 0,022+ 0,0838+ 0,030≈0,63м
4.8. Расчет флотатора-отстойника
Флотатор-отстойник представляет собой радиальный отстойник со встроенной внутри подвесной флотационной камерой и комбинированным механизмом для распределения сточной жидкости, сгребания пены и сбора осадка.
Флотаторы-отстойники производительностью 150 и 300 м3/ч оборудованы вращающимся водораспределителем, сплошной пеноудерживающей стенкой с водоприемными окнами у днища и радиальным пеносборным лотком.
Флотаторы-отстойники производительностью 600 и 900 м3/ч оборудованы коаксиально-козырьковым водораспределителем, щелевой пеноудерживающей стенкой и двумя радиальными пеносборными лотками.
Гидравлические схемы работы флотаторов-отстойников показаны на рис. 16 и 17.
Рис. 16. Схема флотатора-отстойника производительностью 150 и 300 м3/ч.
1 – подающий трубопровод; 2 – водораспределитель; 3 – механизм для сбора осадка и пены; 4 – камера флотации; 5 – отстойная зона; 6 – пеноудерживающая стенка; 7 – кольцевой водосборный лоток; 8 – отводящий лоток; 9 – трубопровод отвода осадка
Рис. 17. Схема флотатора-отстойника производительностью 600 м3/ч.
1 – подающий трубопровод; 2 – коаксиально-козырьковый водораспределитель; 3 – механизм для сбора осадка и пены; 4 – флотационная камера; 5 – отстойная зона; 6 – щелевая пеноудерживающая стенка; 7 – кольцевой водосборный лоток; 8 – отводной лоток
4.9. Расчетные нормативы и рекомендации
1. Высота флотационной камеры hк =1,5 м.
39
2.Скорость движения воды во флотационной камере v = 6 мм / с или
v= 21 ,6 м / ч .
3.Продолжительность пребывания воды во флотационной камере
tф ≈ 5 − 7 мин .
4.Высота воды во флотаторе hф = 3,0 м .
5.Скорость движения воды в отстойной зоне v0 =1,3 мм/ с = 4,7 м/ ч.
6.Общее время пребывания во флотаторе-отстойнике t ≈ 20 мин .
7.Остаточная концентрация' нефтепродуктов составляет:
Cexнп = 10 − 15 мг / л при флотации с коагуляцией и
при флотации без применения реагентов. Остаточная концентрация взвешенных веществ:
= 10 − 25 мг / л при флотации с коагуляцией и
Cenвв = 30 − 50 мг / л при флотации без коагуляции.
9)Общий эффект задержаниявзвешенных веществ составляет Э=73 – 86%, соответственно при флотации без коагуляции и с коагуляцией.
10)Эффективность задержания взвешенных веществ (главным образом гидрофильных частиц) осаждением в отстойной зоне при скорости протекания
v0 =1,3 мм/ с составляет 30%.
ПРИМЕР.
Рассчитать флотаторы-отстойники установки напорной флотации, работающей с 50%-ной рециркуляцией.
Расход поступающих на очистку стоков Q = 800 м3 / ч .
Начальная концентрация нефтепродуктов C enнп = 150 мг / л ,взвешенных веществ Cenвв = 100 мг / л.
Расчет:
1. Принимаем 4 флотатора-отстойника.
Расход на один флотатор-отстойник с учетом рециркуляционного расхода будет равен:
Q' = 800 + 0,5×800 = 300 м3 / ч
4