10331
.pdfатмосферу периодически через спускные краны или автоматические воздухоот-
водчики.
В системах с «опрокинутой» циркуляцией воды и верхним расположени-
ем обратной магистрали, в гравитационной системе с верхней разводкой для отделения и удаления газов используют расширительные баки с открытой пе-
реливной трубой.
В системах водяного отопления с нижней разводкой обеих магистралей скопление воздуха и газов удаляют в атмосферу периодически из отопительных приборов, установленных на верхнем этаже с помощью воздушных кранов или централизованно через специальные воздушные трубы. Воздушные трубы стояков объединяются воздушной линией – горизонтальной оцинкованной тру-
бой dy = 15 мм с одной воздушной петлей h = 500 мм, которая соединяется с вертикальным непроточным воздухосборником или с трубами открытого рас-
ширительного бака.
В вертикальных однотрубных системах многоэтажных зданий с
П-образными и бифилярными стояками наверху каждого стояка можно уста-
навливать только один воздушный кран и пользоваться им только при спуске воды из стояка. При наполнении системы воздух можно удалять в основании нисходящей части стояков путем выдавливания его водой.
5.7.Расширительный бак
Вкрупных системах водяного отопления группы зданий расширительные баки не устанавливают, а гидростатическое давление регулируется при помощи постоянно действующих подпиточных насосов. Поэтому расширительные баки применяют в системах водяного отопления одного или нескольких зданий при их тепловой мощности до 6 МВт.
Открытый расширительный бак размещают над верхней точкой систе-
мы отопления на расстоянии не менее 1,0 м в чердачном помещении или в ле-
стничной клетке.
30
Расширительный сосуд изготовляют стандартных размеров, цилиндриче-
ским или прямоугольным, из листовой стали толщиной 3...4 мм. Конструкция
расширительного бака представлена на рис. 5.6.
Для нормальной работы системы к расширительному сосуду присоеди-
няют трубы: циркуляционную 1 диа-
метром dy = 20...25 мм, расширитель-
ную 2 dy = 25...32 мм, переливную 3 dy = 32...50 мм, контрольную 4 dy = 20
|
мм, патрубок с пробкой 5. |
|
|
Трубы диаметром dy = 20…32 мм |
|
|
применяют для расширительных баков |
|
|
вместимостью от 100 до 500 л; диамет- |
|
Рис. 5.6. Конструкция расширитель- ром dy = 25…50 мм – вместимостью |
||
ного бака |
600...4000 л. |
|
|
|
|
Полезный объем расширительного бака Vпол, м3, соответствующий увели- |
||
чению объема воды в системе VС, м3, определяют по формуле: |
|
|
|
Vпол kVс , |
(5.3) |
где k – коэффициент объемного расширения воды (табл. 5.3). |
|
|
Общий объем воды в системе отопления Vс, м3, определяют по формуле: |
||
|
Vс (Vпр Vкал Vтр Vкот )Qот , |
(5.4) |
где Vпр, Vкал, Vтр, Vкот – объем воды, м3, соответственно в приборах, калорифе-
рах, трубах, котлах, приходящийся на 1 кВт тепловой мощности системы ото-
пления.
|
|
|
|
|
Таблица 5.3 |
|
Объемное расширение воды, нагреваемой в системе отопления (в долях |
||||||
|
первоначального объема) |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Наполнение системы |
Расчетная температура горячей воды в системе, оС |
|
||||
водой |
85 |
95 |
105 |
130 |
135…150 |
|
Из водопровода |
- |
0,045 |
0,051 |
0,070 |
0,084 |
|
(tср = 5 оС) |
|
|||||
Из тепловой сети |
0,022 |
0,024 |
0,027 |
0,035 |
0,042 |
|
(tср = 40…45 оС) |
|
31
Таблица 5.4
Объем воды в элементах системы отопления
|
Объем воды, л/кВт, при расчетной темпера- |
||||||
Элемент системы отопления |
|
туре горячей воды в системе |
|
||||
|
65 |
95 |
105 |
110 |
115 |
130 |
150 |
Радиатор чугунный секционный глубиной: |
|
|
|
|
|
|
|
- 140 мм |
10,8 |
9,5 |
6,9 |
6,5 |
8,2 |
7,2 |
6,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
- 90 мм |
14,4 |
12,9 |
11,9 |
11,4 |
11,0 |
9,6 |
5,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Радиатор стальной панельный |
6,1 |
7,1 |
6,6 |
6,4 |
6,1 |
5,3 |
5,1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ребристая труба чугунная |
- |
5,6 |
5,2 |
5,0 |
4,8 |
4,3 |
3,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Гладкая труба dy = 65…100 мм |
35,7 |
31,6 |
30,4 |
29,7 |
28,6 |
24,9 |
21,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Бетонная отопительная панель |
- |
1,72 |
1,59 |
1,52 |
1,46 |
1,29 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
Конвекторы типа КН, КО, КБ |
- |
0,69 |
0,64 |
0,63 |
0,62 |
0,60 |
0,59 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Калорифер пластинчатый |
0,47 |
0,43 |
0,40 |
0,39 |
0,38 |
0,34 |
0,33 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Котел чугунный секционный |
2,60 |
2,60 |
2,60 |
- |
- |
- |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
Теплообменник скоростной |
0,23 |
0,21 |
0,19 |
0,18 |
0,17 |
0,15 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
Труба при циркуляции: |
|
|
|
|
|
|
|
- искусственной |
7,60 |
6,90 |
6,40 |
6,00 |
5,60 |
5,20 |
4,70 |
|
|
|
|
|
|
|
|
- естественной |
- |
13,8 |
- |
- |
- |
- |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
5.8. Изоляция трубопроводов
Для уменьшения бесполезных теплопотерь отопительные трубопроводы покрывают тепловой изоляцией. Обязательно теплоизолируют трубопроводы,
проходящие в неотапливаемых помещениях, главные стояки систем отопления с верхней разводкой, трубопроводы, проходящие в подпольных каналах, рас-
ширительные баки, воздухосборники и воздухоотводчики, размещаемые в не-
отапливаемых помещениях. Предусматривают тепловую изоляцию, согласно СП 61.13330.2012 «Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов», во из-
бежание перегревания помещений или ожогов людей.
32
6. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ СИСТЕМЫ
ОТОПЛЕНИЯ
Задача гидравлического расчета состоит в определении диаметров труб на отдельных участках при заданных расходах воды и давлениях.
Гидравлический расчет выполняют по пространственной (аксонометри-
ческой) схеме системы отопления с помощью таблицы (прил. 9). На схеме сис-
темы определяют циркуляционные кольца, делят их на участки и наносят теп-
ловые нагрузки.
Расход воды на участке при расчетной разности температуры воды в сис-
теме Gyч, кг/ч, определяют по формуле:
G |
3,6Qуч |
, |
(6.1) |
yч |
св (tг tо ) |
|
где Qуч – тепловая нагрузка участка системы отопления, Вт;
св – удельная массовая теплоемкость воды, кДж/(кг∙°С);
tг – температура воды в подающем трубопроводе системы отопления, °С; tо – температура воды в обратном трубопроводе системы отопления, °С.
При расчете системы отопления за главное (наиболее невыгодно распо-
ложенное в гидравлическом отношении) циркуляционное кольцо принимают то, для которого располагаемое циркуляционное давление на 1 м длины трубо-
провода окажется наименьшим. В тупиковых схемах двухтрубных систем глав-
ным обычно оказывается циркуляционное кольцо, проходящее через нижний прибор дальнего стояка.
Если значение располагаемого давления задано, тогда ориентируются на него; в противном случае ориентируются на допустимые скорости воды в тру-
бопроводах. Окончательные значения диаметров получают после увязки полу-
колец. В системах отопления такую неувязку допускают в диапазоне ±15 %.
Существуют различные методы гидравлического расчета систем водяного отопления. В методических указаниях рассматривается метод расчета трубо-
проводов по удельным потерям давления на трение. Он заключается в раздель-
33
ном определении потерь давления на трение и в местных сопротивлениях.
Расчет начинают с определения ориентировочного значения удельных потерь давления Rот, Па/м, на трение по формуле:
R |
0,9k Pр.ц |
, |
(6.2) |
|
|||
от |
l |
|
|
|
|
где 0,9 – уменьшающий коэффициент неучтенных в расчете гидравлических сопротивлений;
k – доля потерь давления на трение, принимаемая для систем с искусственной циркуляцией – 0,65; для систем с естественной циркуляцией – 0,5;
Рр.ц – расчетное циркуляционное давление в системе водяного отопления, Па; ∑l – сумма длин рассчитываемых участков, для которых давление Рр.ц являет-
ся располагаемым, м.
Расчетное циркуляционное давление в системе водяного отопления с ис-
кусственным побуждением, Па, определяют по выражению:
Pр.ц Pн B Pе Pе.тр , |
(6.3) |
где Рн – давление, создаваемое насосом или элеватором, Па;
B – коэффициент, определяющий долю максимального гравитационного давле-
ния для расчетных условий, который принимают: для двухтрубных систем
B = 0,4...0,5; для однотрубных систем B = 1;
Ре – располагаемое естественное циркуляционное давление от остывания во-
ды в приборах, Па;
Ре.тр – дополнительное гравитационное давление от охлаждения воды в тру-
бопроводах, Па.
Располагаемое естественное циркуляционное давление Ре, Па, опреде-
ляют:
Pе gh ρо ρг , |
(6.4) |
где g – ускорение свободного падения, м/с2;
h – расстояние по вертикали между точками нагрева и охлаждения воды, м; ρо, ρг – плотности охлажденной и нагретой воды, кг/м3 (прил. 10).
34
Дополнительное гравитационное давление от охлаждения воды в трубо-
проводе определяют по формуле (6.4), его важно учитывать при расчете не-
больших систем с естественной циркуляцией.
Расчет начинают с определения ориентировочного значения удельных потерь давления на трение Rот по формуле (6.2).
Найденная величина Rот является приближенной, но весьма удобной для ориентирования. Для более точных расчетов рекомендуется пользоваться спе-
циальными таблицами (прил. 9). При подборе диаметров труб для конкретных участков могут применяться величины, большие или меньшие Rот. Найдя по таблицам полученное значение R или близкое к нему, определяют заданный расход воды G. Графа таблицы, в которой найдено значение заданного расхода,
укажет, какому диаметру он соответствует. Под значением расхода в таблице приведена скорость движения воды v, которая не должна превышать допусти-
мые значения по [11]. Произведение Rl дает значение потерь давления на тре-
ние на данном участке. По приложению 12 определяют значение динамическо-
го давления, при умножении которого на сумму коэффициентов местных со-
противлений (прил. 11), получают потери давления Z в местных сопротивлени-
ях на рассчитываемом участке.
6.1. Порядок гидравлического расчета систем водяного отопления с
естественной циркуляцией воды
Систему гравитационного водяного отопления для увеличения естествен-
ного циркуляционного давления желательно устраивать с верхней разводкой магистралей. Расчетное циркуляционное давление Pр, Па, определяют для таких систем по формуле:
Pр Pпр Pтр , |
(6.5) |
где Pпр – естественное циркуляционное давление, возникающее вследствие охлаждения воды в отопительных приборах, Па;
Pтр – естественное циркуляционное давление, вызываемое охлаждением воды
35
в трубопроводах, Па.
Pпр hg ρо ρг , |
(6.6) |
где g – ускорение свободного падения, м/с2;
h – расстояние по вертикали от центра нагревательного прибора до центра на-
грева воды в теплогенераторе, м; ρо, ρг – плотности охлажденной и нагретой воды, кг/м3.
P |
44ln N1,5 , |
(6.7) |
тр |
|
|
где l – расстояние от главного стояка до расчетного, м;
N – число этажей в здании, шт.;
n – показатель степени, зависящий от схемы системы отопления (для одноэтаж-
ного здания n = 0,2).
Гидравлический расчет гравитационных систем водяного отопления обычно выполняют по способу удельных линейных потерь давления, выбирая основное циркуляционное кольцо по выражению:
|
λ |
|
ρсрv2 |
|
|
Pуч |
|
lуч ξуч |
|
, |
(6.8) |
|
|
||||
d в |
|
2 |
|
|
где λ – коэффициент гидравлического трения, определяющий в долях гидроди-
намического давления (ρv2/2) линейную потерю гидростатического давления на длину трубы при заданном внутреннем диаметре dв;
dв – диаметр расчетного участка трубопровода, м; lуч – длина расчетного участка трубопровода, м;
∑ξуч – сумма коэффициентов местного сопротивления на участке, выражающая местные потери гидростатического давления в долях гидродинамического;
ρср, v – соответственно средняя плотность воды, кг/м3, и скорость движения во-
ды на участке, м/с.
Вспомогательную величину – среднее ориентировочное значение удель-
ной линейной потери давления на трение Rср, Па/м, определяют по формуле:
R |
0,5Рр |
. |
(6.9) |
|
|||
ср |
l |
|
|
|
|
36
Эта формула отражает примерное равенство линейных и местных потерь давления в системах отопления с естественной циркуляцией воды. Для более точного определения значений R рекомендуется пользоваться таблицей (прил. 9).
Гидравлический расчет систем водяного отопления выполняют в таблич-
ной форме, приведенной в приложении 13.
7. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ
Перед тепловым расчетом отопительных приборов необходимо выбрать и сконструировать систему отопления, знать параметры теплоносителя в системе отопления, выбрать тип прибора и место его установки [11].
Площадь поверхности теплообмена приборов Aпр, м2, определяют по формуле:
A |
|
Qпр Qтр |
β , |
(7.1) |
|
kпр tт tв |
|||||
пр |
|
1 |
|
где Qпр – тепловая нагрузка прибора, Вт;
Qтр – суммарная теплоотдача в пределах помещения открыто проложенных труб, Вт;
kпр – коэффициент теплопередачи отопительного прибора, Вт/(м2∙°С); tт – средняя температура теплоносителя в приборе, °С;
tв – температура окружающей среды, °С;
β1 – коэффициент, учитывающий охлаждение теплоносителя в трубах до рас-
сматриваемого прибора.
Теплоотдачу открыто проложенных труб допускается определять по при-
ближенной формуле:
Qтр qвlв qгlг , |
(7.2) |
где qв и qг – теплоотдача 1 м вертикально или горизонтально проложенных труб
(прил. 14, табл. П.14.1), Вт/м;
lв и lг – длины вертикальных и горизонтальных труб в помещении, м.
Число секций в приборе n, шт., определяют по формуле:
37
n |
Aпрβ2 |
, |
(7.3) |
|
|||
|
acβ3 |
|
где aс – площадь поверхности теплообмена одной секции радиатора, принятого к установке, м2;
β2 – коэффициент, учитывающий способ установки прибора; β3 – коэффициент, учитывающий число секций в приборе.
При округлении числа секций в радиаторе до целого числа расчетную площадь поверхности теплообмена можно уменьшить не более чем на 0,1 м2.
Тепловой расчет отопительных приборов ведут в табличной форме (прил.
14, табл. П.14.2).
8.ПРОЕКТИРОВАНИЕ СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ ЗДАНИЯ
8.1.Описание системы вентиляции
Вжилых зданиях обычно организовывают естественную вытяжную вен-
тиляцию. Вытяжная естественная канальная вентиляция состоит из вертикаль-
ных внутристенных или приставных каналов с отверстиями, закрытыми решет-
ками, сборных горизонтальных воздуховодов и вытяжной шахты. Вытяжные системы устраивают из помещений кухонь, санузлов и ванных комнат, которые должны быть рассчитаны на удаление воздуха из жилых комнат.
Вентиляционные решетки монтируют на расстоянии 200…500 мм от по-
толка. Вертикальные вытяжные каналы должны самостоятельно выводиться выше крыши (в бесчердачных зданиях) или в сборную вытяжную шахту, кото-
рую обычно размещают на чердаке. Радиус действия одной шахты должен быть не более 8 м. Вентиляционные каналы размещают во внутренних капитальных стенах или монтируют приставные каналы из блоков и плит. В наружных сте-
нах и в местах пересечения капитальных стен вентиляционные каналы не уст-
раивают. Минимальный размер внутренних каналов 140 × 140 мм, приставных
– 100 × 150 мм.
38
8.2. Аэродинамический расчет системы вентиляции
Цель расчета – определение размеров вытяжных каналов для удаления нормируемого воздуха при расчетных условиях. Расчет каналов проводят исхо-
дя из располагаемого давления Pр, Па, при расчетной наружной температуре tн = +5°С:
Pр hg ρн ρв , |
(8.1) |
где h – высота от оси жалюзийной решетки до верха вытяжной шахты, м; ρн, ρв – плотность соответственно наружного и внутреннего воздуха, кг/м3.
Расчет воздуховодов начинают с наиболее неблагоприятно расположен-
ного канала, для которого возможная удельная потеря давления имеет наи-
меньшее значение.
8.3. Последовательность расчета
Заданные объемы воздуха и кратность воздухообмена заносят в таблицу
(прил. 15, табл. П.15.2). Принимают скорость движения воздуха v, м/с – для первого этажа 0,8…0,9 м/с; для второго – 0,6…0,7 м/с; для третьего – 0,4…0,9
м/с. В сборных воздуховодах v ≥ 1,0 м/с, а в вытяжной шахте v = 1,0…1,5 м/с.
По объему воздуха и принятой скорости находят предварительную пло-
щадь сечения каналов F, м2:
F |
L |
, |
(8.2) |
3600v |
где L – расход воздуха в воздуховоде, м3/ч.
Для прямоугольного воздуховода устанавливают эквивалентный диаметр dэ, мм:
d |
|
|
2ab |
, |
(8.3) |
|
э |
|
|||||
|
|
a |
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
где а, b – стороны канала, мм.
39