9607

240 10 0,0052

= 3,14

вт

= 3,14

85,8 10 0,4

= 1,04 м

где - модуль упругости бетона ростверка, принимается по табл. 1

приложения;

–

момент инерции ростверка определяется

=

=

0,5 0,5

= 0,0052 м

– модуль упругости кладки из бетонных блоков, принимается по СП

12

12

15.13330.2012 и определяется:

=

! = 1500 2 2860 = 85,8 10 кПа

- упругая характеристика кладки, принимается по таблице 2 приложения;

для кладки из блоков на растворе М25, принимается α = 1500;

–

коэффициент, принимаемый по таблице 4 приложения; для кладки из

блоков

! –

k = 2;

расчетное сопротивление сжатию кладки по таблице 3 приложения;

с учетом коэффициента I ([8] п. .4) определяется:

! = 1,1 2600 = 2860 кПа

Величина ординаты эпюры нагрузки над гранью сваи определяется по

формуле:

&' =

( )*

=

297,66 0,79

= 226,11 кН

где )* –

1,04

расчетный пролет, принимаемый

)*

= 1,05 ) = 1,05 0,75 = 0,79 м L –

расстояние между сваями в свету;

) = − - = 1,05 − 0,3 = 0,75 м

Так как выполняется условие

т.е. 1,04 м . 0,75 м

. )

определяются

( );*

297,66 0,79;

/оп = −

= −

= −15,48 кН м

12

12

/пр = ( );* = 297,66 0,79;

= 7,74 кН м

24

24

( )*

297,66 0,79

Поперечная сила в ростверке на грани сваи определяется по формуле:

3 =

2

= −

2

= 117,58 кН

кПа), принимая рабочую высоту ростверка ho = 0,5 – 0,07 = 0,43 м, площадь

;

/оп

на опоре

15,48 10=

арматуры определится:

45 = 61 − 0,5 ξ8 ! < ' = 61 − 0,5 0,0208 350 430 = 103,90 мм

ξ = 1 −

91 − 2 : = 1 − 91 − 2 ∙ 0,020 = 0,020.

: =

/оп ; =

15,48 10= ; = 0,020.

!> ∙ ∙ '

8,5 ∙ 500 ∙ 430

!> – расчетное сопротив ление бетона осевому сжатию по таблице 6

приложения.

/пр

7,74 10=

;

В пролете

45 = 61 − 0,5 ξ8 !< ' = 61 − 0,5 0,0108 350 4 30 = 51,69 мм

ξ = 1 −

91 − 2 : = 1 − 91 − 2 ∙ 0,010 = 0,010.

: =

/пр ; =

7,74 10=

; = 0,010.

!> ∙ ∙ '

8,5 ∙ 500 ∙ 430

то не будет происх одить раздробления бетона сжатой зоны между

При этом ARO = 1 + 5 FR = 1 + 5 8,75 0,00151 = 1,066

наклонными трещинами.

210

10=

5

=

= 240

10 = 8,75;

>

( 5 = 210 10= кПа − для арматуры А240; > по таблице 1 приложения8.

FR =

4 5R =

113,2

= 0,00151 P 60,151 %8

Принимаем шаг

хо мутов S = 0,15 м, задаемся диаметром хомутов – 6 мм и

`

500 150

их числом сечении – n

= 4.

(5R =

3;

;

=

117,58; ;

= 24,92 кН/м

Усилие в хомутах на единицу длины элемента определится

где Aв; = 2

4 Aв; в ' !>B

4 2 0,5 0,43

750

(тяжелый бетон) и

!>B = 750 кПа

(бетон В15);

(<h :GH = Aв !>B в

= 0,6 750 0,5 = 112,5 кН/м

с другой стороны

Принимаем (5R = 112,5 кН/м

2

где Aв = 0,6 (тяжелый

бетон)

2

Тогда шаг хомутов S по расчету, исходя из условия

(5R =

ijk ljk

будет найден

<

m =

!5R 45R

=

170 113,2

= 171,1 мм.

(5R

112,5

Где !5R – расчетное сопротивление хомутов класса по таблице 7 приложения.

Принимаем шаг хомутов S = 14 см.

Армирование ростверка показано на рис. 5.8.

армирования от действия сваи должно удовлетворяться условие

J @ K !вLос 4LN O

где J – сжимающая сила от местной нагрузки (соответствует нагрузке на сваю)

PO

297,66

J = =

1,05

= 283,49 кН

4LN O – площадь смятия; соответствует площади поперечного сечения сваи

– 0,09 м²;

Q – коэффициент; при равномерном распределении нагрузки Ψ = 1;

!вLос - расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формуле

!>,LN = A> !>

= 1 1,81 8500 = 15385 кПа

приложения), принимая рабочую высоту ростверка ho = 0,5 – 0,07 = 0,43 м,

;

площадь арматуры/определитсяоп

: на опоре 7,62 10=

= 50,76 мм

45 = 61 − 0,5 ξ8 !<

' = 61 − 0,5 0,0058 350 4 30

ξ = 1 −

91 − 2 : = 1 − 91 − 2 ∙ 0,005 = 0,005.

: =

!>

/оп

; =

7,62 10= ; = 0,0 05.

∙ ∙ '

8,5 ∙ 1000 ∙ 430

!> – расчетное сопротив ление бетона осевому сжатию по таблице 6

приложения.

/пр

3,81 10=

;

В пролете

45 = 61 − 0,5 ξ8 !<

' = 61 − 0,5 0,0028 350 4 30

= 25,34 мм

ξ = 1 −

91 − 2 : = 1 − 91 − 2 ∙ 0,002 = 0,002.

: =

/пр

; =

3,81 10= ; = 0,0 02.

Принимается одина!ковое> ∙ ∙армирование' 8,5 ∙ 1000на опоре∙ 430

и в пр олете –

8 ø12 А400 с А = 90 5 мм2

(см рис 5.10.)

Фактический процент армирования равен:

905

100 = 0,21% . F:GH = 0,1 %

1000 430

армирования от действия сваи должно удовлетворяться условие

J @ K !вLос 4LN O

где J – сжимающая сила от местной нагрузки (соответствует нагрузке на сваю)

PO

414,13

J =

=

0,75

= 552,17 кН

4LN O – площадь смятия; соответствует площади поперечного сечения сваи

– 0,09 м²;

Q – коэффициент; при равномерном распределении нагрузки Ψ = 1;

!вLос - расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формуле

!>,LN = A> !> = 1 1,62 8500 = 13770 кПа

Здесь = 1,0 для бетона класса ниже 25;

4LN ;

0,38

A> = 4LN O =

0,09 = 1,62

4LN ; – расчетная площадь смятия; при наличии нескольких нагрузок от

свай расчетные площади ограничиваются линиями, проходящими через

середину расстояний между точками приложения двух соседних нагрузок –

0,75 • 0,5 = 0,38 м

!> = 8500 кПа – для бетона класса В15 (таблица 6 приложения).

Подставляем полученные значения в исходную формулу

J = 552,17 кН @ K !вLос 4LN O

= 1 13770 0,09 = 1239,3 кН