9026

20

2.1.3. Входная дверь в подъезд

Минимальное приведенное сопротивление теплопередаче входных две-

рей определяется как 0,6· R0норм наружной стены, равное:

где tн – температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки, обеспеченностью 0,92, °C [2]; tн – нормируемый перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности наружного ограждения, °C, принимается по таблице 5 [1].

Пример № 7. Требуемое приведенное сопротивление теплопередаче наружной стены равно:

Минимальное нормируемое приведенное сопротивление теплопередаче

входной двери равно 0,6· R0норм = 0,6·1,49 = 0,894 м2·°C/Вт.

При отсутствии данных о конструкции двери в дальнейших расчетах расчетное приведенное сопротивление теплопередаче входной двери в подъезд приравнивается к нормируемому значению:

R0пр R0норм 0,894 м2·°C/Вт.

Полученные в примерах № 4-7 значения приведенного сопротивления теплопередаче принимаются для расчета фактической величины удельного расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию, с последующим определением класса энергосбережения здания.

21

2.2. Определение класса энергосбережения здания

Для оценки достигнутой в проекте здания потребности энергии на отоп-

ление и вентиляцию, установлены следующие классы энергосбережения (таб-

лица 2.6) в процентах отклонения расчетной удельной характеристики расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания (определяемой по форму-

ле (1.7) от нормируемой величины (принимаемой по таблицам п. 10.1 [1]).

Проектирование зданий класса D и E не допускается.

Пример № 8.

Рассчитываем фактическое значение удельной теплозащитной характери-

стики здания по формуле (1.13):

22

Определяем фактическое значение удельной характеристики расхода теп-

ловой энергии на отопление и вентиляцию здания, по (1.7):

qотр 0,2 0,184 (0,0639 0,0468)0,81 1 (1 0,1)1,11= 0,294 Вт/(м3·°C).

Величина отклонения расчетного (фактического) значения удельной ха-

рактеристики расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания от нормируемого составляет:

0,294 0,319 100 ‒7,84 %.

0,319

По данным таблицы 2.6 принимаем класс энергосбережения рассматрива-

емого многоквартирного жилого дома равным «С+».

2.3. Пример определения приведенного термического сопротивления теплопередаче пустотной железобетонной плиты

Расчет приведенного термического сопротивления пустотной панели пе-

рекрытия представлен для двух случаев: чердачного перекрытия и перекрытия над неотапливаемым подвалом. Плита выполнена из железобетона с коэффици-

ентом теплопроводности λБ = 2,04 Вт/(м·°C). Поперечное сечение плиты с раз-

мерами и расчетная схема сечения приведены на рис. 2.5.

Рис. 2.5. Поперечное сечение плиты (а) и расчетная схема (б)

23

Для простоты расчета принимаем схему сечения плиты с квадратными отверстиями в плите вместо круглых. Так, сторона эквивалентного по площади

квадрата (Aквадр = Aкруга):

Выделяем регулярный элемент и делим его плоскостями, параллельными

тепловому потоку. Получаем два параллельных участка. Участок I – однород-

ный, участок II – многослойный, состоящий из двух одинаковых по толщине слоев «а» и «в», а также горизонтальной воздушной прослойки. Сопротивления теплопередаче этих участков RI и RII соответственно равны:

Для панели чердачного перекрытия горизонтальная воздушная прослойка

с потоком теплоты снизу вверх отделена от холодного чердака слоем утеплите-

ля, поэтому в ней воздух находится при положительной температуре. Для про-

Для панели перекрытия над неотапливаемым подвалом с утеплителем,

лежащим над железобетонной плитой, горизонтальная воздушная прослойка от холодного техподполья не отделена слоем утеплителя, поэтому в ней воздух находится при отрицательной температуре. Для прослойки толщиной 0,14 м в этих условиях при потоке теплоты сверху вниз Rв.п 0,15 м2·°C/Вт. Следова-

тельно, RII 0,15 + 0,04 = 0,19 м2·°C/Вт.

Сопротивление теплопередаче всего регулярного элемента при разбивке его плоскостями, параллельными тепловому потоку, определяем по формуле, м2·°C/Вт:

24

где Ai – площадь i-го участка части ограждения, м2; Ri – приведенное сопро-

тивление теплопередаче i-го участка, м2·°C/Вт; m – число участков ограждаю-

щей конструкций с различным приведенным сопротивлением теплопередаче.

Для чердачного перекрытия и пола 1-го этажа:

Rа.т 0,07 0,14 = 0,152 м2·°C/Вт 0,1080,07 0,140,19

Делим регулярный элемент плоскостями, перпендикулярными тепловому

потоку, и получаем три параллельных участка. Участок «а» и «в» – однород-

ные, участок «б» – неоднородный, состоящий из горизонтальной воздушной прослойки и слоя железобетона шириной I = 0,07 м и толщиной б = 0,14 м

Сопротивление теплопередаче всего регулярного элемента Rв.т , м2·°C/Вт при разбивке его плоскостями, перпендикулярными тепловому потоку, опреде-

ляем по формуле:

Приведенное термическое сопротивление теплопередаче плиты, опреде-

Для чердачного перекрытия и пола 1-го этажа:

Rт 0,152 2 0,148 = 0,150 м2·°C/Вт. 3

2.4. Контрольные вопросы и задания для самостоятельной работы

1)Что такое коэффициент теплотехнической однородности наружной ограждающей конструкции здания?

2)Как определить сопротивление теплопередаче наружной ограждающей конструкции здания?

3)Дайте определение линейной и точечной теплотехнической неодно-

родности ограждающей конструкции, каков её физический смысл?

4)Как определить условное сопротивление теплопередаче наружной ограждающей конструкции здания?

5)Как определить класс энергосбережения здания?

6)Какой минимальный класс энергосбережения зданий допустим в со-

временном строительстве зданий?

26

Глава 3. РАСЧЕТ ТЕПЛОВОГО, ВОЗДУШНОГО И ВЛАЖНОСТНОГО РЕЖИМА НАРУЖНЫХ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЯ

3.1. Расчет распределения температуры по сечению наружного ограждения

Температура в характерных сечениях наружных ограждений определяет-

ся по формуле, °C:

где ti – температура на внутренней поверхности i-го слоя, °C; ti+1 – темпе-

ратура на наружной поверхности i-го слоя (на внутренней поверхности после-

дующего слоя ограждения).

Пример № 8. Температуры на внутренней поверхности слоев стены опре-

деляются следующим образом:

Полученное значение соответствует расчетной температуре наружного воздуха. Расчет распределения температуры по сечению наружных ограждений,

рассмотренных в главе 2, приведен на рисунке 3.1.

27

Рис. 3.1. Распределение температуры по сечению ограждения: а – наружная стена; б – чердачное перекрытие; в – перекрытие над неотапливаемым подвалом

28

3.2. Определение воздухопроницаемости наружной стены Сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций Ru,

где p – разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций, Па; Gн – нормируемая поперечная воздухопрони-

цаемость ограждающих конструкций, кг/(м2·ч).

Разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях

где H – высота здания (от уровня пола первого этажа до верха вытяжной шах-

ты); γн, γв – удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха,

Н/м3; v – максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, повто-

ряемость которых составляет 16% и более, м/с, согласно [7].

Сопротивление воздухопроницанию Ru, (м2·ч·Па)/кг, многослойной

где Ru1, Ru2, … Run – сопротивления воздухопроницанию отдельных слоев ограждающей конструкции, (м2·ч·Па)/кг.

Пример № 9. Проведем расчет для стены рассматриваемой в главе 2.

Разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций p, Па, составляет:

Δp 0,55 31 14,3 11,8 0,03 14,3 5,12 53,8 Па .

Нормируемое сопротивление воздухопроницанию наружной стены Ruтр ,

(м2·ч·Па)/кг, равно:

Ruтр = 53,8/0,5 ≈ 107,6 (м2·ч·Па)/кг.

29