8521
.pdfпроводилось на фрактальной поверхности (рис. 8, а), плоскости (рис. 8, б); «лестнице» (рис. 8, в); поверхности из кривой Коха (рис. 8, г).
а) |
б) |
в) |
г) |
|
Рис.8. Поверхности, для которых определялась фрактальная размерность: |
|
а) фрактальная поверхность, б) плоскость, в) «лестница», |
|
г) поверхность с образующей кривой Коха |
Фрактальная поверхность построена с помощью усовершенствованного алгоритма броуновского движения, а поверхность из кривой Коха получается параллельным переносом указанной кривой.
Результаты определения фрактальной размерности тестовых поверхностей представлены в таблице 1.
Таблица 1 – Результаты определения фрактальной размерности
Фрактальная поверхность |
Теоретическая размерность |
Вычисленная размерность |
|
|
|
Поверхность из кривой Коха |
2,2618 |
2,258 |
|
|
|
«Лестница» |
2 |
1,974 |
|
|
|
Плоскость |
2 |
1,955 |
|
|
|
Фрактальная поверхность |
2,5 |
2,47 |
|
|
|
11
Проведенная верификация расчетной методики на основе вычисления фрактальной размерности поверхности для простых фрактальных поверхностей имеет хорошее соответствие с теоретическими результатами.
Необходимо отметить, что сравнение реальной микроповерхности медного сплава, представленной на рисунке 3, и искусственной фрактальной поверхности, получаемой с использованием усовершенствованного алгоритма броуновского движения только на основе равенства их фрактальной размерности D выглядело бы некорректным. Поэтому был проведен комплексный расчет характеристик шероховатости в соответствии с ГОСТ 2789-73, а именно:
–высотных характеристик профиля (Ra, Rz, Rmax);
–шаговых характеристик профиля (Sm, S);
–параметра относительной опорной длины профиля (tp). Результаты сведены в таблицу 2.
Таблица 2 – Комплексное сравнение параметров реальной и искусственной поверхностей
Параметр |
Реальная поверхность |
Фрактальная поверхность |
|
|
|
Ra, мкм |
0,36 |
0,44 |
|
|
|
Rz, мкм |
0,63 |
0,59 |
|
|
|
Rmax, мкм |
1,15 |
1,1 |
|
|
|
Sm, мкм |
2,6 |
2,25 |
|
|
|
S, мкм |
1,15 |
1,4 |
|
|
|
tp, мкм |
0,57 |
0,52 |
|
|
|
D |
2,47 |
2,47 |
|
|
|
Анализ результатов, приведенных в таблице 1, дает основание утверждать, что фрактальная модель качественно аппроксимирует реальную микроповерхность, полученную на основе данных СТМ, и пригодна для использования в численных расчётах взаимодействия высокотемпературного диссоциированного потока с теплозащитным материалом.
Третья глава посвящена изучению геометрических характеристик покрытий с использованием теории фракталов, исследованию их влияния на физические свойства и использованию полученных данных о геометрии поверхности для установления зависимости каталитической активности от площади поверхности, применительно к реакциям рекомбинации атомов и теплообмена ЛА.
Вероятность гетерогенной рекомбинации атомов можно записать следующей структурной формулой
γ = f1(p, Tw)f2(S/S0) |
(2) |
Здесь функция f1(p,Tw), которая обычно определяется экспериментально для анализируемого материала или покрытия, связана с химическими свойствами
12
материала, а функция f2(S/S0) связана с отличием проектируемой поверхности от реальной поверхности материала.
Коэффициенты, описывающие взаимодействие атомов с поверхностью, а именно коэффициент аккомодации энергии αW, коэффициент прилипания αe (вероятность конденсации атома при столкновении с поверхностью) и т.д., определяются косвенным путём из экспериментальных данных. В общем случае коэффициенты взаимодействия атомов с материалом зависят от среднего количества столкновений атома с поверхностью. Например, известна вероятность адсорбции αe0 атома поверхностью при одном столкновении, вычисленная методом квантовой химии. С вероятностью 1-αe0 атом отлетит от поверхности после первого
столкновения, с вероятностью (1-αe0)2 отлетит после второго столкновения и т.д. Таким образом, полная вероятность адсорбции равна:
e e0 e0 1 e0 e0 1 e0 2 ... e0 1 e0 M 1 1 1 e0 M ,
где M – число столкновений атома с поверхностью.
Например, для коэффициента αe0=0,2 при M=2 полный коэффициент аккомодации равен αe0≈2αe0, т.е. отличается в два раза. Следовательно, вопрос о влиянии топологии поверхности на скорость гетерогенных процессов при численном моделировании является принципиальным.
В работе показано, что в условиях, когда размер шероховатости меньше длины свободного пробега, среднее число столкновений M пропорционально пощади поверхности
D 2 |
|
|
M S S0 b b0 |
, |
(3) |
т.е. поток на единицу площади является постоянной величиной и равен потоку при свободномолекулярном течении на проекцию поверхности. В свою очередь, необходимо выяснить отношение площади реальной поверхности к площади её отображения на плоскость.
На рисунке 9 представлена 3D визуализация изображений СТМ и соответствующие профили поверхности, которые демонстрирует иерархичность увеличения. Следует отметить, что в настройках СТМ была искусственно уменьшена матрица данных о высотном параметре z(x, y) до 100×100 узловых точек.
Для указанного отсека поверхности медного сплава фрактальная размерность D составила D=2,24±0,23, что отличается от вычисленного ранее значения D, соответствующего поверхности меди, показанной на рисунке 3, и связано с уменьшением количества узловых точек поля сканирования.
На рисунке 10 в логарифмическом масштабе приведён график зависимости
S/S0 от b.
13
а)
б)
в)
Рис.9.Изображения рельефа и соответствующие профили поверхности.
а) 6311×6311 нм; б) 631×631 нм; в) 63×63 нм
Рис.10. Зависимость S/S0 от b для разных уровней съёмки
Установлено, что отношение площадей для всех масштабных уровней в среднем равно. Но минимальный размер b на всех масштабных уровнях разный и определяется минимальным расстоянием между точками записи высоты z (x, y).
Считаем, что фрактальные размерности D в первом и втором случаях совпадают. Но минимальный масштаб разрешения аппаратуры b1=63,11 нм в первом случае фактически соответствует b02=63 нм, т.е. максимальному полю сканирования для второго случая. Тогда фактическая площадь равна
S |
|
S1 S2 |
|
b1 |
|
|
|
D 2 |
|
b2 |
|
D 2 |
|||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
b2 |
|
|
|
|
|||||||||||
S |
01 |
|
S |
01 |
|
S |
02 |
|
b |
|
b |
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
01 |
02 |
|
|
|
01 |
|
|
С учётом полученного увеличения площадей в два раза имеем
14
|
|
|
S1 |
|
S2 |
|
|
S |
|
|
b |
|
D 2 |
|||
S |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
33 9 |
или |
|
|
2 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
S |
|
|
b |
|
|
|||
S |
01 |
S |
01 |
|
S |
02 |
|
01 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
01 |
|
|
0,63 0,24 9,12
6311
Таким образом, площадь реальной поверхности превышает площадь собственного отображения на плоскость в 9 раз. Увеличение площади в 9 раз означает, что число активных центров в 9 раз больше и в кинетическом режиме скорость реакций увеличивается. Указанный эффект увеличения скоростей гетерогенных реакций при увеличении шероховатости подтвержден результатами экспериментов по исследованию влияния геометрии поверхности различных сплавов (рис.12) на их физические свойства.
а) |
б) |
в) |
г) |
д) |
е) |
Рис.12. Объёмная визуализация снимков сканирующего туннельного микроскопа: а) алюминиевый сплав; б) никелевый сплав; в) титановый сплав; г) сталь 20;
д) медный сплав М1; е) медный сплав М1 (шероховатый)
Для адекватности сравнения получаемых данных перед началом исследования образцы, показанные на рисунках 12 а-д, были отполированы на шлифовально-полировальном станке Struers Tegramin-30 до чистоты Rz=1,6. Поверхности образца, показанной на рисунке 12, е, была придана шероховатость
Rz=80.
До начала экспериментов для представленных образцов были вычислены значения фрактальной размерности и коэффициенты зеркального отражения в видимом диапазоне на модернизированном приборе КФК-2.
На рисунке 13 приведены данные о фрактальной размерности, коэффициенте зеркального отражения и тепловых потоках к испытуемым материалам в потоках азота и воздуха.
Тепловое нагружение образцов проводилось в аэродинамической установке с высокочастотным индукционным нагревом (ВЧ-плазмотрон, ФГУП ЦНИИмаш).
Плотность теплового потока, подводимого к калориметрическому датчику, рассчитывается для показаний термопары по формуле:
qw(t)=mc/S dT/dt [Вт/м2], |
(4) |
15
где qw(t) – плотность теплового потока в зависимости от времени, T(t) [К] – температура тепловоспринимающего элемента (ТВЭ), m [кг], c [Дж/(кг К)], S [м2] – соответственно, масса, теплоемкость и площадь тепловоспринимающей поверхности испытуемого образца.
Проведённое экспериментальное исследование показало хорошую корреляцию между увеличением значения фрактальной размерности, характеризующим развитую (шероховатую) поверхность, оптическими показателями и величинами тепловых потоков к испытуемым материалам в потоках азота и воздуха.
Рис.13. Фрактальная размерность, коэффициент зеркального отражения и соответствующие величины тепловых потоков к испытуемым материалам в потоках азота и воздуха
Таким образом, теоретически обоснована и экспериментально подтверждена необходимость измерения геометрических характеристик поверхности для правильной интерпретации результатов наземной отработки материалов тепловой защиты и переноса этих данных на условия натурного полета ЛА в атмосфере.
Основные результаты и выводы
1. Установлено, что параметр фрактальной размерности, вычисленный для локального участка поверхности методом кубической размерности, заменяет целый комплекс амплитудных и шаговых параметров профиля поверхности. Фрактальная размерность, как мера развитости структуры поверхностного слоя,
16
корректно описывает геометрические характеристики шероховатости и гармонично вписывается в расчёты теплообмена в высокоэнтальпийных неравновесных потоках, что позволяет решить задачу о влиянии микроструктуры на скорость гетерогенных процессов, протекающих на поверхности теплозащитного материала.
2.Усовершенствованы алгоритмы для построения модели, аппроксимирующей параметры шероховатости на микро- и наноуровне одновременно. Внесение в итерационный процесс геометрически упорядочивающей составляющей в виде линейчатых и циклических поверхностей
сплоскостью параллелизма позволило снизить количество итераций для достижения необходимых значений дробной размерности почти вдвое. С помощью верификации методов моделирования и вычисления фрактальной размерности установлено, что фрактальная модель качественно описывает параметры шероховатости реальной поверхности по ГОСТ 2789-73.
3.Численным моделированием взаимодействия налетающего атома с атомами кристаллической решётки поверхности методом ПСМ показано, что среднее число столкновений пропорционально пощади поверхности. Выведена формула для определения зависимости между фрактальной размерностью поверхности и средним числом многократных отражений молекулы от поверхности.
4.Экспериментально подтверждено, что на тепловой поток в химически неравновесных диссоциированных газах влияют каталитические свойства поверхности, которые зависят как от химического состава материала, так и от структуры поверхностного слоя. Вследствие этого обоснована необходимость измерения геометрических характеристик поверхности для правильной интерпретации результатов наземной отработки материалов тепловой защиты и переноса этих данных на условия натурного полета ЛА в атмосфере, что отражено в акте внедрения результатов диссертационной работы в процесс экспериментальной отработки стыковочного узла спускаемого аппарата ППТС (ПАО «РКК Энергия»).
Публикации по теме диссертационной работы Статьи, опубликованные в ведущих рецензируемых научных изданиях,
рекомендованных ВАК Минобрнауки РФ:
1.Брылкин, Ю.В. Моделирование структуры рельефа реальных поверхностей на основе фракталов в аэродинамике разреженных газов/ Ю.В. Брылкин, А.Л. Кусов // Космонавтика и ракетостроение. – 2014. – № 3 (76). – С.2228.
2.Брылкин, Ю.В. Тестирование алгоритма моделирования рельефа шероховатой поверхности на основе теории фракталов / Ю.В. Брылкин,
17
А.Л. Кусов, А.В. Флоров // Известия Кабардино-Балкарского государственного университета. – 2014. – Т.IV, № 5. – С. 86-89.
3.Брылкин, Ю.В. Фрактальная геометрическая модель микроповерхности / Г.С.Иванов, Ю.В. Брылкин // Геометрия и графика. – 2016. – Т.4, № 1. – С.4-11. DOI: 10.12737/18053.
4.Брылкин, Ю.В. Рационализация алгоритма моделирования поверхности методом броуновского движения по критерию минимизации количества итераций/
Ю.В. |
Брылкин |
// |
Геометрия |
и |
графика. |
– |
2017. |
– |
Т.5, |
№1. – С.43-50.
5.Брылкин, Ю.В. Сравнительный анализ поверхностей покрытий из нитрида титана, полученных путём магнетронного распыления и плазмохимическим способом / Ю.В. Брылкин // Космонавтика и ракетостроение. – 2015. – №
4(83). – С. 99-104.
6.Брылкин, Ю.В. Исследование микро- и наноструктуры поверхности
медного сплава с использованием теории фракталов / Ю.В. Брылкин, А.Л. Кусов // Космонавтика и ракетостроение. – 2016. – № 5(90). – С. 89-95.
7. Брылкин, Ю.В. О точности измерения тепловых потоков в высокотемпературных диссоциированных потоках воздуха и азота калориметрами из различных материалов / Ю.В. Брылкин, В.И. Власов, Г.Н. Залогин, А.Л. Кусов, Н.Ф. Рудин // Приборы и системы. Управление, контроль, диагностика. – 2016. – № 11. – С.37-42
Статьи в научных журналах, сборниках научных трудов и конференций:
8.Брылкин, Ю.В. Исследование зависимости физических свойств поверхности от фрактальной размерности / Ю.В. Брылкин, А.Л. Кусов // Физикохимические аспекты изучения кластеров, наноструктур и наноматериалов: Межвуз. сб. науч. тр. – Тверь: Твер. гос. ун-т, 2015. – Вып.7. – С. 142-149.
9.Брылкин, Ю.В. Зависимость фрактальной размерности от масштаба съёмки на примере стали 30ХГСА / Ю.В. Брылкин // Научные труды: сб. науч. ст. докторантов и аспирантов московского государственного университета леса. М.: МГУЛ, 2014. – Вып. 374.– С. 18-22.
10.Брылкин, Ю.В. Исследование фрактальной структуры нитрида титана, нанесённого на подложку из нержавеющей стали / Ю.В. Брылкин // Физикохимические аспекты изучения кластеров, наноструктур и наноматериалов: Межвуз. сб. науч. тр. – Тверь: Твер. гос. ун-т, 2014. – Вып.6. – С. 59-65.
11.Брылкин, Ю.В. Фрактальный подход к описанию поверхностей металлов
исплавов / Ю.В. Брылкин // Научные труды: сб. науч. ст. докторантов и аспирантов московского государственного университета леса. – М.: МГУЛ, 2013. – Вып. 364. –
С. 5-10.
12.Брылкин, Ю.В. Влияние морфологии поверхности на физические свойства материалов / Ю.В. Брылкин, А.Л. Кусов // Тезисы 58-й научной
18
конференции МФТИ. – Москва–Долгопрудный–Жуковский: МФТИ, 2015. URL: http://conf58.mipt.ru/static/reports_pdf/651.pdf
13.Брылкин, Ю.В. Соотношение фрактальной размерности и различной шероховатости для образцов меди / Ю.В. Брылкин, А.Л. Кусов // Физикохимические аспекты изучения кластеров, наноструктур и наноматериалов: Межвуз. сб. науч. тр. – Тверь: Твер. гос. ун-т, 2013. – Вып.5. – С. 33-38.
14.Брылкин, Ю.В. Фрактальная оценка наноструктур поверхностей основных конструкционных материалов / Ю.В. Брылкин, А.Л. Кусов // Всероссийский журнал научных публикаций. – 2013. – № 4 (19). – С. 21-22. URL: http://cyberleninka.ru/article/n/fraktalnaya-otsenka-nanostruktur-poverhnostey- osnovnyh-konstruktsionnyh-materialov
15.Брылкин, Ю.В. Синтез углеродных наноструктур из метана плазмохимическим способом / Ю.В. Брылкин, Г.Н. Залогин, А.В. Красильников, Н.Ф. Рудин // Физико-химические аспекты изучения кластеров, наноструктур и наноматериалов: Межвуз. сб. науч. тр. – Тверь: Твер. гос. ун-т, 2016. – Вып. 8. – С.76-81.
16.Брылкин, Ю.В. Экспериментальные исследования влияния структуры поверхности материалов на их каталитическую активность / Ю.В. Брылкин, В.И. Власов, Г.Н. Залогин, А.Л. Кусов, Н.Ф. Рудин. // Физико-химическая кинетика
вгазовой динамике. – 2015. – Т.16, вып.3. URL: www.chemphys.edu.ru/issues/2015- 16-3/articles/600
17.Брылкин, Ю.В. О точности измерения тепловых потоков в высокотемпературных диссоциированных потоках воздуха и азота калориметрами из различных материалов / Ю.В. Брылкин, В.И. Власов, Г.Н. Залогин, А.Л. Кусов, Н.Ф. Рудин // Справочник инженера. – 2016. – № 5. – С. 34-38.
18.Брылкин, Ю.В. Визуализация различных модификаций алгоритма броуновского движения для построения фрактальных поверхностей/ Ю.В. Брылкин // Графикон'2017: Тр. междунар. конф. по компьютерной графике и машинному зрению. – 2017. – С. 339-341
19.Брылкин, Ю.В. Создание цифровых моделей рельефа в трёхмерном пространстве методами фрактальной геометрии / Ю.В. Брылкин // Графикон'2017: Тр. междунар. конф. по компьютерной графике и машинному зрению. – 2017. –
С.295-297.
19