8345
.pdf11
3-3,5 м в зависимости от высотной схемы станции;
Vср - расчетная скорость горизонтального движения воды в начале отстойника, принимаемая равной 6-8, 7-10 и 9-12 мм/с соответственно для вод маломутных, средней мутности и мутных.
Вследствие унификации размеров железобетонных стеновых панелей и сокращения количества монолитных участков, длина отстойников, как пра-
вило, принимается кратной 3 м. Для гидравлических расчетов толщина стеновых панелей емкостных сооружений (горизонтальных отстойников с камерами хлопьеобразования, резервуаров чистой воды и др.) принимается
200 мм.
Количество рабочих отстойников определяют по формуле:
N р |
F |
|
, шт., |
|
|
||
L |
|
||
|
B |
где B - ширина отстойника, м.
В действующих ТП для станций водоочистки ширина отстойника принимается 6 м, для станций большой производительности ширина от-
стойника принимается 12 м. Такие отстойники разделены продольными перегородками на самостоятельно действующие секции шириной 6 м.
При количестве отстойников (или секций) менее шести следует предусматривать один резервный.
Осадок можно удалять прекращением работы отстойника, сброса во-
ды и смыва накопившегося ила, а также механическим (при помощи скреб-
ков) и гидравлическим (через систему сборных дырчатых труб, полутруб или коробов, уложенных по дну отстойника) способами.
Ориентировочное время работы отстойника между сбросами осадка определяется временем накопления осадка до высоты слоя в 1,0-1,5 м.
Период работы отстойника между сбросами осадка определяют по зави-
симости:
Tp |
Wос.ч N p |
, ч , |
|
qч (Cв M осв ) |
|||
|
|
12
где Wос. ч - объем зоны накопления и уплотнения осадка, м3;
- средняя концентрация уплотненного осадка, принимаемая по табл.13 [1];
Св - концентрация взвешенных веществ в воде, г/м3, поступаю-
щих в отстойник;
Мосв - мутность воды, выходящей из отстойника, принимаемая от 8 до 15 г/ м3.
При гидравлическом удалении или напорном смыве осадка продолжительность работы отстойника между чистками должна быть не менее 12 часов.
Высоту отстойников надлежит определять как сумму высот зоны осаждения и зоны накопления осадка с учетом превышения строитель-
ной высоты над расчетным уровнем воды не менее 0,3 м. При этом максимальная глубина определяется высотой стеновых панелей, выпус-
каемых промышленностью.
Для гидравлического удаления осадка следует предусматривать сборную систему из перфорированных труб, обеспечивающую удаление его в течение 20-30 мин. Дно отстойника между трубами сборной си-
стемы осадка надлежит принимать плоским или призматическим с углом наклона граней 45°. Расстояние между осями труб предусматривают не более З м при призматическом днище и 2 м при плоском. Торцевые стены отстойников в нижней своей части выполняются в виде откосов,
поэтому при расчете системы сбора и удаления осадка необходимо учи-
тывать уменьшение расчетной длины трубопроводов по сравнению с длиной отстойников.
Скорость движения осадка в конце труб надлежит принимать не менее 1 м/с, в отверстиях - 1,5-2 м/с; диаметр отверстий - не менее 25 мм,
расстояние между отверстиями 300-500 мм. Отверстия располагают в шахматном порядке вниз под углом 45° к оси трубы. Отношение сум-
13
марной площади отверстий к площади сечения трубы принимается рав-
ным 0,5-0,7. В начале трубы следует предусмотреть отверстие диаметром не менее 15 мм для выпуска воздуха. Количество воды, сбрасываемой из отстойника вместе с осадком, определяют с учетом коэффициен-
та разбавления, принимаемого:
1,5 - при гидравлическом удалении осадка;
1,2 - при механическом удалении осадка;
2-3 - при напорном смыве осадка.
При гидравлическом удалении осадка продольный уклон дна от-
стойники принимается не менее 0,005.
Сбор осветленной воды следует предусматривать системой гори-
зонтально расположенных дырчатых труб или желобов с затопленными отверстиями или треугольными водосливами, расположенными на участ-
ке 2/3 длины отстойника, считая от задней торцевой стенки, или на всю длину отстойника при оснащении его тонкослойными блоками.
Рекомендуемая скорость движения осветленной воды в конце же-
лобов и труб – 0,6-0,8 м/с, в отверстиях - 1 м/с.
Верх желоба с затопленными отверстиями должен быть на 10 см выше максимального уровня воды в отстойнике, заглубление трубы под уровень воды необходимо определять гидравлическим расчетом.
Отверстия в желобе следует располагать на 5-8 см выше дна же-
лоба, в трубах - горизонтально по оси. Диаметр отверстий - не менее
25 мм. Расстояние между осями желобов или труб должно быть не более
3 м.
Излив воды из желобов и труб в сборный карман должен быть сво-
бодным (не затопленным).
Рекомендуемые скорости движения воды в элементах сборного ка-
нала - 0,2-0,4 м/с.
Время полного опорожнения отстойника должно составлять не более 6 часов.
14
1.2.3. Пример расчета *
Рассчитать горизонтальные отстойники при полной суточной производительности станции хозяйственно-питьевого назначения
Qсутполн =48 000 м3/сут.
При обработке воды в дополнение к коагулянту предусмотрено использование флокулянта. Концентрация взвешенных веществ в воде,
поступающей в отстойник составляет, Св=230 мг/л, цветность - 70 . Каме-
ры хлопьеобразования, встроенные в горизонтальные отстойники, приня-
ты со слоем взвешенного осадка. Объект проектируется для средней полосы России. Строительство предусмотрено в одну очередь.
Определим часовую производительность станции:
q |
Qсутполн |
|
48000 |
2000 м3/ч . |
|
|
|||
ч |
24 |
24 |
|
|
|
|
Согласно п. 9.51 [1] проектируем горизонтальные отстойники с рас-
средоточенным по площади сбором воды.
По табл. 12 [1] принимаем скорость выпадения взвеси U0=0,45 мм/с
для вод средней мутности обработанных коагулянтом. Поскольку приме-
нение флокулянта позволяет увеличить ее на 15-20%, а камера хлопье-
образования со слоем взвешенного осадка еще на 15%, то в итоге рас-
четная скорость составит примерно 0,58 мм/с.
Площадь отстойников в плане определим по формуле:
F |
qч |
|
2000 1,3 |
1245 |
м2, |
||
3,6 U0 |
3,6 0,58 |
|
|||||
|
|
|
|
где - коэффициент объемного использования отстойника.
Длину отстойников определим по формуле:
L |
Hср Vср |
|
3,2 8 |
44,1 |
м, |
|
U0 |
0,58 |
|
||||
|
|
|
|
|
*Ввиду отсутствия полных сведений о качестве и расходах воды по сезонам
года, в учебных проектах допускается выполнять расчет по имеющимся данным.
15
где Нср - средняя высота зоны осаждения в м;
Vср - расчетная скорость горизонтального движения воды в начале отстойника в мм/с.
Принимаем длину отстойников по 45 м.
Ширину отстойника, соответствующую размеру плит покрытия,
принимаем в осях 6 м, в чистоте В=5,8 м.
Тогда количество рабочих отстойников составит:
N р |
F |
|
1245 |
4,8 |
|
L B |
45 5,8 |
||||
|
|
|
Принимаем 5 отстойников и, согласно п.9.52 [1], предусматриваем один резервный. При этом расчетная часть выполняется на рабочие отстой-
ники.
Принимаем высоту зоны накопления и уплотнения осадка hос = 1,3 м.
Рабочая глубина отстойника:
H p Hср 3,2 1,3 4,5 м.
При высоте строительного борта hстр =0,4 м полная высота отстойника составит:
H H р hстр 4,5 0,4 4,9 м.
Площадь одного отстойника в плане:
F1 B L 5,8 45 261 м2
При средней высоте зоны накопления и уплотнения осадка hос = 1,3 м
объем осадочной части отстойника составит:
Wос.ч 0,7 F1 hос 0,7 261 1,3 238 м3,
где 0,7 - коэффициент, учитывающий снижение объема зоны накопления и уплотнения осадка вследствие призматичности днища.
Период работы отстойника между сбросами осадка определяется по формуле:
|
16 |
|
|
Tp |
Wос.ч |
N p |
|
|
|
, |
|
|
|
||
|
qч (Cв M осв ) |
где - средняя по всей высоте осадочной части концентрация твер-
дой фазы осадка в г/м3;
Мосв - мутность воды, выходящей из отстойника, принимаем
Мосв =10 г/м3.
Согласно табл. 13 [1] при мутности исходной воды Св = 230 г/м3 и
интервалах между сбросами осадка более 24 часов составит 40 000 г/м3. В
соответствии с примечанием к табл. 12 [1] для вод средней мутности концен-
трацию уплотненного осадка увеличиваем на 15%, т.к. в технологии преду-
сматриваем использование флокулянта совместно с коагулянтом. Тогда расчетная концентрация составит 46 000 г/м3.
Tp |
238 |
5 46000 |
124 ч или 5,2 сут. |
|
2000 |
(230 10) |
|||
|
|
Объем зоны осаждения одного отстойника:
Wз.о. B Hср L 5,8 3,2 45 835 м3.
При рабочем объеме отстойника:
W1 Wз.о. Wос.ч. 835 238 1037 м3;
время пребывания воды в отстойнике в среднем составит:
t |
W1 N р |
|
1073 5 |
2,7 |
ч. |
|
qч |
2000 |
|||||
|
|
|
|
Для удаления осадка из отстойника предусмотрена гидравлическая система из перфорированных труб. Дно отстойника между трубами сбор-
ной системы осадка принято призматическим с углом наклона граней 45°,
продольный уклон дна отстойника 0,005 В сторону сброса осадка.
Количество воды, сбрасываемой из отстойника вместе с осадком,
определяем с учетом коэффициента разбавления Кр=1,5 при продолжитель-
17
ности сброса осадка tс =20мин:
q |
|
|
Wос.ч. K p |
|
238 1,5 |
0,298 |
м3/с. |
|
ос |
|
|
||||||
tc 60 |
20 60 |
|||||||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
Для удаления осадка принимаем к монтажу в каждом отстойнике два асбестоцементных трубопровода D=400 мм при расстоянии между их осями
3 м. Расстояние между осями труб и стен 1,5 м, в конце каждой трубы для выпуска воздуха предусмотрено отверстие do=25 мм, направленное вверх.
При расчетном расходе на одну трубу q1ос =0,149 м3/с скорость дви-
жения воды с осадком в конце трубы составит:
V |
4 q1ос |
|
4 0,149 |
1,19 м/с. |
|
D2 |
3,14 0,42 |
||||
|
|
|
Осадок попадает в трубы через отверстия do=25 мм при отношении суммарной площади отверстий к площади сечения трубы 0,7. Тогда сум-
марная площадь отверстий в одной трубе составит:
fo qж 0,056 0,056 м2.
V0 1
При do=25 мм и площади одного отверстия fо = 0,00049 м2 требуе-
мое количество отверстий:
n |
fo |
|
0,088 |
180 шт. |
|
|
|||
o |
fo |
0,00049 |
|
|
|
|
Скорость движения осадка в отверстиях:
Vo |
q1ос |
|
0,149 |
|
1,69 |
м/с . |
|
fo no |
0,00049 |
180 |
|||||
|
|
|
|
Отверстия располагаем в шахматном порядке вниз под углом 45 к
оси трубы. При этом шаг отверстий составит:
lo |
2 L |
|
|
2 41,5 |
0,46 |
м, |
|
||||||
no |
|
180 |
||||
|
|
|
|
|
где L - длина дырчатого трубопровода в м.
18
Трубопроводы сброса осадка в начале отстойника объединяются в один трубопровод диаметром 400 мм, который через камеру хлопьеобра-
зования выводится к сточной системе. Выпуск шлама из отстойников про-
изводится по уровню осадка, контролируемому многоточечным регулиру-
ющим устройством типа СУ-102, устанавливаемым на щите оператора слу-
жебного корпуса. Оператор получает сигнал о предельном уровне шлама.
Выпуск осадка и регулировка осуществляется по месту с помощью элек-
трифицированных затворов, управляемых пускателями. Для визуального наблюдения и контроля процесса сброса осадка в сточной трубе предусмот-
рен патрубок, выведенный в открытый лоток.
Сбор осветленной воды предусматриваем системой горизонтально расположенных желобов с затопленными отверстиями. Длина желобов 2/3
длины отстойника и составит 30 м.
Принимаем по два желоба в каждом отстойнике при расстоянии между их осями 3 м. Они уложены на поперечные опорные балки.
Расход, приходящийся на один желоб, составит:
q |
ж |
|
|
qч |
|
2000 |
|
0,056 м3/с . |
|
|
|
|
|||||
|
3600 |
N p nж |
|
3600 5 |
2 |
|||
|
|
|
Скорость движения воды в отверстиях принята 1 м/с. Тогда суммарная площадь отверстий в желобе:
fo qж 0,056 0,056 м2 .
V0 1
При dо =25 мм и fо=0,00049 м2 количество отверстий составит:
n |
fo |
|
0,056 |
114 шт. |
|
|
|||
o |
fo |
0,00049 |
|
|
|
|
При длине желоба Lж = 30 м шаг оси отверстий:
lo 2 Lж 2 30 0,52 м. no 114
Оси отверстий располагаем на 5 см выше дна желоба.
При скорости движения осветленной воды в конце желоба 0,6 м/с
19
площадь живого сечения потока составит:
qж 0,056 0,093 м2 . Vж 0,6
При ширине желоба bж= 0,4 м высота слоя воды:
hж 0,093 0,24 м. bж 0,4
Верх желоба с затопленными отверстиями располагаем на 10 см выше максимального уровня воды в отстойнике. Разность уровней в отстойнике и сборном желобе определим по формуле:
h |
1 |
|
|
q0 |
|
, |
2 q |
|
|
fо |
где qо - расход воды через отверстие, м/с;
- коэффициент расхода.
qо qж 0,056 0,00049 м3/с . nо 114
Согласно [3] для истечения из отверстий под уровень принимаем
= 0,62. При площади одного отверстия fо = 0,00049 м2:
h |
1 |
|
|
0,00049 |
|
0,06 |
м. |
|
|
|
|
|
|||
2 9,81 |
0,62 0,00049 |
При разности уровней воды в отстойнике и желобе 6 см полная высо-
та желоба составит:
hn=0,24+0,06+0,10=0,40 м.
Регулирование отбора воды предусмотрено шиберами.
Из желобов осветленная вода поступает в сборный двухэтажный ка-
нал (рис.2) шириной в осях 1,5 м, в чистоте 1,3 м. Для равномерности рас-
пределения воды отвод на фильтры производится из нижней части кана-
ла, которая соединяется с верхней проемом. Верхняя часть выполняет роль успокоителя, также в ней происходит выделение из воды воздуха.
20
Рис.2. Сборный канал:
1 – желоба; 2 – сборный двухэтажный канал; 3 – отвод воды на фильтры; 4 – проем.
Компоновка отстойников предполагает объединение их в единый блок из 6 шт.
Размер проема в чистоте принят 1,3 х 1,3 м при площади fn =1,32= =1,69 м2, при этом скорость движения воды через проем:
Vo |
qч |
|
2000 |
0,33 |
м/с |
||
3600 |
fп |
3600 1,69 |
|||||
|
|
|
|
Для обеспечения свободного излива из сборных желобов расчетный уровень воды в канале принят на 0,25 м ниже, чем в отстойнике. Тогда глубина воды в верхней части сборного канала при максимальной скоро-
сти движения воды Vк=0,4 м/с должна быть:
hmin |
|
|
qч |
|
2000 |
1,07 |
м |
|
|
Bк Vк |
|
1,3 0,4 |
|||||
|
3600 |
|
3600 |
|
|
Горизонтальную перемычку с проемом располагаем на 1,1 м ниже уровня воды в канале.
Для полного опорожнения отстойников в концевой части каждого