7576
.pdf51
не менее двух. Бункер принимается цилиндрической формы с полезной емко-
стью:
W |
|
Д |
у q t |
, м3 |
(3.34) |
|
1000 |
1000 |
|||||
|
|
|
q - часовой расход обрабатываемой воды, м3/ч.
В качестве питателя угольного порошка может быть принят питатель ма-
ятниковый с высотой 720 мм и длиной 1370 мм.
Дозировочное устройство и автоматический дозатор подбирают по рас-
|
WМ |
3 |
|
ходу |
|
, м /ч. Производительности насосов подбираются: |
|
t |
|||
|
|
-для перемешивания пульпы в гидравлической мешалке при дозировании пульпы насосом-дозатором, по формуле (3.24);
-для перемешивания пульпы в гидравлической мешалке и подачи пульпы в автоматический дозатор по формуле (3.25).
По этой производительности подбирается насос. Число насосов должно быть не менее двух. Трубопроводы для подачи пульпы рассчитывают, исходя из скорости движения пульпы не менее 1,5 м/с.
3.9. Отделение соды, перманганата калия и тиосульфата натрия
Для каждого реагента устраивается самостоятельное отделение в реагент-
ном цехе. Каждое отделение состоит из склада и помещения для растворения и дозирования раствора реагента.
На складе реагент хранится в таре завода-поставщика: сода и тиосуль-
фат натрия в бумажных мешках, перманганат калия в металлических ящиках или бочках.
Площадь склада определяется по формуле (3.3), при р=100%, значении высоты загрузки склада h = 1,5-2 м и объемного веса = 1,2-1,5 т/м3.
Растворы реагентов приготавливаются в мешалках или баках с перемеши-
ванием раствора сжатым воздухом.
Емкость мешалки или бака определяется по формуле (3.6) при 1=6-8 ча-
52
сов, =1 т/м3 и концентрации раствора: для перманганата калия вР =5-8%, для тиосульфата натрия вР =2-5%.
По найденной емкости подбирается гидравлическая или лопастная ме-
шалка (табл. 18).
В случае применения бака размеры его в плане назначаются конструк-
тивно, высота слоя раствора принимается 1,5-2 м. Воздушная система для рас-
творения реагента в баке рассчитывается на интенсивность подачи воздуха 4-6 л/с-м2.
Воздух подается от воздуходувок для растворения коагулянта. Днищу бака придается уклон 0,005 к сбросному каналу. Число мешалок или баков принима-
ется не менее двух.
Дозирование растворов осуществляется с помощью насосов-дозаторов,
дозировочных бачков.
4. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ
Пример 1. Расчитать реагентное хозяйство по сухому способу хранения коагулянта - сернокислого алюминия, если Qсутполн= 35200м3/сут, Dк = 35 г/м3. 1) определяем суточный расход коагулянта по формуле (3.8):
G |
Qсутполн Dk |
|
35200 35 |
3,67 т/сут ; |
||
|
|
|
|
|||
сут |
10000 |
P |
|
10000 33,5 |
|
|
|
|
|
где P - процентное содержание в реагенте безводного продукта для очи-
щенного сернокислого алюминия 33,5 %.
Коагулянт завозится двумя самосвалами грузоподъёмностью по 5 тонн 1
раз в три дня.
2) Площадь склада для хранения коагулянта рассчитываем по формуле (3.3) с
учетом полученных выше значений суточного расхода коагулянта Gсут , а так-
же принимая, что продолжительность хранения его на складе составляет 15 су-
ток:
53
F |
Gсут T |
|
3,67 15 |
1,15 |
28,7 |
м2, |
|
|
|
|
|
||||
скл |
h |
|
1,1 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- коэффициент, учитывающий дополнительную площадь на проходы или резервирующий дополнительный объем, =1,15;
Т- время, на которое предусматривается запас реагентов, Т =15 суток;
- объемный вес для насыпного коагулянта, =1,1 т/м3; h - высота слоя коагулянта, h =2 м.
Принимаем склад для хранения коагулянта 6,4×4,5 м.
3) Объём растворных баков определяем по формуле (3.6):
Wраств |
Q Dk t |
|
35 1466,67 12 |
3,42 , м3 |
|
10000 B p |
10000 18 1 |
||||
|
|
|
Q =35200/24=1466,67 м3/ч - часовой расход очищаемой воды;
Dк - доза коагулянта по безводному продукту, задано Dк =35 г/ м3;
t - время, на которое заготавливается коагулянт, так как производитель-
ность станции более 10000, принимаем t =12 час;
Вр — концентрация коагулянта в растворных баках, принимаем Вр=18 %;
- плотность раствора, т/м3( =1 т/м3).
Принимаем количество растворных баков – три. Тогда объем одного ра-
бочего растворного бака составит:
Wраств1 |
|
Wраств |
|
3,42 |
1,14 |
, м3 |
|
n |
3 |
||||||
|
|
|
|
|
Принимаем размеры бака в плане aхb=1х1 м.
Высота слоя раствора коагулянта в баке составит:
hp |
Wраств1 |
|
1,14 |
1,14 |
м; |
|||
a b |
|
1 |
1 |
|||||
|
|
|
|
высота бака с учетом строительного размера hстр=0,5 м: h=hp+ hстр =1,14+0,5=1,64 м.
Полный объём одного растворного бака составит:
54
Wраств1 a b h 1 1 1,64 1,64 м3,
аобъем рабочих растворных баков составит:
Wраств Wраств1 n 1,64 3 4,92 м3,
4)Определяют объём расходных баков по формуле (3.7):
Wрасх |
Wраств Bр |
|
4,92 20 |
9,84 |
, м3 |
|
B |
10 |
|||||
|
|
|
|
В - концентрация раствора в расходом баке, В=10% ;
Вp - концентрация раствора в растворном баке Вp =20 % .
Принимаем количество расходных баков – два. Тогда объем одного рас-
ходного бака составит:
Wрасх1 Wрасх 9,84 4,92 м3.
n 2
Высоту расходного бака по смоченному периметру принимаем hрасх=2,0 м.
Тогда площадь расходного бака составит:
Fрасх Wрасх 4,92 2,46 м2
hрасх 2
с размерами в плане 1,56х1,58 м.
5) По объему растворных баков Wраств 9,84 м3 подбираем насос для пере-
качки раствора коагулянта 1,5Х-6Л-1(по таблице 13, подача Qн=7,0 м3/ч; напор
H=18 м; мощность электродвигателя N=3 кВт).
Время перекачки раствора реагента из растворных баков при подаче насосов Qн=5,4 м3/ч составит:
t |
Wраств |
|
9,84 |
1,4 |
, ч |
|
Qн |
7 |
|||||
|
|
|
|
Принимаем количество насосов два: один рабочий, один резервный. 6) Рассчитываем воздушно – дренажную систему в баках.
Расчётный расход воздуха определяется исходя из площади растворных и расходных баков и интенсивности подачи воздуха по формуле:
55
q F w n ;
где q – расход воздуха, л/с;
F – площадь бака, м2;
w –интенсивность подачи воздуха, для растворения w = 8 − 10 л/с; для разбавления w = 3 – 5 л/с;
n – количество баков.
Таким образом, расчётный расход воздуха для одного растворного бака:
q раств1 Fраств w a b w 1 1 9 9,0 ,
где w –интенсивность подачи воздуха, принимаем w = 9 л/с;
общий расход воздуха для растворных баков:
q раств q раств1 n 9 2 18,0 л/с ,
Для одного расходного бака:
q расх1 Fрасх w a b w 1,4 1,4 4 7,84 л/с,
где w –интенсивность подачи воздуха, принимаем w = 4 л/с;
общий расход воздуха для расходных баков:
q расх q расх1 n 7,84 2 15,68 л/с.
Тогда общий расход воздуха составит:
qобщ q раств q расх 18,0 15,68 33,68 л/с=0,03368 м3/с=2,02 м3/мин.
В соответствии с общим расходом воздуха по таблице 15 подбираем воз-
духодувку марки ВК-3М1 с подачей Qв= 2,09 м3/мин.
Расчёт воздушно–дренажной системы распределения воздуха Осуществляется раздельно для растворного и расходного баков.
Распределение воздуха в растворных и расходных баках осуществляется
дырчатыми трубами.
Для растворного бака формула (3.17):
dподв |
|
4 q раств1 |
|
, |
|
Vподв |
|||||
|
|
|
|
56
где d подв - диаметр подводящего трубопровода, м;
q раств1 - расход воздуха на один расходный бак, м3/с;
Vподв - скорость воздуха в подводящем трубопроводе, Vподв =10-15
м/с, принимаем Vподв =12 м/с Таким образом:
|
|
4 q раств1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
dподв |
|
|
4 0,009 |
|
0,031 |
м, |
||||
Vподв |
|
3,14 |
12 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Принимаем стандартный диаметр dподв = 32 мм. Тогда фактическая ско-
рость воздуха в подводящем трубопроводе (м/с) составит:
V ф |
|
4 q раств1 |
|
4 0,009 |
11,2 |
м/с. |
|
|
|||||
подв |
|
d 2 |
|
3,14 0,0322 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
подв |
|
|
|
|
Данная скорость соответствует рекомендованному пределу Vподв = 10 - 15 м/с.
Количество ответвлений в воздушно–дренажной распределительной си-
стеме:
nотв a 2x , l
где a –длина бака, мм;
x –расстояние от стенки бака до стенки ответвления, x = 100 мм;
l –расстояние между осями ответвлений, l = 100-500 мм, принимаем
l = 150 мм.
n |
|
|
a 2x |
|
1000 2 100 |
5,3 5 шт. |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
отв |
|
|
|
|
l |
|
150 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Тогда на каждое ответвление приходится расход воздуха, м3/с: |
|||||||||||||||||
|
qотв |
|
|
q раств1 |
|
0,009 |
0,0018 м3/с. |
||||||||||
|
|
|
nотв |
5 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
При скорости в ответвлении Vотв = 12 м/с диаметр ответвления составит: |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
d |
|
|
|
|
4 qотв |
|
|
|
|
4 0,0018 |
|
0,014 м. |
|||||
отв |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
Vотв |
|
|
|
3,14 12 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
57
Принимаем близкий стандартный диаметр d отв= 15 мм.
Тогда фактическая скорость воздуха в ответвлении составит:
V ф |
|
4 qотв |
|
4 0,0018 |
10,2 м/с, |
|
|
||||
отв |
|
d 2 |
|
3,14 0,0152 |
|
|
|
|
|
||
|
|
отв |
|
|
|
что соответствует рекомендованному пределу Vотв = 10-15 м/с.
Фактическое расстояние между ответвлениями:
l |
отв |
|
a 2x nотв dотв |
|
1,0 2 0,1 5 0,015 |
0,181 180 мм |
|
|
|||||
|
|
nотв 1 |
|
5 1 |
||
|
|
|
|
Диаметр направленных вниз отверстий на ответвлениях для выхода воз-
духа должен составлять dо= 3-4 мм, принимаем dо= 4 мм. Скорость выхода воз-
духа из отверстий должна находится в пределах Vо= 20-30 м/с, принимаем Vо = 25 м/с, определим расход воздуха через одно отверстие:
|
|
d 2 |
|
|
3,14 0,0042 |
||
q |
о |
|
|
V |
|
|
25 0,000314 м3/с. |
|
|
||||||
|
4 |
о |
|
4 |
|
||
|
|
|
|
|
Тогда количество отверстий на одном ответвлении составит:
n |
qотв |
|
0,0018 |
5,7 6 шт. |
|
|
|||
о |
qо |
|
0,000314 |
|
|
|
|
Отверстия расположены на следующем расстоянии друг от друга:
lо a 2x 1,0 2 0,1 0,133 140 мм. nо 6
Растворный бак с рассчитанными размерами приведен на рис.8.
Для расходного бака.
Расчёт воздушно–дренажной распределительной системы для расходного бака осуществляется аналогично расчёту дренажной системы для растворного бака. Диаметр трубопровода, подводящего воздух, при скорости Vподв =13 м/с:
|
|
4 q расх1 |
|
|
|
|
|
|
|
dподв |
|
|
4 0,00784 |
|
0,028 |
м. |
|||
Vподв |
|
3,14 13 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Принимаем стандартный диаметр dподв = 32 мм. Тогда фактическая
58
скорость воздуха в подводящем трубопроводе (м/с) составит:
V |
ф |
|
4 q расх1 |
|
4 0,00784 |
9,7 |
10 м/с. |
|
подв |
d 2 |
3,14 0,0322 |
||||||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
подв |
|
|
|
|
Данная скорость соответствует рекомендованному пределу Vподв = 10 - 15 м/с.
Рис.8 Растворный бак коагулянта
Количество ответвлений в воздушно–дренажной распределительной си-
стеме при расстоянии между осями ответвлений l=150 мм:
n |
|
a 2x |
|
1400 2 |
100 |
8 шт. |
|
|
|
||||
отв |
|
l |
150 |
|
|
|
|
|
|
|
Тогда на каждое ответвление приходится расход воздуха, м3/с:
qотв |
q расх1 |
|
0,00784 |
0,00098 |
м3/с. |
|
nотв |
8 |
|||||
|
|
|
|
При скорости в ответвлении Vотв = 132 м/с диаметр ответвления соста-
|
|
|
|
|
|
|
|
|
59 |
|
|
|
||
вит: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
4 qотв |
|
|
|
|
4 0,00098 |
|
0,098 м. |
||
отв |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
Vотв |
|
|
|
|
3,14 13 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Принимаем близкий стандартный диаметр dотв= 10 мм. |
||||||||||||||
Тогда фактическая скорость воздуха в ответвлении составит: |
||||||||||||||
|
V ф |
|
|
|
4 qотв |
|
|
|
4 0,00098 |
12,5 м/с, |
||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
отв |
|
dотв2 |
|
|
3,14 0,012 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
что соответствует рекомендованному пределу Vотв = |
10-15 м/с. |
|||||||
Фактическое расстояние между ответвлениями: |
|
|||||||
l |
отв |
|
a 2x nотв dотв |
|
1,4 2 0,1 8 0,01 |
|
0,160 160 мм |
|
nотв 1 |
8 1 |
|||||||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
||||
Принимаем диаметр отверстий на ответвлениях |
для выхода воздуха |
dо = 4 мм, а скорость выхода воздуха из отверстий Vо = 25 м/с, тогда расход воздуха через одно отверстие составит:
q |
|
|
do2 |
V |
|
3,14 0,0042 |
25 0,000314 |
3 |
о |
|
|
м /с. |
|||||
|
|
|||||||
|
|
4 |
о |
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Количество отверстий на одном ответвлении составит:
n |
qотв |
|
0,00098 |
3,1 3 шт. |
|
|
|||
о |
qо |
|
0,000314 |
|
|
|
|
Отверстия расположены на следующем расстоянии друг от друга:
lо a 2x 1,4 2 0,1 0,40 400 мм. nо 3
Расходный бак с рассчитанными размерами приведён на рис. 9.
Определяем часовой расход коагулянта (м3/ч) по формуле:
G |
100 q Dk |
|
100 1466,67 0,035 |
0,51 м3/ч |
|
|
|||
к |
b расх |
|
10 1000 |
|
|
|
Dк - доза коагулянта по безводному продукту, задано Dк =35 г/ м3=0,035
кг/м3;
- плотность раствора коагулянта в расходном баке, т/м3( =1000 кг/м3).
60
По таблице 16 подбираем насос дозатор марки 1В6/10х (подача Qп=0,45-
4,3 м3/ч; напор H=60 м; мощность электродвигателя N=4 кВт).
Рис. 9. Расходный бак
Пример 2. Рассчитать реагентное хозяйство для приготовления, хранения
и дозирования коагулянта сернокислого алюминия по мокрому способу хранения, если Qсут.полн. = 35200 м3/сут, D = 35 г/м3.
1)Определяем суточный расход коагулянта по формуле (3.8):
G |
|
Qсут.полн. Dk |
|
35200 35 |
3,68 т/сут ; |
|
|
||||
сут |
|
10000 P |
|
10000 33,5 |
|
|
|
|
|
где P – процентное содержание в реагенте безводного продукта для не-
очищенного сернокислого алюминия 33,5 %.
Коагулянт завозится двумя самосвалами по 5 т.
2) Объём растворных баков определяем из условия загрузки 2-х самосвалов