7213
.pdf31
Таблица 2.8 Характеристика выбросов установок для сушки форм, стержней, песка и глины
|
|
Выброс |
Загрязнитель |
|
|
Тип сушила |
Топли- |
дымо- |
|
|
|
|
Концен- |
|
|||
во |
вых га- |
Наимено- |
Выброс, |
||
|
|
3 |
|
трация, |
|
|
|
зов,м /с |
вание |
мг/м3 |
мг/с |
|
|
|
|||
Двухкамерное |
Газ |
2,95 |
СО |
1200 |
3540 |
горизонталь- |
|
|
|
|
|
ное для форм |
|
|
NО |
150 |
450 |
стержней |
|
|
Акролеин |
730 |
2200 |
|
|
|
Бензин |
16400 |
48500 |
|
-"- |
0,25 |
СО |
920 |
230 |
|
|
|
NО, |
240 |
60 |
|
|
|
Акролеин |
500 |
125 |
|
|
|
Бензин |
7500 |
1875 |
Вертикальное |
-"- |
0,5 |
СО |
1200 |
600 |
для форм и |
|
|
NО |
230 |
115 |
стержней |
|
|
Акролеин |
730 |
365 |
|
-"- |
0,15 |
Бензин |
16000 |
8000 |
|
|
|
СО |
200 |
30 |
|
|
|
NО |
240 |
35 |
|
|
|
Акролеин |
100 |
15 |
|
|
|
Бензин |
10000 |
1500 |
Туннельное |
|
|
|
|
|
для форм и |
Мазут |
3,57 |
Сажа |
40 |
145 |
стержней |
|
|
СО |
2000 |
7150 |
|
|
|
NО |
150 |
570 |
|
|
|
SО2 |
840 |
3000 |
|
|
|
SО3 |
35 |
120 |
Барабанное |
|
|
|
|
|
для песка и |
Газ |
1,29 |
NО |
230 |
300 |
глины |
|
|
Пыль |
1770 |
2280 |
Инженерные методы расчета концентраций вредных веществ в выбро-
сах промышленных печей основаны на использовании эмпирических зависи-
мостей, полученных на основании испытаний однотипных агрегатов в про-
изводственных условиях. Результаты многочисленных испытаний сведены в
32
ведомственные методики, а затем на их базе разработаны нормативы [3] вы-
бросов вредных веществ различными технологическими процессами.
2.4. Экологическая характеристика выбросов и сбросов
котельных установок на органическом топливе
При ежегодном сжигании в мире свыше 9 млрд. т.у.т в атмосферу вы-
брасывается более 20 млрд.т СО2 и 700 млн.т пыле-газо-парообразных соеди-
нений; 16,8*1010 ГДж низкопотенциальной теплоты и расходуется до 13
млрд.т кислорода [23]. По мере увеличения энергетических мощностей за-
грязнение воздушного бассейна будет неуклонно возрастать, что вызывает необходимость повсеместного применения систем мониторинга и примене-
ния природоохранных комплексов при проектировании и эксплуатации энер-
гетических, в том числе котельных установок.
Кроме того, на нужды народного хозяйства ежегодно в мире расходует-
ся более 13% ежегодного стока литосферы – 47 тыс.км3 пресной воды. При этом в водоемы возвращается более 600 км3, на нейтрализацию которых рас-
ходуется в 5-12 раз больше чистой воды [23].В нашей стране объем водопо-
требления в народном хозяйстве - около 600 км3. Причем на долю энергети-
ки приходится до одной трети воды, используемой в народном хозяйстве.
Значительная часть этого количества воды направляется в отопительные и промышленные котельные с целью выработки теплоносителей - пара на технологические нужды промышленных предприятий и горячей воды на нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения.
Вводный бассейн сбрасываются загрязненные стоки (см. раздел 2.4.3).
2.4.1.Концентрации вредных веществ в продуктах сгорания котлов
Содержание загрязняющих веществ в продуктах сгорания промышлен-
ных и отопительных котлов зависит от вида сжигаемого топлива (см. раздел
2.1), способа сжигания, мощности котлов, типа и количества топливосжига-
33
ющих устройств. При эксплуатации котлов для оценки концентраций вред-
ных веществ в продуктах сгорания используются инструментальные методы.
В табл. 2.9 – 2.13 выборочно представлены результаты замеров кон-
центраций загрязняющих веществ в дымовых газах промышленных и отопи-
тельных котлов, приведенных в [16 ].
Табл. 2.9 Концентрация NOх на выходе из топки паровых котлов малой мощности на газовом топливе при αт = 1,10
Тип котла и производи- |
Тип и количество горелок |
Концентрация |
|
тельность, т/ч |
NOX, мг/м3 |
||
Жаротрубные (2 т/ч), топ- |
Инжекционная |
многофа- |
120 |
ка не футерована - |
кельная (2) |
|
|
ДКВР-2,5-13 |
Вертикально-щелевая (4) |
130 |
|
Жаротрубные (2,5 т/ч), |
Инжекционная |
многофа- |
138 |
топка футерована по |
кельная (2) |
|
|
длине |
|
|
|
ДКВР-4-13 |
БИГ-ОП-14(4) |
|
140 |
ДКВР-4-13 |
Вертикально-щелевая (4) |
145 |
|
ДКВР-6,5-13 |
БИГ-ПП-24(4) |
|
152 |
ДКВР-6,5-13 |
БИГ-ОП-18 (4) |
|
162 |
ДКВР-6,5-13 |
ГА-106 (2) |
|
160 |
ДКВР-10-13 |
Подовые (3) |
|
150 |
Жаротрубные (2,5 т/ч), |
ГА-1228-00 (2) |
|
168 |
топка не футерована |
|
|
|
ДКВР-10-13 |
ГА-110 (2) |
|
170 |
ДКВР-6,5-13 |
Вертикально-щелевая (4) |
170 |
|
ДКВР-6,5-13 |
НГМГ-4 (2) |
|
180 |
Табл. 2.10. Концентрации NOх, SOх, CO и сажи на выходе из паровых котлов малой мощности при сжигании мазута
34
|
|
|
Мазут |
|
Концентрации, мг/м3 |
||||
Тип котла |
Дк |
Рк |
|
|
|
|
|
|
|
|
Sр |
|
|
|
|
|
|||
т/ч |
МПа |
Марка |
NOх |
|
SОх |
СО |
сажи |
||
|
|
|
% |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ДКВР-2,5-1З |
2,5 |
1,1 |
М-100 |
3,4 |
140 |
|
3900 |
200 |
60 |
ДКВР-4-l3 |
4,0 |
0,8 |
М-100 |
0,8 |
150 |
|
1070 |
120 |
50 |
Жаротрубный |
3,5 |
0,6 |
М-40 |
0,5 |
200 |
|
680 |
175 |
90 |
ДКВР-4-13 |
5,5 |
0,8 |
М-100 |
0,9 |
220 |
|
1240 |
130 |
95 |
ДКВР-6,5-13 |
8,0 |
0,8 |
М-100 |
1,4 |
250 |
|
1650 |
200 |
65 |
ДКВР-10-13 |
10 |
1,1 |
М-100 |
0,95 |
280 |
|
1250 |
25 |
75 |
ДКВР-10-13 |
10 |
1,0 |
М-100 |
0,95 |
230 |
|
1250 |
60 |
70 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Табл.2.11.Концентрация NОх на выходе из топок паровых котлов средней мощности производительностью 20-120 т/ч на газовом топливе
|
Тип и количество го- |
|
Концентра- |
|
Марка котла |
αт |
ция, NOх |
||
релок |
||||
|
|
мг/м3 |
||
ДКВР-20-13 |
ГМГ-5,5/7 (3) |
1,11 |
165 |
|
ДКВР-20-13 |
ГМГ-7М (2) |
1,11 |
210 |
|
ДКВР-20-13 |
ГМГБ-5,6 (2) |
1,11 |
230 |
|
БКЗ-50-39ГМ |
Газомазутная (3) |
1,09 |
280 |
|
ЛМЗ-60 |
Газомазутная (2) |
1,10 |
300 |
|
Фостер Уиллер-90 |
Газомазутная (3) |
1,10 |
320 |
Табл.2.12. Концентрации NOх и SOх на выходе из котлов ПТВМ при сжигании газа и мазута марки 100
|
|
Содержание |
Концентрации, мг/м3 |
||
|
Марка |
|
|
|
|
Марка котла |
серы |
|
|
|
|
мазута |
На мазуте |
На газе |
|||
|
|
в мазуте, % |
|
|
|
|
|
NOх |
SОх |
NOх |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
ПТВМ-50 |
М-100 |
1,1 |
1450 |
300 |
280 |
ПТВМ-100 |
М-100 |
1,5 |
2200 |
320 |
300 |
ПТВМ-100 |
М-100 |
1,3 |
1980 |
350 |
- |
ПТМ-180 |
М-100 |
1,7 |
2550 |
460 |
- |
35
Табл.2.13. Концентрации NOх, SOх, CO и золы в дымовых газах котлов при различных методах сжигания твердых топлив
|
|
|
Рк, |
Тем-ра |
|
Вид топ- |
Концентрации, |
|
||||
|
Тип котла |
ДК |
Тип топки |
|
мг/м3 |
|
|
|
||||
|
МПа |
ПП |
лива |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
° С |
|
NOх |
SОх |
CО |
|
зола |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Чугунные |
|
|
|
Колосни- |
Камен- |
|
|
|
|
|
|
|
секцион- |
|
|
|
ный уго- |
90- |
500- |
600- |
|
2000 |
|
|
|
ные(3350 |
- |
- |
- |
ковая руч- |
ль, ан- |
120 |
600 |
1200 |
|
2200 |
|
|
МДж) |
|
|
|
ная |
трацит |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
ДКВ-6,5, |
6,5 |
1,0 |
- |
ПМЗ-РПК |
То же |
200- |
500- |
500- |
|
1500 |
|
|
ДКВР-6,5 |
|
|
|
|
|
300 |
600 |
800 |
|
1600 |
|
|
ДКВ-10, |
|
|
|
Механиче- |
|
|
|
|
|
|
|
|
ДКВР-10; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10- |
1,3 |
|
ская цеп- |
|
350- |
500- |
100- |
|
1400 |
|
|
|
20; -35; |
250 |
» |
|
|
|||||||
|
СУ-20, ТС- |
35 |
-3,9 |
|
ная слое- |
|
450 |
600 |
150 |
|
1600 |
|
|
20 |
|
|
|
вая |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ЛМЗ, |
100 |
|
|
Камерная с |
Камен- |
|
|
|
|
|
|
|
Бабкок — |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
- |
3,1 |
460 |
шлакозо- |
ные угли |
460- |
500 |
50- |
|
800- |
|
|
|
Вилькокс, |
|
|
|||||||||
|
125 |
|
|
лоудале- |
тощие |
1350 |
-600 |
100 |
|
1000 |
|
|
|
Бютнера |
|
|
|
нием |
|
|
|
|
|
|
|
|
ТП-170, |
|
|
|
Камерная с |
|
|
|
|
|
|
|
|
ТП-230-2, |
|
|
|
|
|
|
|
|
700 |
|
|
|
|
|
|
жидким |
Бурые и |
|
|
|
|
|
||
|
ПК-10 |
150 |
10,0 |
|
600- |
500- |
|
|
800 |
|
||
|
|
230 |
7 |
510 |
шлакозо- |
каменные |
1500 |
600 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
лоудале- |
угли |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нием |
|
|
|
|
|
|
|
|
ТП-170 |
150 |
10,0 |
5-10 |
|
Фрезерн. |
500- |
140 |
|
|
- |
|
|
|
То же |
|
|
|
|||||||
|
|
торф |
600 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Анализ данных, представленных в табл.2.6-2.13, позволяет сделать сле- |
|||||||||||
дующие выводы [16 ]: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
- содержание оксидов азота в продуктах сгорания природного газа, |
мазута, |
каменных и бурых углей а антрацита при одинаковых принципах сжигания
(для каждого вида топлива), как правило, увеличивается с ростом мощности котлов;
36
- концентрации оксидов азота в продуктах сгорания котлов одинаковой теп-
ловой мощности в зависимости от вида сжигаемого топлива располагаются в следующем порядке: они имеют минимальные значения при использо-
вании газообразного топлива и максимальные значения при использо-
вании твердых топлив;
- для котлов одного типа при сжигании природного газа концентрации NOх
заметно различаются в зависимости от метода переоборудования топочного устройства и типа установленных горелочных устройств: наименьшее со-
держание NOх отмечается для топок с большим числом горелок, отличаю-
щихся меньшей тепловой мощностью и более рассредоточенным пламенем и, наоборот, наибольшая концентрация NOх наблюдается у камерных то-
пок, имеющих минимальное числе горелок (1 или 2) с большей единичной мощностью, и сосредоточенным пламенем;
- способ распыливания мазута также влияет на концентрацию NOх: при паро-
вом распыливании жидкого топлива концентрация NOх на 15-20 % меньше,
чем в случаях механического распыливания;
- концентрации окислов серы в основном определяются содержанием серы Sp в топ-
ливе: при сжигании малосернистых мазутов (Sлр < 0,5%) концентрация SOx составляет
680-750 мг/м3, сернистых мазутов (Sр = 0,64 - 1,4%)- 800-1980 мг/м3, высокосернистых мазутов(Sлр = 1,5-3,5 %) – 2200 - 4170 мг/м3;
—концентрация СО в продуктах сгорания мазута в большинстве случаев выше у котлов малой мощности по сравнению с котлами средней мощности я находится в пределах от 10 до 200 мг/м3;
—концентрация сажи в продуктах сгорания мазута составляет 50-150 мг/м3;
- концентрация золы при сжигании каменных углей и антрацитов в слоевых топках чугунных секционных котлов при ручном обслуживании топок без очистки уходящих газов равна 2000 - 2200 мг/м3, в котлах ДКВ и ДКВР с по-
лумеханическими (ПМЗ-РПК) и механическими цепными решетками – 1400-
1600 мг/м3.
37
2.4.2. Расчет массы загрязняющих веществ в выбросах котельной
При проектировании котельных установок расчет массы загрязняющих веществ проводится в соответствии с «Методикой определения выбросов за-
грязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производи-
тельностью менее 30 тонн пара в час или менее 20 Гкал в час» [4] и методи-
ческими указаниями [25].
Методика предназначена для расчета выбросов вредных веществ с га-
зообразными продуктами сгорания при сжигании природного газа, мазута и твердого топлива в топках промышленных и коммунальных котлоагрегатов.
Ниже приведены формулы для расчета выбросов вредных веществ при
сжигании природного газа и мазута, в котлах, оснащенных газозомазутны-
ми горелками
Расчет массы токсичных веществ (NOX, CO, SO2, твердых частиц,
бенз(а)пирена) производится для двух временных промежутков - годовой
(валовый) выброс веществ, т/год (необходим для подсчета ущерба от загряз-
нения) и секундный выброс загрязняющих веществ, г/c (необходим для рас-
чета рассеивания токсичных веществ в атмосфере). При этом используются соответствующие расходы топлива годовой - тыс. м3 / год (природный газ) -
т/год (мазут ) и секундный м3/с (природный га) и кг/с (мазут).
Расчет массы оксида углерода.
Масса выбросов оксида углерода, г/с, т/год, определяется по формуле:
МСО =.Вкот · КСО · Qir ·(1 - q4/100) · кп |
( 2.27) |
где Вкот - расход топлива котельной установкой для расчетного периода (см.
раздел 1 [24]), м3/c, кг/с тыс. м3/год, т/год;
. Qir - низшая теплота сгорания топлива, МДж/м3,МДж/кг;
q4 - потери теплоты вследствие механической неполноты сгорания топ-
лива, %;
38
КСО - коэффициент, характеризующий выброс оксида углерода на
1 ГДж теплоты, кг/ ГДж. Подсчитывается по формуле:
КСО = q3 · R, кг/ ГДж |
(2.28) |
где q3 - потери теплоты вследствие химической неполноты сгорания топлива
%;
R - коэффициент, учитывающий долю потери теплоты от химической не-
полноты сгорания, обусловленную наличием в продуктах сгорания оксида углерода. Принимается для мазута R = 0,65; природного газа
R = 0,5;
Кп – коэффициент пересчета. Принимается:
при определении выбросов в г/с кп = 1
при определении выбросов в т/год кп = 10-3
При сжигании природного газа принять q3 = 0,2%; q4 = 0%, при сжига-
нии мазута q3 = 0,2%; q4 = 0,1%.
Расчет массы оксидов азота.
Суммарное количество оксидов азота (в пересчете на NO2), выбрасывае-
мых в атмосферу с дымовыми газами, рассчитывается по формулам:
при сжигании природного газа
M |
NO |
|
|
= В |
|
×Qr × kг |
|
×β |
к |
×β |
t |
×β |
×(1- β |
r |
) ×(1- β |
δ |
) ×k |
п |
, г/с, т/год ( 2.9) |
||||||
|
х |
кот |
|
i |
NO |
|
|
α |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
при сжигании мазута |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
r |
м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q4 |
|
|
|
|
|
|
|
M |
|
|
= В |
× Q |
× k |
×β × |
β ×(1- |
β ) ×(1-β ) ×(1- |
|
|
) × k , |
|
г/с, т/год |
( 2.10) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
NO х |
|
кот |
|
i |
NO |
|
t |
α |
|
|
|
г |
δ |
|
|
100 |
|
п |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для паровых котлов
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
39 |
|
|
|
г |
|
|
= 0, 01 × |
|
|
|
|
|
|
|
+ 0,03 |
|
|
k |
|
|
|
D |
|
(2.11) |
|||||||
|
|
NO |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
=0,01 × |
|
|
|
|
|
|
+ 0,1 |
|
||
|
kм |
|
|
|
|
|
|
|
(2.12) |
|||||
|
|
|
D |
|||||||||||
|
|
NO |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где D – фактическая паропроизводительность котла, т/ч |
|
||||||||||||
Для водогрейных котлов |
|
|||||||||||||
|
kг |
|
= 0,013 × |
|
|
|
|
+ 0,03 |
(2.13) |
|||||
|
|
Q |
|
|||||||||||
|
NO2 |
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
kм |
|
|
= 0,0113 × |
|
|
|
|
+ 0,1 |
(2.14) |
||||
|
|
|
|
|
Q |
|
||||||||
|
NO2 |
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где Qт – |
фактическая тепловая мощность котла, МВт. |
|
||||||||||||
bк – |
безразмерный коэффициент, учитывающий принципиальную конструк- |
|||||||||||||
цию горелки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
Для всех дутьевых горелок напорного типа (т.е. при наличии дутье- |
|||||||||||
|
|
|
вого вентилятора на котле) принимается bк = 1. |
|
||||||||||
|
|
|
Для горелок инжекционного типа принимается bк = 1,6. |
|
||||||||||
|
|
|
Для горелок двухступенчатого сжигания (ГДС) bк = 0,7. |
|
||||||||||
bt – |
безразмерный коэффициент, учитывающий температуру воздуха,. |
|||||||||||||
|
|
bt = 1+0,002 |
|
|
(tг.в. – 30) |
|
где tг.в. – температура горячего воздуха, подаваемого в топку, 0С;
bα - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние избытка воздуха на образование оксидов азота.
В общем случае ba =1,225. При работе котла в соответствии с режим-
ной картой ba =1.
br – безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов на образование оксидов азота. При подаче газов рециркуля-
ции в смеси с воздухом рассчитывается по формулам:
|
|
|
|
|
40 |
При сжигании природного газа |
|
||||
βr = 0,16 × |
|
|
(2.15) |
||
r |
|||||
При сжигании мазута |
|
||||
βr = 0,17 × |
|
|
(2.16) |
||
r |
где r – степень рециркуляции дымовых газов, %.
bδ - безразмерный коэффициент, учитывающий ступенчатый ввод воздуха в топочную камеру. Определяется по формулам:
При сжигании природного газа
βδ = 0,022 · δ |
(2.17) |
При сжигании мазута |
|
βδ = 0,018 · δ |
(2.18) |
где d - доля воздуха, подаваемого в промежуточную зону факела (в
процентах от общего количества воздуха, подаваемого для го-
рения).
Кп - коэффициент пересчета. Принимается:
при определении выбросов в граммах в секунду кп=1
при определении выбросов в тоннах в год кп=10-3
При определении максимальных выбросов оксидов азота в граммах в секунду по формулам [2.9-2.10 ] значения входящих в формулы величин определяются при максимальной тепловой мощности котельного агрегата.
При определении валовых выбросов оксидов азота значения входящих в формулы [2.9-2.10] величин определяются по средней за рассматриваемый период времени нагрузке котла.
В связи с установленными раздельными ПДК для оксида и диоксида азота и с учетом трансформации оксида азота в атмосферном воздухе сум-