6913
.pdf10
Газотурбинные установки мощностью до 25-30 МВт могут успешно ис-
пользоваться для электро- и теплоснабжения небольших городов и районов, в
частности, для реконструкции отопительных и производственных котельных с превращением их в ГТУ-ТЭЦ, иногда ПГУ-ТЭЦ.
Использование ГТУ для надстройки газовых котельных не может быть тотальным. В случаях, когда котельная является основным источником тепло-
снабжения и работает с нагрузками, изменяющимися по годовому графику, те-
плом отработавших в ГТУ газов безусловна целесообразно покрывать нагрузки горячего водоснабжения. В остальных случаях необходимо экономическое обоснование установки ГТУ, учитывающее вероятные режимы их загрузки,
взаимодействие с другими источниками тепла и ограничения, связанные с их размещением на площадке.
Вторым важнейшим топливом для российских электростанций является уголь, его использование на электростанциях в паровых энергоблоках коммер-
чески эффективно сегодня и будет эффективно в обозримом будущем.
Традиционным направлением развития паровых энергоблоков до середи-
ны 60-х годов прошлого века было повышение их единичной мощности и па-
раметров пара. 40-50 лет назад в разных странах были построены опытно-
промышленные энергоблоки на давления пара до 30 МПа и температуры пере-
грева выше 600 °С. Такой блок с котлом производительностью 720 т/ч и турби-
ной на параметры пара 30 МПа / 650 °C был сооружен и в нашей стране и экс-
плуатировался на Каширской ГРЭС в течение более 30 тыс. ч.
Работоспособность того поколения суперкритических энергоблоков ос-
новывалась на применении для наиболее горячих деталей дорогих и нетехноло-
гичных аустенитных сталей, поэтому такие энергоблоки не получили широкого распространения.
Длительное время высшими параметрами пара были давление 24 МПа и температуры 540-560 °C, при которых для крупных неохлаждаемых узлов мож-
но было применять недорогие перлитные стали.
11
Технический уровень вводившихся в эксплуатацию с 1965 г. отечествен-
ных энергоблоков СКД мощностью 300, 500, 800 и 1200 МВт был передовым в мире. Крупными достижениями были, например, такие:
- регулирующая ступень турбины ЛМЗ мощностью 50 МВт, выполненная из рабочих лопаток, сваренных в пакеты электронно-лучевой сваркой с исполь-
зованием конструктивного демпфирования; - лопатки последней ступени ЦНД длиной 1200 мм, изготовленные из ти-
танового сплава (кольцевая площадь ступени 11,3 м2, окружная скорость у пе-
риферии 658 м/с), которые успешно работают с 1983 г.; - цельнокованые роторы турбин низкого давления массой 80 т без цен-
трального сверления, примененные также на быстроходных (3000 об/мин) тур-
бинах ЛМЗ мощностью 1 млн. кВт для АЭС; - успешный опыт работы турбоустановок мощностью 300 и 800 МВт без
деаэраторов, со смешивающими подогревателями низкого давления, в которых осуществляется деаэрация питательной воды, достаточная при широко распро-
страненном нейтрально-кислородном водном режиме; - длительная эксплуатация с негорючим маслом в системе смазки, для
российских котлов и турбин была характерна широкая унификация при проек-
тировании и производстве.
Угольные котлы отечественных ТЭС работают с умеренными значениями недожога и КПД на уровне 88-92 %. Были освоены топочные методы подавле-
ния образования NO, при сжигании бурых и каменных углей, технология СНКВ и высокоэффективная аммиачно-сульфатная технология сероочистки, в которой в качестве сорбента используется аммиак, а побочный продукт – товарный сульфат аммония – является ценным удобрением.
На рубеже 90-х годов прошлого века в ряде развитых стран активизиро-
вались исследования и разработки по дальнейшему техническому совершенст-
вованию угольных энергоблоков, в т.ч. путем перехода на суперкритические параметры пара (Рп = 26-30 МПа, tп = 580-620 °С) с повышением коэффициента полезного действия до η = 44-46 %.
12
За последние 10-15 лет такие блоки мощностью 400-1000 МВт введены в
Европе (13 блоков), Японии (21 блок), Китае (2 блока), до 2010 г. были намечены новые вводы в США, Корее, Китае, Японии и Европе.
Высокие значения КПД достигаются не только повышением параметров, но и совершенствованием конструкции основного и вспомогательного оборудования и оптимизацией тепловой схемы блоков.
Впоследние годы начато производство энергоблоков следующего поколения в отечественном энергомашиностроении.
Несколько лет назад в проекте энергоблока № 3 Харанорской ГРЭС для повышения его экономичности, надежности и улучшения экологических показателей были использованы следующие мероприятия:
- оптимизирована тепловая схема блока; - усовершенствованы конструкции котла и турбины;
- повышены до 565/565 °С (на 20 °С по сравнению со стандартными) температуры свежего и промперегретого пара за котлом;
- снижены затраты на собственные нужды; - в тепловую схему блока между ПНД-2 и ПНД-3 включен водяной эконо-
майзер низкого давления, снижающий до 128 °C температуру уходящих газов; - снижено до 2,85 кПа давление в конденсаторе; - снижено гидравлическое сопротивление трактов первичного и вто-
ричного пара; - предусмотрено использование в системе регенерации насосов с высоким
коэффициентом полезного действия (0,85 вместо 0,7); - установлены два питательных электронасоса с регулируемой частотой
вращения.
Сравнение параметров блоков Харанорской ГРЭС приведено в таблице 6.
Врезультате этих усовершенствований расчетный КПД блока удалось повысить до 41 %. Использование в котле трехступенчатого сжигания, ступенчатой подачи воздуха в зону активного горения, газовой сушки угля и новой конструкции горелок позволит снизить выбросы оксидов азота до NOx = 250-300 мг/м3.
13
Показатели действующих и проектируемого блоков |
Таблица 6 |
||
|
|||
|
|
|
|
Показатели |
Энергоблоки |
||
№ 1, № 2 |
№ 3 |
||
|
|||
Мощность, МВт |
215 |
225 |
|
Расход свежего пара, т/ч |
650 |
602,8 |
|
Давление свежего пара, Мпа |
12,8 |
12,8 |
|
Температура свежего/промперегретого пара, °С |
545/545 |
565/565 |
|
Давление в конденсаторе, кПа |
4,0 |
2,85 |
|
Удельный расход условного топлива, г/кВт·ч |
342 |
299 |
|
Расчетный КПД энергоблока, % |
36 |
41 |
На нескольких паровых турбинах К-300 Конаковской ГРЭС в 2004-2006
гг. были модернизированы проточные части цилиндров. В ЦВД был установлен новый ротор с реактивным облопачиванием и заменены диафрагмы всех ступе-
ней. В ЦНД были заменены ротор и диафрагмы всех ступеней. При этом были улучшены меридианальные обводы, установлены саблевидные (т.е. c перемен-
ным по высоте тангенциальным навалом) сопловые лопатки. В них и в рабочих лопатках, выполненных с цельнофрезерованными бандажами, были использо-
ваны более совершенные профили, было уменьшено число проволочных связей и уплотнены периферийные радиальные зазоры.
После проведения этих работ КПД ЦВД повысились до 86-87 % (+5 %),
ЦСД до 91-92 % (+2%); повышение КПД ЦНД составило 6-7 %.
В 2003-2007 гг. таганрогским котельные заводом «Красный котельщик» и
ЛМЗ разработаны, изготовлены и поставлены котел и турбина на сверхкрити-
ческие параметры пара (Рп = 24 МПа, tп = 538/572 °С) для блока 660 МВт на ТЭС «БАР» в Индии.
В 2007 г. по заданию РАО «ЕЭС России» ВТИ и ЦКТИ с участием заво-
дов-изготовителей и проектных организаций выполнили разработки оборудо-
вания для энергоблока на суперкритические параметры пара (28 МПа, 600 °C / 600 °C) с пылевым сжиганием каменных кузнецких углей марки Г и Д для Томь-Усинской ГРЭС. Его основные технико-экономические характеристики приведены в таблице 7.
14
|
Таблица 7 |
Основные технические показатели перспективного энергоблока |
|
|
|
Номинальная мощность, МВт |
660 |
Давление перегретого пара, Мпа |
28 |
Температура свежего/промперегретого пара, °C |
600/600 |
Диапазон регулирования, %: |
|
без изменения состава оборудования |
100-60 |
с подстветкой растопочным топливом |
100-40 |
КПД нетто, % |
44,5-45,4 |
Расход электроэнергии на собственные нужды, % |
не более 6 |
Удельный расход топлива на отпуск электроэнергии, г у.т./кВт·ч |
276-271 |
Полный срок службы, лет |
не менее 40 |
Расчетный ресурс оборудования, тыс.ч |
не менее 200 |
Концентрация NOx в дымовых газах, мг/м3 |
200 |
Концентрация SOx в дымовых газах, мг/м3 |
200 |
Концентрация летучей золы в дымовых газах, мг/м3 |
30 |
Для этого блока принята вертикальная компоновка панелей топочных эк-
ранов из труб с внутренним оребрением. Для снижения выбросов оксидов азота организуется трехступенчатое сжигание с использованием малоэмиссионных горелок. Размол угля осуществляется в среднеходных мельницах. Пуски блока предполагается осуществлять на скользящем давлении с использованием пол-
нопроходного сепаратора.
Турбина состоит из однотопочных ЦВД и ЦСД и двух двухтопочных ЦНД. Ротор высокого давления – жесткий. Проточные части ЦВД и ЦСД вы-
полнены с реактивным облопачиванием, которое спроектировано с учетом про-
странственных эффектов (3D). Парораспределение – дроссельное, без сопловых коробок и регулирующей ступени. Расчетный удельный расход тепла на турбо-
установку (брутто) составит 1700-1720 ккал/(кВт·ч) (КПД 50-60,6 %).
Для достижения приведенных в табл. 6 выбросов в окружающую среду в проекте разработаны системы очистки дымовых газов от оксидов азота, диок-
сида серы и твердых частиц. С учетом планируемой гармонизации с воздухо-
охранным законодательством Европейского Союза концентрации твердых час-
тиц в уходящих газах приняты не более 30 мг/м3, оксидов азота (NOx) ≤ 200
мг/м3; диоксида серы (SO2) ≤ 200 мг/м3.
15
Для очистки дымовых газов от оксидов азота разработаны технологии се-
лективного некаталитического восстановления (СНКВ) с использованием для раздачи реагента в газоходе котла распределительной решетки, и селективно-
каталитическая технология (СКВ). Максимальная эффективность очистки с по-
мощью СНКВ при номинальной нагрузке котла – 50 %. Устройство потребует расширения газохода котла между первым и вторым ширмовыми подогревате-
лями на 2-2,5 м для обеспечения необходимого времени реакции.
Применение СКВ позволяет восстановить до 80-90 % оксидов азота. Для котлов большой мощности технология СКВ более привлекательна, как эффек-
тивная и потребляющая в 2-2,5 раза меньше реагента, чем СНКВ.
Для золоулавливания используются два двухсекционных пятипольных электрофильтра типа ЭГСЭ с высотой электродов 18 м и межэлектродным рас-
стоянием 400 мм.
В первом поле применяются коронирующие электроды с пониженным напряжением зажигания короны. Уловленная в электрофильтрах зола собирает-
ся в силосы с помощью пневмотранспортной системы с плотной шламовой пе-
рекачкой. Вследствие низких скоростей перемещения золы износ и энергопо-
требление системы невелики.
Для очистки дымовых газов от оксидов серы выбрана мокрая известняко-
вая технология, использующая природный известняк (СаСO3), с получением двухводного гипса (CaSO4·2Н2O). Основное технологическое оборудование – 2
абсорбера диаметром 10 м и высотой 45 м.
По предварительным оценкам удельные капитальные вложения в систе-
мы газоочистки энергоблока 660 МВт составляют ~ 13 % от стоимости блока.
Технологическая схема газоочистки приведена на рисунке 2.
Дымовые газы перед воздухоподогревателем отбираются для очистки от оксидов азота в каталитическом реакторе, устанавливаемом на байпасе котла.
После очистки от оксидов азота и летучей золы дымовые газы с температурой
115 °С подаются в установку сероочистки.
16
Применение угольных блоков с котлами циркулирующего кипящего слоя
(ЦКС) более целесообразно при использовании низкосортных топлив, где оно позволяет выполнить перспективные нормы на вредные выбросы без примене-
ния специальных систем серо- и азотоочистки.
В настоящее время технология ЦКС освоена. В мире эксплуатируется бо-
лее 1000 котлов с ЦКС, только в Польше в последнее время введено более 15
котлов для блоков мощностью от 100 до 260 МВт, в Китае работает более 700
котлов с расходом пара от 35 до 670 т/ч.
Другим важным достоинством этой технологии является возможность диверсификации поставок топлива.
Котельные установки с ЦКС являются новыми для энергетики РФ. С уче-
том этого для снижения технических рисков их первые образцы целесообразно создавать с техническим участием ведущих зарубежных компаний. В дальней-
шем все производство котлов и вспомогательного оборудования должно быть освоено на отечественных заводах. Мощности угольных блоков с пылевым сжиганием и с котлами с ЦКС приведены в таблице 8.
Другим перспективным направлением развития угольных ТЭС является использование на них парогазовых технологий, выгоды которых продемонст-
рированы в ПГУ на природном газе. ПГУ с различными системами газифика-
ции на базе освоенных в России газовых турбин типа ГТЭ-110 и ГТЭ-160 сви-
детельствуют о возможности достижения в них КПД ~ 44 % при минимальных выбросах в окружающую среду. Освоение этой новой сложной технологии по-
требует разработки новых процессов и видов оборудования, внесения измене-
ний в конструкцию и системы ГТУ, времени и затрат. На электростанциях для производства электроэнергии и тепла экономичнее могут быть простые ПГУ с газификацией угля на воздушном дутье.
Для энерготехнологических установок с производством водорода, высо-
кокалорийных горючих газов, метанола или других продуктов, кроме электро-
энергии и тепла, чтобы удалять СO2, не допуская его выбросов в атмосферу,
необходима газификация на кислородном дутье.
17
Рис. 2. Система очистки дымовых газов перспективного энергоблока: 1 – котлоагрегат; 2 – реактор СКВ; 3 – воздухоподогреватель; 4 – электрофильтры; 5 – абсорбер сероочистки; 6 – дымовая труба (1-й вариант); 7 – градирня (2-й вариант); 8 – калорифер; 9 – получение товарного гипса; 10 – приготовление реагента; а – дымовые газы; б – воздух; в – сухой карбамид; г – сухая зола в силос; д – известняк; е – пар
Мощностной ряд типовых вариантов угольных энергоблоков |
|
Таблица 8 |
|||||||||||||
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Параметры |
|
|
|
|
|
|
Типоразмеры |
|
|
|
|
|
|||
Мощность |
100-130 |
|
170-230 |
|
|
270-350 |
|
550-700, |
|||||||
энергоблока, МВт |
|
|
|
|
800-1000 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Куз., |
|
Низко- |
Куз., |
|
Низко- |
Куз., |
Низко- |
Куз., |
||||||
Вид угля |
КА, |
|
|
КА, |
|
|
КА, |
КА, |
|||||||
|
сортн. |
|
|
сортн. |
|
сортн. |
|||||||||
|
экиб. |
|
экиб. |
|
экиб. |
экиб. |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Технология сжи- |
Пыл. |
|
ЦКС |
Пыл. |
|
ЦКС |
Пыл. |
ЦКС |
Пыл. |
||||||
гания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Давление, МПа |
|
14 |
|
|
|
14 |
|
|
24-28 |
|
28-30 |
||||
Температура, °C |
565-585 |
|
565-585 |
|
|
565-600 |
|
585-600 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Температура |
565-585 |
|
565-585 |
|
|
565-600 |
|
600-620 |
|||||||
промперегрева,° C |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тип установки |
|
ная. |
Конд. |
|
/тф |
|
Конд. |
/тф |
Конд. |
|
/тф |
Конд. |
/тф |
- |
|
|
Теплофикацион- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
КПД в конденс. |
36-38 |
|
35-37 |
41 |
|
38 |
|
41 |
38 |
45 |
|
44 |
42 |
41 |
44-46 |
режиме, % |
|
39- |
|
36- |
|
39- |
36- |
43- |
|
42- |
41- |
40- |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18
Возможности повышения эффективности ПГУ c газификацией заключа-
ются в совершенствовании ГТУ и увеличении их КПД, улучшении процессов и оборудования газификационной части (систем подготовки и подачи угля в га-
зификатор, охлаждения сырого синтез-газа до отвердевания жидкого шлака,
обеспыливания и сероочистки синтетических газов при высоких температурах и др.), использовании более экономичных, чем криогенные, процессов разделе-
ния воздуха и более совершенных и экономичных паротурбинных циклов.
Для применения в перспективе ПГУ с газификацией угля должны иметь КПД ~ 52-55 % и удельную стоимость, близкую (100-105 %) к стоимости угольных паровых энергоблоков, с которыми они будут конкурировать при значительно меньших выбросах в окружающую среду.
Балансы энергии в ПГУ, иллюстрирующие пути достижения такой эко-
номичности, приведены в таблице 9.
Графики электрической и тепловой нагрузки многих регионов РФ отли-
чаются значительной неравномерностью. Вследствие этого в настоящее время тепловые электростанции не эксплуатируются в постоянном режиме, их на-
грузки изменяются в соответствии с изменениями потребления.
Технические и экономические показатели разных типов энергоустановок не одинаково изменяются в зависимости от характера нагрузок. В перспективе более дорогие угольные энергоблоки с высокими КПД, работающие на относи-
тельно дешевом топливе, целесообразно эксплуатировать с высокими коэффи-
циентами загрузки. Технологически они также более пригодны для базового режима, так как в условиях частых теплосмен трудно обеспечить длительную,
без повреждений, эксплуатацию их толстостенных элементов.
Экономичные и более маневренные ПГУ на дорогом природном газе мо-
гут успешно покрывать полупиковую нагрузку. В мире есть опыт успешной эксплуатации современных ПГУ в двухсменном (с остановкой на ночь) режиме.
Покрытию пиковых нагрузок с помощью специального оборудования в нашей стране не уделяется должного внимания. Причиной этого было отсутст-
вие дифференциации тарифов на ночные, дневные и пиковые.
19
Таблица 9 Баланс тепла и основные потери в ПГУ на природном газе и угле (все значения в % от
теплоты топлива, принятой за 100)
Наименование |
ПГУ на природном |
ПГУ с газификацией угля |
||
газе |
В настоящее время |
Перспективные |
||
|
||||
Мощность ГТУ |
37 |
28-30 |
32-34 |
|
Мощность паровой |
23 |
23 |
22,5 |
|
турбины |
||||
|
|
|
||
КПД, брутто |
60 |
51-53 |
56-57 |
|
|
Потери |
|
||
с уходящими газами |
17 |
12,0-13,5 |
14-15 |
|
в конденсаторе |
24 |
27-28 |
27 |
|
прочие |
1 |
2-5 |
2 |
|
при очистке газов |
- |
5 |
3 |
|
Теплота топлива, |
- |
10-15 |
5 |
|
переданная пару |
||||
|
|
|
||
Расход на собствен- |
1,5 |
10 |
6 |
|
ные нужды |
||||
|
|
|
||
КПД, нетто |
58,5 |
45,5-48,0 |
52,5-53,5 |
По экономическим соображениям и технологическим качествам для по-
крытия пиков нагрузки и резервирования очень подходят простые ГГУ, кото-
рые могут работать и на природном газе, и на жидком топливе. Техническое перевооружение тепловых электростанций потребует времени, в течение кото-
рого страна будет потреблять электроэнергию и тепло, вырабатываемые на имеющемся оборудовании. Обеспечение его работоспособности и приемлемых экономических показателей является важнейшей задачей, тем более трудной,
что по мере ввода новых более экономичных мощностей, время использования действующих ТЭС будет сокращаться, а их нагрузки становиться полупиковы-
ми или даже пиковыми. Для решения этой задачи необходимо расширять и уг-
лублять знания о изменении служебных свойств металла критических деталей энергоустановок в зависимости от их наработки (сверхдлительной) и условий эксплуатации; совершенствовать эксплуатацию (строгое выполнение техниче-
ских ограничений, автоматизация управления, щадящие режимы и т.д.) и ре-
монты энергооборудования, стремиться к проведению ремонтов по состоянию,
определяемому диагностированием; развивать методы восстановления работо-
способности длительно работающего металла.