6730

21

Для каждого отсека вычисляются sinα и cosα, где α – угол наклона подошвы отсека к горизонту. При b=0,1R значение sinα≈0,1·№, где № – порядковый

номер отсека с учетом его знака, а cosα=1− sin2α .

Затем определяют средние высоты составных частей каждого отсека, имеющих различные плотности: h1 – слоя грунта тела плотины при естественной влажности; h2 – слоя грунта тела плотины при насыщении водой; h3 – слоя

грунта основания при насыщении водой.

В качестве средних высот принимают высоты частей, замеренные по чер-

тежу (с учетом масштаба) в середине отсека.

где ρ1, ρ2 , ρ3 – плотности грунта тела плотины при естественной влажности,

при насыщении его водой, и грунта основания при насыщении водой; n – пористость грунта; ω – влажность грунта (при естественной влажности в данной работе можно принять ω=0,12-0,20); ρw =1 т/м3 – плотность воды; ρs,Т , ρs,О –

плотность частиц грунта тела и основания плотины (для песков ρs=2,65-2,67 т/м3).

Физико-механические характеристики грунтов заданы пунктом 11 зада-

ния.

Определяются приведенные высоты отсеков по формуле:

где h0 – глубина слоя воды.

Устанавливается сила трения, возникающая на подошве всего массива обрушения, путем суммирования соответствующих сил по отсекам:

Значение φ принимается равным: выше кривой депрессии – φ1 , в грунте тела плотины ниже кривой депрессии – φ2 , в основании плотины – φ3; φ2 = 0,8φ1 , φ3 = 0,8φ1. Угол внутреннего трения φ1 берется по пункту 11 задания.

Вычисляются касательная составляющая веса массива обрушения:

Сила сцепления, возникающая на подошве массива обрушения, определяется по формуле:

где с1, с2, с3 – удельные сцепления грунта тела плотины при естественной влажности и при насыщении водой, а также грунта основания, насыщенного водой, , с2=с3=0,8с1; с1 – удельное сцепление, принимаемое по пункту 11 задания; l1, l2, l3 – длины дуг кривой сдвига, соответствующие удельным сцеплениям с1, с2, с3, вычисляемые по формуле:

где β – центральный угол (град.) круглоцилиндрической поверхности сдвига, опирающийся на дугу l. На рис. 4.4 это углы β1, β2, β3.

Если по заданию с1=0, сила сцепления

S=0. Фильтрационную силу учитывают как объемную:

го потока; у – падение депрессионной кривой в пределах массива обрушения;

23

х – расстояние, на котором произошло падение депрессионной кривой на у (рис. 4.4).

Расчет составляющих формулы (4.13) удобно выполнять в табличной форме (табл. 4.5).

При выполнении неравенства (4.14) откос можно считать устойчивым, в противном случае заложение откоса нужно увеличить; если Kуст превышает

γnγ fc γc более, чем на 10 %, заложение откоса следует уменьшить.

Таблица 4.5

К расчету устойчивости низового откоса плотины

24

5.ВОДОПРОПУСКНЫЕ СООРУЖЕНИЯ ГИДРОУЗЛА

Кводопропускным сооружениям относятся водосбросы и водоспуски. Водосбросы предназначены для сброса излишков воды во избежание переполнения водохранилища, водоспуски – для пропуска санитарных расходов в нижний бьеф гидроузла, для опорожнения водохранилища и других целей. Тип водосброса определяется заданием на проектирование.

В данной работе рассматриваются башенный водосброс, совмещенный с водоспуском (рис. 5.1) и быстроток (рис. 5.2), при котором необходим отдельно стоящий водоспуск (рис. 5.3).

Водосбросы в соответствии с [7] надлежит рассчитывать на пропуск максимального расхода Qмакс (пункт 9 задания) определенной обеспеченности Pмакс, назначаемой в зависимости от класса водосброса [7]. Класс водосброса принимается равным классу плотины.

Для выяснения основных размеров водосбросов и водоспусков выполняются гидравлические расчеты.

5.1. Гидравлический расчет башенного водосброса, совмещенного с водоспуском

Периметр башни в плане вычисляется по формуле водослива с тонкой стенкой [2]:

где Qмакс – максимальный расход, пропускаемый водосливом, м3/с; m – коэффициент расхода [8]; h = ФПУ – НПУ, м.

Далее рассчитывается площадь поперечного сечения отводящих труб:

25

25

Рис. 5.1. Схема башенного водосброса, совмещенного с водоспуском (размеры в м)

26

26

Рис. 5.2. Водосброс типа быстроток с затворами (размеры в м)

27

27

Рис. 5.3. Схема донного трубчатого водоспуска (размеры в м):

1 – входной оголовок водоспуска; 2 – стальной трубопровод; 3 – выходной оголовок; 4 – железобетонный колодец; 5 – задвижки; 6 – люк; 7

– стальная противофильтрационная диафрагма; 8 – тело плотины

28 где µ = 0,6-0,7 – коэффициент расхода; Нф = ФПУ–СВУВНБ; СВУВНБ – самый

высокий уровень нижнего бьефа, который определяется по кривой расходов рис. 3.1 при Qмакс.

Для определения числа труб нужно задаться стандартным диаметром одной трубы dтр≤2 м [3] и вычислить площадь сечения одной трубы ω1. Тогда число труб будет

Площадь отверстия водоспуска может быть принята как:

где Нм=УМО–СНУВНБ.

Форма этого отверстия может быть квадратной или прямоугольной. Уточнение площади отверстия водоспуска производится по времени опорожнения водохранилища, которое в данной работе не определяется.

После расчета гасителя энергии воды (см. ниже) производится конструирование водосброса. В результате этой работы необходимо составить схему водосброса в виде его разрезов (рис. 5.1).

5.2. Гидравлический расчет быстротока и трубчатого водоспуска

В данном водосбросе (рис. 5.2) выделяется входная часть (водослив), наклонная часть (водоскат) и выходная часть (гаситель энергии потока).

Ширину быстротока следует принять постоянной и определять по формуле [8]:

где m – коэффициент расхода [8]; hb – напор на пороге водослива; hb = 2…4 м для водослива с затворами, hb = ФПУ–НПУ для водослива без затворов.

29 Глубина воды в конце водоската может быть вычислена по приближенной

формуле:

= Qмаксnb 0,6 , м, (5.6) hнк

B ib

где nb = 0,01…0,02 – шероховатость бетонной поверхности; ib – уклон водоската (пункт 13 задания).

После расчета гасителя энергии воды (см. ниже) следует разработать конструкцию быстротока. Результатом должна стать схема водосброса в виде его разрезов (рис. 5.2).

Для пропуска санитарных расходов и опорожнения водохранилища необходим отдельно расположенный водоспуск. Наиболее целесообразно применение трубчатого водоспуска (5.3). Площадь живого сечения труб водоспуска можно определить по формуле (5.4)

Число труб водоспуска при диаметре одной трубы dсп≤0,3 м рассчитывается по зависимости:

nòð = ωñï ,

ω1

где ω1 – площадь сечения одной трубы при dсп.

Конструирование водоспуска показано на рис. 5.3.

5.3. Расчет гасителя энергии потока воды

Избыточная кинетическая энергия потока воды за водосбросами должна быть уменьшена до пределов, при которых невозможно размывание грунтов основания. Это осуществляется с помощью специального элемента водосброса

– гасителя, одним из которых является водобойный колодец. Его длина может быть определена по формуле [8]:

где ωпот – площадь живого сечения потока при входе в гаситель; в случае башенного водосброса ωпот ≈ ωтр ; для быстротока ωпот = Вhнк , где В – ширина гасителя (рис. 5.1 и 5.2).

Глубина водобойного колодца вычисляется по уравнению:

где hнб = СВУВНБ – ДНО.

Если определенная по формуле (43) глубина dкр<0, то она принимается равной нулю.

В пределах водобойного колодца дно и борта отводящего канала укрепляются неразмываемым материалов – бетоном, каменной наброской.