5629
.pdf10
Относительный внутренний КПД ЧВД турбины определяется:
|
′ |
|
h - h |
|
||
ηчвд = |
Нд |
|
|
|||
|
= |
1 |
1от |
. |
(1.10) |
|
Н¢ |
|
|
||||
oi |
|
h - h |
|
|||
|
о |
|
1 |
1′ |
|
Относительный внутренний КПД ЧНД турбины определится:
|
Н′′ |
|
h |
− h |
|
|
ηчнд = |
д |
= |
1от |
2 д |
. |
(1.11) |
Н¢¢ |
h |
|
||||
oi |
|
- h |
|
|||
|
о |
|
1от |
2′ |
|
Относительный внутренний КПД всей турбины соответственно равен:
ηт |
= |
Нд |
= |
h1 − h2д |
. |
(1.12) |
|
|
|
||||||
oi |
|
Н |
о |
|
h - h |
|
|
|
|
|
1 2 |
|
|
Относительный внутренний КПД питательного насоса равен:
ηoнi |
= |
h4 − h3 |
. |
(1.13) |
|
||||
|
|
h4д - h3 |
|
Соответственно для обратимого (идеального) цикла термический КПД теплофикационного цикла в конденсационном режиме определяется
выражением: |
|
||
ηtобр = |
(h1 − h2 ) − (h4 − h3 ) |
. |
(1.14) |
|
|||
|
h1 - h4 |
|
Здесь, в конденсационном режиме при отсутствии отбора, h3 = h3′.
Относительный внутренний КПД действительного цикла, учиты-
вающий внутренние потери в турбине и насосе, равен: |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
h |
- h |
|
|
|
|
|
|
(h - h ) × ηт |
- |
4 |
3 |
|
|
|
||
|
|
н |
|
|
||||||
|
1 |
2 |
oi |
|
|
|
|
|
||
ц |
= |
|
|
|
|
ηoi |
|
. |
(1.15) |
|
ηoi |
|
|
|
|
|
|
|
|||
(h1 |
- h2 ) - (h4 |
- h3 ) |
|
|||||||
|
|
|
|
|
||||||
Абсолютный внутренний КПД действительного теплофикационного |
||||||||||
цикла определяется формулой: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
ηiц = ηoцi |
× ηtобр . |
|
|
|
(1.16) |
Абсолютный эффективный КПД теплофикационной установки будет равен:
11
ηeуст = ηiц × ηпг × ηг × ηмт , |
(1.17) |
где hпг – КПД парогенератора;
hг – КПД электрического генератора;
ηмт – механический КПД турбины.
2. ДИАГРАММА РЕЖИМОВ
Основной характеристикой теплофикационной турбины является диаграмма режимов, представляющая графическую зависимость мощности турбины от расхода пара, поступающего в конденсатор и в отбор. Из диаграммы режимов можно определить расход свежего пара, количество пара, поступающего в отбор или конденсатор при заданной мощности турбины.
Уравнение мощности турбины с отбором пара имеет вид:
|
|
|
Gк × Нд + Gот × |
′ |
|
|
|
|
Nэ = |
Нд |
× ηмт × ηг , кВт, |
(2.1) |
|
|
|
|
|
|||
|
|
3600 |
|
|
|
|
где Nэ – электрическая мощность турбины; |
|
|
|
|||
Gк – |
расход пара в конденсатор, кг/час; |
|
|
|
||
Gот – |
расход пара в отбор, кг/час; |
|
|
|
||
′ |
|
действительный теплоперепад в ЧВД турбины, кДж/кг; |
|
|||
Нд – |
|
|||||
Нд – |
действительный теплоперепад в турбине, кДж/кг; |
|
||||
ηмт |
– |
механический КПД турбины; |
|
|
|
|
ηг |
– |
КПД электрического генератора. |
|
|
|
|
|
|
Уравнение (2.1) позволяет определить мощность турбины для любых |
расходов пара Gк и Gот. Изменяя попеременно в этом уравнении Gк и Gот можно найти зависимость Nэ от Gк при Gот = const или от Gот при Gк = const и построить, таким образом, диаграмму режимов турбины с одним регулируемым отбором пара. С достаточной точностью можно считать, что Nэ линейно зависит от Gк и Gот.
12
В действительности, зависимость Nэ = ¦(Gк, Gот) определяется типом системы парораспределения и характером изменения относительного
внутреннего КПД ηoi от расхода пара Gк и Gот.
На диаграмме режимов наносят следующие линии.
1. Линия конденсационного режима.
Режим турбины, когда весь пар проходит через части высокого давления (ЧВД) и низкого давления (ЧНД) и направляется в конденсатор, называют конденсационным. В этом случае пар в отопительный отбор не поступает, т.е. Gот = 0.
Уравнение (2.1) для этого режима имеет вид:
|
|
G max × Н |
д |
|
|
Nэн |
= |
к |
× ηмт × ηг , кВт. |
(2.2) |
|
|
|
||||
|
3600 |
|
|
|
Максимальный расход пара в конденсатор Gкmax при номинальной мощности Nэн и действительном теплоперепаде в турбине Нд определяется расчетом из уравнения (2.2). Откладывая на оси абсцисс Nэн , а на оси ор-
динат Gкmax , получим точку «К», (см. рис. 3).
При известном максимальном расходе свежего пара Gоmax (см. таб-
лицу 2 приложения) турбина будет развивать максимальную электриче-
скую мощность Nэmax . Линия m – r определяет максимальный пропуск па-
ра через турбину.
Определим потерю энергии холостого хода турбоагрегата по уравне-
нию:
хх |
н |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Nэ |
= Nэ |
× |
|
|
|
-1 |
, кВт, |
(2.3) |
т |
||||||||
|
|
|
|
ηм × ηг |
|
|
|
где Nэхх – мощность холостого хода (при n = 3000 об/мин).
Откладывая Nэхх от точки 0 влево, получим точку 01, условно опре-
13
деляющую состояние неподвижной турбины перед пуском. При условии линейной зависимости Nэ = ¦(Gк) проведенная прямая 01 – К есть искомая линия конденсационного режима турбины. Отрезок Gкхх определяет расход пара на холостой ход турбины в этом режиме.
2. Линия противодавления.
В режиме противодавления весь пар проходит только через часть высокого давления (ЧВД) и направляется в отбор для подогрева сетевой воды в бойлере. В часть низкого давления (ЧНД) турбины и конденсатор пар не поступает, т.е. Gк = 0.
Уравнение (2.1) примет вид:
|
′ |
|
|
|
|
Nэот = |
Gот × Нд |
× ηмт × ηг . |
(2.4) |
||
3600 |
|||||
|
|
|
|
||
При расходе пара в отбор, равном максимальному расходу пара в |
|||||
турбину Gот = Gоmax , мощность турбины будет максимальной. |
|
||||
|
G max × Н¢ |
|
|||
Nэmax = |
о |
д |
× ηмт × ηг . |
(2.5) |
|
3600 |
|
||||
|
|
|
|
Величины Nэmax и Gоmax наносим на диаграмму, получаем точку r.
Прямая, проходящая через точки 01 и r, дает приближенную зависимость мощности от расхода пара в том случае, если весь пар из ЧВД турбины по-
ступает в отбор. Отрезок Gотхх определяет расход пара на холостой ход на режиме с отбором пара при нулевом расходе в конденсаторе, Gк = 0.
Линия 01 – r представляет лишь теоретический интерес т.к. указанный режим недопустим для турбины: в любом случае через ЧНД необходимо пропускать некоторое минимальное количество пара для отвода теплоты трения, возникающего в ЧНД при вращении ротора турбины.
Из этих соображений минимальный пропуск пара Gкmin через ЧНД должен быть не менее 5-10 % от Gкmax .
14
3. Линия постоянных минимальных расходов пара в конденса-
тор Gкmin = const.
В действительных режимах работы при минимальном расходе пара в конденсатор Gкmin , расход пара в отбор может изменяться от нуля до
Gот = Gоmax – Gкmin . Уравнение (2.1), в этом случае, имеет вид:
|
G min × Н |
д |
+ G |
от |
× Н¢ |
|
|
Nэ = |
к |
|
д |
× ηмт × ηг . |
(2.6) |
||
|
|
|
|
|
|||
3600 |
|
|
|
|
Если в этом уравнении считать Gот = 0, то значение Nэ зависит только
от Gкmin . Мощность Nэ будет определяться по минимальному расходу пара в конденсатор Gкmin точкой К0, лежащей на прямой 01 – К, (рис. 3).
Ранее было установлено, что изменение Nэ в зависимости от Gот определяется линией 01 – r, следовательно, линия К0 – r0, проведенная парал-
лельно линии 01 – r, будет удовлетворять уравнению (2.6) при |
Gкmin = |
const. |
|
4. Линии постоянных отборов Gот = const.
Для построения линий постоянных отборов можно использовать уравнение (2.1), в котором принимается фиксированный постоянный расход пара в отбор Gот = const, при минимальном расходе пара в конденса-
тор, Gкmin . Тогда:
|
G min × Н |
д |
+ G |
от |
× Н¢ |
|
||
Nэо = |
к |
|
|
д |
× ηмт × ηг . |
(2.7) |
||
|
|
|
|
|
|
|||
3600 |
|
|
|
|
|
|||
Можно принять фиксированные расходы пара в отбор равными: |
|
|||||||
GотI = 0,2 Gотmax , |
|
|
GотII |
= 0,4 Gотmax , |
|
|||
GотIII = 0,6 Gотmax , |
|
GотIV = 0,8 Gотmax , |
|
GотV = Gотmax .
Отложим эти величины от точки К0, определяющей минимальный расход пара в конденсатор, на линии К0 – r0. Получим соответствующие
15
точки I, II, III, IV, V. На оси абсцисс можно определить мощность турбины, развиваемую на клеммах генератора при минимальном расходе пара в конденсатор и соответствующей величине расхода пара в отбор: NэоI , NэоII ,
NэоIII , NэоIV , NэоV .
Линии, проведенные из точек I, II, III, IV и V параллельно линии 01 – К, есть искомые линии постоянных отборов пара Gот = const.
5. Линии постоянных расходов пара в конденсатор Gк = const.
Для построения линий постоянных расходов пара в конденсатор можно также использовать уравнение (2.1), в котором принимается фиксированный постоянный расход пара в конденсатор Gк = const, при нулевом расходе пара в отбор Gот = 0:
|
Nэк = |
|
Gк × Нд |
× ηмт |
× ηг . |
(2.8) |
|||
|
3600 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
Примем расход пара в конденсатор равным: |
|
||||||||
G1 |
= 0,2 G max |
, |
|
G |
2 |
= 0,4 G max |
, |
||
к |
|
к |
|
|
|
к |
к |
|
|
G3 |
= 0,6 G max |
, |
|
G |
4 |
= 0,8 G max |
, |
||
к |
|
к |
|
|
|
к |
к |
|
|
Gк5 = Gкmax . |
|
|
|
|
|
|
|||
Отложим эти величины на линии 01 – |
К и получим соответствующие |
точки 1, 2, 3, 4, 5. На оси абсцисс можно определить мощность турбины, развиваемую на клеммах генератора при соответствующей величине рас-
хода пара в конденсатор: Nэк1 , Nэк2 , Nэк3 , Nэк4 , Nэк5 .
Линии, проведенные из точек 1, 2, 3, 4 и 5 параллельно линии К0 – r0, есть искомые линии постоянных расходов пара в конденсатор Gк = const.
|
Линии Gк = const и Gот = const в диапазоне мощностей Nэн £ Nэ £ |
max |
проведены пунктиром, т.к. мощность Nэ в этой области достигается |
Nэ |
за счет увеличения давления пара в отборе рот и расхода пара в отбор Gот выше номинальных значений.
16
Рис. 3 – Диаграмма режимов турбины Т-25-90
17
3. ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ ТЕПЛОФИКАЦИОННОГО ЦИКЛА
Рассмотрим энергетическую эффективность теплофикационного цикла для идеальной паротурбинной установки с одним отбором пара. В Т, s – диаграмме цикл показан на рис. 4. При выработке турбиной только механической энергии весь пар расширяется до давления в конденсаторе (точка 2) (в идеальном цикле температура T3' в точке 2 равна температуре окружающей среды). Преобразованная в механическую энергию теплота измеряется площадью 3¢-5-6-1-2-3¢, а теплота, отданная в окружающую среду, площадью 3¢-2-7-9-3¢. Для возможности осуществления комбинированной выработки электроэнергии и теплоты, теплота должна отпускаться потребителю с температурой, превышающей температуру окружающей среды, например, с температурой T3" . Только в этом случае она может быть использована потребителем.
Для этой цели в теплофикационных турбинах в специальных отсеках после части высокого давления отбирается часть пара с соответствующими параметрами для подогрева в теплообменном аппарате (бойлере) сетевой воды, циркулирующей в системе отопления.
Другая часть пара может поступать в часть низкого давления и конденсатор турбины, дополнительно вырабатывая механическую энергию, превращаемую затем в электрическую.
С целью упрощения изложения материала, рассмотрим в диаграмме только ту часть цикла, в которой вырабатывается теплота: площадь 3²-5-6- 1-1¢-3². В этом случае уменьшается удельная выработка механической энергии ℓм единицей массы рабочего тела. Это видно из Т, s – диаграммы:
площадь 3²-5-6-1-1¢-3² меньше площади 3¢-5-6-1-2-3¢. Но в этом случае те-
плота отработанного в турбине пара (площадь 3²-1¢-7-8-3²) не теряется в
18
окружающую среду, а используется тепловыми потребителями. Благодаря этому, отпадает потребность в отдельных котельных установках, что создает экономию соответствующего количества топлива.
Рис. 4 – Диаграмма T-S теплофикационного цикла
Экономия топлива, которую дает комбинированная выработка теплоты и электроэнергии по сравнению с их раздельной выработкой, при условии получения потребителями в обоих случаях одинаковых количеств электричества и теплоты, равна:
Вэк = (Вкэс + Вкот) – Втэц, |
(3.1) |
где Вкэс – расход топлива на конденсационной электростанции при раздельной выработке электроэнергии и теплоты; Вкот – расход топлива в котельных установках при раздельной выработке электроэнергии и теплоты;
Втэц – полный расход топлива на ТЭЦ при комбинированной выработке электроэнергии и теплоты.
Формула (3.1) справедлива для теплофикационного цикла любых
19
ТЭЦ (паротурбинных, парогазовых, газовых, атомных и др.) и является исходной для любого метода расчета экономии топлива.
Расход топлива в теплофикационном цикле на ТЭЦ будет больше, чем при чисто конденсационном режиме на КЭС, т.к. в первом случае в электроэнергию переходит меньшая доля теплоты, затраченной на производство 1 кг пара.
Однако это увеличение расхода топлива на ТЭЦ (Втэц) за счет выработки не только электрической энергии, и теплоты, меньше расхода топлива в отдельной котельной
Втэц – Вкэс = D |
Втэц < Вкот. |
(3.2) |
Так, в случае раздельной схемы |
теплоэлектроснабжения для выра- |
ботки на КЭС такого же количества электроэнергии, как и на ТЭЦ, потребуется расход теплоты:
Qкэс = |
Эт |
, |
(3.3) |
|
ηtк |
||||
|
|
|
где Эт – количество электроэнергии, выработанной ЧВД турбины на ТЭЦ с отбором пара (соответствует площади 3²-5-6-1-1¢-3² на рис. 4);
ηtк – термический КПД идеального цикла КЭС.
Если при выработке электроэнергии на ТЭЦ в количестве Эт внеш-
нему потребителю отпускается Qвп теплоты, эквивалентной площади 3²-1¢- 7-8-3², то расход теплоты сгорания топлива в идеальной котельной (с КПД ht = 1) составит:
Qкот = Qвп. |
(3.4) |
Суммарный расход теплоты сгорания топлива на ТЭЦ (Qтэц), эквива- |
|
лентный площади 8-3²-5-6-1-7-8, составит: |
|
Qтэц = Эт + Qвп. |
(3.5) |
Подставляя уравнения (3.3), (3.4) и (3.5) в уравнение (3.1) и учиты-