5217
.pdf
11
11
12
2.2. Определение несущей способности сваи и расчетной нагрузки, допускаемой на сваю.
Расчетная схема к определению несущей способности сваи представлена на (рис. 2.2.).
В соответствии с [9] несущую способность висячей забивной сваи, погружаемой без выемки грунта, работающей на сжимающую нагрузку, следует определить как сумму сил расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи FdR и на ее боковой поверхности Fdf по формуле:
|
|
Fd = γ c × (FdR + Fdf ), кН |
(2.1) |
|
|
|
FdR |
= γ cR × R × A, кН |
(2.2) |
|
|
Fdf = |
n |
|
|
|
U × ∑ γ cf × fi × hi , кН |
(2.3) |
|
|
|
|
i=1 |
|
где: Fdf – |
расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кН; |
|
||
FdR – |
расчетное сопротивление грунта по боковой поверхности сваи, |
кН; |
||
γс– |
коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый γс=1,0; |
|
||
R – |
расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, |
|
||
определяется по табл. 1. приложения: |
|
|||
|
|
R=f(L; JL=0,049); |
|
|
где: |
Н – глубина погружения нижнего конца сваи относительно |
|
||
поверхности рельефа, м: |
|
|
||
R=f(L=5,05м; JL=0,049)=7546,1кПа. |
|
|||
А – |
площадь опирания на грунт сваи, м2: А = d 2 = 0,32 = 0,09м2 . |
|
||
U – наружный периметр поперечного сечения сваи, м;
U = 4 × d = 4 × 0,3 = 1,2 м.
fi – расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания по боковой поверхности сваи, кПа, принимается по табл. 2 приложения:
fi=f(li; JL,i или тип песка);
где: Нi – средняя глубина расположения слоя грунта относительно природного рельефа, м;
hi – толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверх-
ностью сваи, м; hi≤2м;
γсR, γcf – коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетное сопротивление грунта и принимаемые по табл. 3 приложения. При погружении сваи забивкой молотом γсR=1,0; γcf=1,0.
- Определяем расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи:
FdR = 1× 7546,1× 0,09 = 679,15êÍ.
-Определение расчетного сопротивления грунта по боковой поверхности выполняем в табличной форме (табл.2.1).
12
13
Таблица 2.1
№ |
Тип грунта (JL) |
Hi, |
fi, кПа |
hi, |
γсf |
|
γcf·fi·hi, |
слоя |
|
м |
|
м |
|
|
кН/м |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
7 |
1 |
Песок средней крупности |
2,125 |
42,75 |
1,15 |
1,0 |
|
49,16 |
2 |
Суглинок мягкопластичный |
3,49 |
10,44 |
1,5 |
1,0 |
|
15,66 |
JL=0,667 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
Глина полутвердая JL=0,049 |
4,625 |
54,875 |
0,85 |
1,0 |
|
46,64 |
|
|
|
|
|
|
∑111.46 |
|
Fdf = 1,2 ×111.46 = 133,75êÍ.
- Определяем несущую способность сваи:
Fd = 679.15 + 133,75 = 812.90êÍ.
- Определяем расчетную нагрузку, допускаемую на сваю.
В соответствии с [9] расчетная нагрузка допускаемая на сваю определяется по формуле:
|
N = |
Fd |
, кН |
(2.4) |
|
|
|
||||
|
|
γ |
k |
|
|
|
|
|
|
||
где: N – |
расчетная нагрузка, допускаемая на сваю, кН; |
|
|||
γк – |
коэффициент надежности, принимаемый в соответствии |
с [9]: при |
|||
определении несущей способности сваи расчетом γк=1,4:
= 812.90 =
N 580.64êÍ. 1,4
2.3. Определение расстояний между сваями. Конструирование свайного фундамента.
2.3.1. Исходные данные.
1).Несущая способность свайных фундаментов определяется по 1-ой группе предельных состояний: из табл. 4.5.: n0,I=597,01 кН/м.
Расчет производится с учетом коэффициента надежности по нагрузке
γf=1,1.
2). Высота фундаментной стены над ростверком: hc=2,1м. 3). Ширина фундаментной стены (блока): bc=0,4м.
4). Размеры сваи: L = 4 м; d=0,3м.
5). Нагрузка, допускаемая на сваю: N=580,64 кН.
13
14
|
2.3.2. Определение шага свай. |
||
Шаг свай определяется из условий: |
|||
1. |
а ³ |
N |
, м |
|
|||
|
|
nI |
|
nI = n0,I + n f ,I + ng ,I , кН / м
2. а ³ 3d - из условия производства работ по забивке свай; a £ 6d - ввиду усложнения конструкции и сложности
увеличении шага между сваями. Предварительный шаг свай:
= N = 580,64 =
à 0,973ì ; n0,I 597,01
(2.5)
(2.6)
ростверка при
Число свай на 1 м.п. длины фундамента определяется по формулам:
|
|
|
n ³ |
nI |
; |
(2.7) |
||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
N |
|
|||
|
|
|
n ³ |
1 |
; |
(2.8) |
||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
a |
|
||
Предварительное число свай на 1 м.п. длины фундамента: |
|
|||||||
n = |
|
1 |
= 1,028; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
0,973 |
|
|
|
|
|
|
||
Т.к. |
а=0,973м > 3d= 3 × 0,3 = 0,9 м и n<1,11, то принимаем |
однорядное |
||||||
расположение свай по длине фундамента с размерами ростверка:
-высота: hp=0,5м;
-ширина: bp=0,5м.
Конструкция свайного фундамента приведена на (рис.2.3).
Собственный вес фундамента и пола (nf,I), определяется по формуле :
n f ,II = n|f ,II + n||f ,II + n|||f ,II
где: n|f ,I - собственный вес ростверка, кН/м:
|
|
|
|
|
|
n|f ,I = bp × hp ×γ δ ×γ f , кН / м |
|
n|f ,I |
= 0,5 × 0,5 × 25 ×1,1 = 6,875кН / м. |
||||||
n||f ,I , |
n|||f ,I , |
|
ng ,I - вычисляются соответственно по формулам с учетом |
||||
коэффициента γf=1,1; где: b = bp ; |
|||||||
|| |
|
1,3 ×9,8 |
|
0,31×9,8 |
|
||
n f ,I |
= 3 ´ |
|
|
+ |
|
×1,1 = 20,50кН / м; |
|
2,38 |
1,18 |
||||||
|
|
|
|
||||
n|||f ,I |
= 22 × 0,1(0,5 - 0,4)×1,1 = 0,242кН / м; |
||||||
14
15
n f ,I = 6,875 + 20,50 + 0,242 = 27,617кН / м.
Вес грунта на уступах ростверка: ng ,I = 0кН / м.
Нагрузка в уровне подошвы ростверка:
nI = 597,01 + 27,617 + 0 = 624,63êÍ / ì .
Требуемый шаг свай:
à= 580,64 = 0, ,930 f 3d = 0,9ì . 624,63
Принимаем а=1,0м.
Требуемое число свай на 1 м.п. длины фундамента: n=1.
Схема расположения свай в плане приведена на (рис.2.4).
15
16
Приложение
Таблица 1
Таблица расчётных сопротивлений под нижним концом забивных свай и свайоболочек, не заполняемых бетоном, R, кПа (тс/м2).
|
Расчетные сопротивления под нижним концом забивных свай и свай-оболочек, |
|||||||
Глуби- |
|
погружаемых без выемки грунта, R, кПа (тс/м2) |
||||||
|
песчаных грунтов средней плотности |
|||||||
на |
|
|||||||
Гравели- |
Крупных |
— |
Средней |
Мелких |
Пылеватых |
— |
||
Погру- |
||||||||
стых |
крупности |
|||||||
жения |
|
|
|
|
|
|
|
|
Пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести JL равном |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16
17
нижне- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
го кон- |
|
0 |
|
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
|
|
ца сваи, |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
7500(750) |
|
6600 |
(660) |
3000(300) |
3100(310) |
2000(200) |
1100(110) |
600 (60) |
|
|
|
4000 |
(400) |
2000(200) |
1200(120) |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
4 |
|
8300(830) |
|
6800 |
(680) |
3800(380) |
3200(320) |
2100(210) |
1250(125) |
700 (70) |
|
|
|
|
5100 |
(510) |
2500(250) |
1600(160) |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
5 |
|
8800(880) |
|
7000 |
(700) |
4000(400) |
3400(340) |
2200(220) |
1300(130) |
800 (80) |
|
|
|
6200 |
(620) |
2800(280) |
2000(200) |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
7 |
|
9700(970) |
|
7300 |
(730) |
4300(430) |
3700(370) |
2400(240) |
1400(140) |
850 (85) |
|
|
|
6900 |
(690) |
3300(330) |
2200(220) |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
10 |
|
10500 (1050) |
|
7700 |
(770) |
5000(500) |
4000(400) |
2600(260) |
1500(150) |
900 |
|
|
|
7300 |
(730) |
3500(350) |
2400(240) |
(900) |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
15 |
|
11700 1170) |
|
8200 |
(820) |
5600(560) |
4400(440) |
2900(290) |
1650(165) |
1000 |
|
|
|
7500 |
(750) |
4000(400) |
(100) |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
20 |
|
12600(1260) |
|
8500 |
(850) |
6200(620) |
4800(480) |
3200(320) |
1800(180) |
1100 |
|
|
|
4500(450) |
(110) |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
25 |
|
13400(1340) |
|
9000 |
(900) |
6800(680) |
5200(520) |
3500(350) |
1950(195) |
1200 |
|
|
|
(120) |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
|
14200 (1420) |
|
9500 |
(950) |
7400(740) |
5600(560) |
3800(380) |
2100(210) |
1300 |
|
|
|
(130) |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
35 |
|
15000 (1500) |
|
10000 |
(1000) |
8000(800) |
6000(600) |
4100(410) |
2250(225) |
1400 |
|
|
|
(140) |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечания: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
1. Над |
чертой даны |
значения |
R для песчаных грунтов, под чертой – для |
пылевато- |
|||||||
глинистых.
2. В табл. 1 и 2 глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 до 10 м - от условной отметки, расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки.
Глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта в водоеме следует принимать от уровня дна после общего размыва расчетным паводком, на болотах - от уровня дна болота. При проектировании путепроводов через выемки глубиной до 6 м для свай, забиваемых молотами без подмыва или устройства лидерных скважин, глубину погружения в грунт нижнего конца сваи в табл.1 следует принимать от уровня природного рельефа в месте сооружения фундамента. Для выемок глубиной более 6 м глубину погружения свай следует принимать как для выемок глубиной 6м.
3.Для промежуточных глубин погружения свай и промежуточных значений показателя текучести JL пылевато-глинистых грунтов значения R и fi в табл. 1 и 2 определяются интерполяцией.
4.Для плотных песчаных грунтов, степень плотности которых определена по данным статического зондирования, значения R по табл. 1 для свай, погруженных без использования подмыва или лидерных скважин, следует увеличить на 100 %. При определении степени плотности грунта по данным других видов инженерных изысканий и отсутствии данных статического зондирования для плотных песков значения R по табл. 1 следует увеличить на
60%, но не более чем до 20 000 кПа (2000 тс/м2).
5.Значения расчетных сопротивлений R по табл. 1 допускается использовать при условии, если заглубление свай в неразмываемый и несрезаемый грунт составляет не менее, м:
4,0 — для мостов и гидротехнических сооружений;
17
18
3,0 — для зданий и прочих сооружений;
6.Значения расчетного сопротивления R под нижним концом забивных свай сечением 0,15х0,15 м и менее, используемых в качестве фундаментов под внутренние перегородки одноэтажных производственных зданий, допускается увеличивать на 20 %.
7.Для супесей при числе пластичности Jp ≤ 4и коэффициенте пористости е < 0,8 расчетные сопротивления R и fi следует определять как для пылеватых песков средней плотности.
Таблица 2
Таблица расчётных сопротивлений на боковой поверхности забивных свай и свайоболочек, fi, кПа (тс/м2).
|
Расчетные сопротивления на боковой поверхности забивных свай и свай- |
||||||||||
Средняя |
|
|
|
оболочек fi, кПа (тс/м2) |
|
|
|
|
|||
глубина |
|
|
песчаных грунтов средней плотности |
|
|
|
|||||
располож |
крупных |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ения |
и средней |
мелких |
пыле- |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
|
|
слоя |
круп- |
ватых |
|
|
|||||||
грунта, |
ности |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м |
Пылевато-глинистых грунтов при показателетекучести JL равном |
|
|||||||||
|
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
|
0,7 |
0,8 |
0,9 |
|
1,0 |
1 |
35(3,5) |
23 (2,3) |
15(1,5) |
12(1,2) |
8(0,8) |
|
4(0,4) |
4(0,4) |
3(0,3) |
|
2(0,2) |
2 |
42(4,2) |
30 (3,0) |
21(2,1) |
17(1,7) |
12(1,2) |
|
7(0,7) |
5(0,5) |
4(0,4) |
|
4(0,4) |
3 |
48 (4,8) |
35(3,5) |
25 (2,5) |
20 (2,0) |
14(1,4) |
|
8(0,8) |
7(0,7) |
6(0,6) |
|
5(0,5) |
4 |
53(5,3) |
38(3,8) |
27 (2,7) |
22 (2,2) |
16(1,6) |
|
9(0,9) |
8(0,8) |
7(0,7) |
|
5(0,5) |
5 |
56 (5,6) |
40(4,0) |
29 (2,9) |
24 (2,4) |
17(1,7) |
|
10(1,0) |
8(0,8) |
7(0,7) |
|
6(0,6) |
6 |
58(5,8) |
42(4,2) |
31 (3,1) |
25 (2,5) |
18(1,8) |
|
10(1,0) |
8(0,8) |
7(0,7) |
|
6(0,6) |
8 |
62(6,2) |
44(4,4) |
33 (3,3) |
26 (2,6) |
19(1,9) |
|
10(1,0) |
8(0,8) |
7(0,7) |
|
6(0,6) |
10 |
65 (6,5) |
46 (4,6) |
34(3,4) |
27 (2,7) |
19(1,9) |
|
10(1,0) |
8(0,8) |
7 (0,7) |
|
6(0,6) |
15 |
72(7,2) |
51 (5,1) |
38(3,8) |
28 (2,8) |
20 (2,0) |
|
11(1,1) |
8(0,8) |
7(0,7) |
|
6(0,6) |
20 |
79(7,9) |
56 (5,6) |
41 (4,1) |
30(3,0) |
20 (2,0) |
|
12(1,2) |
8(0,8) |
7 (0,7) |
|
6(0,6) |
25 |
86(8,6) |
61 (6,1) |
44 (4,4) |
32(3,2) |
20 (2,0) |
|
12(1,2) |
8(0,8) |
7(0,7) |
|
6(0,6) |
30 |
93 (9,3) |
66(6,6) |
47 (4,7) |
34(3,4) |
21 (2,1) |
|
12(1,2) |
9(0,9) |
8(0,8) |
|
7(0,7) |
35 |
100 (10,0) |
70 (7,0) |
50(5,0) |
36(3,6) |
22 (2,2) |
|
13(1,3) |
9(0,9) |
8 (0,8) |
|
7(0,7) |
Примечания:
1.При определении расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности свай fi табл. 2 следует учитывать требования, изложенные в примеч.2 и 3 к табл. 1.
2.При определении по табл. 2 расчетных сопротивлений грунтов на боковой поверхности свай fi пласты грунтов следует расчленять на однородные слои толщиной не более 2 м.
3.Значения расчетного сопротивления плотных песчаных грунтов на боковой поверхности свай fi следует увеличивать на 30% по сравнению со значениями, приведенными в табл. 2.
4.Расчетные сопротивления супесей и суглинков с коэффициентом пористости е < 0,5 и глин с коэффициентом пористости е < 0,6 следует увеличивать на 15 % по сравнению со значениями, приведенными в табл. 2, при любых значениях показателя текучести.
Таблица 3
Коэффициенты условий работы грунта при расчёте несущей способности забивных висячих свай
Способы погружения забивных свай и свай- |
Коэффициенты условий |
оболочек, погружаемых без выемки грунта, и виды |
работы грунта при расчете |
грунтов |
несущей способности свай |
18
19
|
|
|
|
под нижним |
на боковой |
|
|
|
|
поверхности |
|
|
|
|
|
концом γcR |
γcf |
|
|
|
|
|
|
1. Погружение сплошных и полых с закрытым нижним |
1,0 |
1,0 |
|||
концом |
свай |
механическими |
(подвесными), |
|
|
паровоздушными и дизельными молотами |
|
|
|||
2. Погружение забивкой и вдавливанием в |
|
|
|||
предварительно пробуренные лидерные скважины с |
|
|
|||
заглублением концов свай не менее 1 м ниже забоя |
|
|
|||
скважины при ее диаметре: |
|
|
|
||
а) равном стороне квадратной сваи |
|
1,0 |
0,5 |
||
б) на 0,05 м менее стороны квадратной сваи |
1,0 |
0,6 |
|||
в) на 0,15м менее стороны квадратной или диаметра |
1,0 |
1,0 |
|||
сваи круглого сечения (для опор линий |
|
|
|||
электропередачи) |
|
|
|
|
|
3. Погружение с подмывом в песчаные грунты при |
1,0 |
0,9 |
|||
условии добивки свай на последнем этапе погружения |
|
|
|||
без применения подмыва на 1 м и более |
|
|
|
||
4. Вибропогружение свай-оболочек, вибропогружение и |
|
|
|||
вибровдавливание свай в грунты: |
|
|
|
||
а) песчаные средней плотности: |
|
|
|
||
крупные и средней крупности |
|
1,2 |
1,0 |
||
Мелкие |
|
|
|
1,1 |
1,0 |
Пылеватые |
|
|
1,0 |
1,0 |
|
б) пылевато-глинистые с показателем текучести |
|
|
|||
JL = 0,5: |
|
|
|
|
|
Супеси |
|
|
|
0,9 |
0,9 |
Суглинки |
|
|
0,8 |
0,9 |
|
Глины |
|
|
|
0,7 |
0,9 |
в) пылевато-глинистые с показателем текучести JL ≤ 0 |
1,0 |
1,0 |
|||
5. Погружение молотами любой конструкции полых |
|
|
|||
железобетонных свай с открытым нижним концом: |
|
|
|||
а) при диаметре полости сваи 0,4 м и менее |
1,0 |
1,0 |
|||
б) то же, от 0,4 до 0,8 м |
|
0,7 |
1,0 |
||
6. Погружение любым способом полых свай круглого |
|
|
|||
сечения с закрытым нижним концом на глубину 10 м и |
|
|
|||
более с последующим устройством в нижнем конце |
|
|
|||
свай камуфлетного уширения в песчаных грунтах |
|
|
|||
средней плотности и в пылевато-глинистых грунтах с |
|
|
|||
показателем текучести JL ≤ 0,5 при диаметре уширения, |
|
|
|||
равном: |
|
|
|
|
|
а) 1,0 м независимо от указанных видов грунта |
0,9 |
1,0 |
|||
б) 1,5 м в песках и супесях |
|
0,8 |
1,0 |
||
в) 1,5 м в суглинках и глинах |
|
0,7 |
1,0 |
||
7. Погружение вдавливанием свай: |
|
|
|
||
а) в пески средней плотности крупные, средней |
1,1 |
1,0 |
|||
крупности и мелкие |
|
|
|
|
|
б) в пески пылеватые |
|
1,1 |
0,8 |
||
в) в пылевато-глинистые грунты с показателем |
1,1 |
1,0 |
|||
текучести JL < 0,5 |
|
|
|
|
|
г) то же, JL > 0,5 |
|
|
1,0 |
1,0 |
|
19
20
Примечание: Коэффициенты γcR и γcf по поз. 4 табл. 3 для пылевато-глинистых грунтов с показателем текучести 0,5 > JL > 0 определяются интерполяцией.
Таблица 4
СВАИ ЗАБИВНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЦЕЛЬНЫЕ СПЛОШНОГО КВАДРАТНОГО СЕЧЕНИЯ С НЕНАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРОЙ
(ГОСТ 19804.1-79)
|
Размеры, |
Объё |
Мас |
Рас- |
|
Размеры, |
Объё |
Мас |
Рас- |
|||
|
мм |
|
|
мм |
|
|||||||
|
|
|
м |
-са |
ход |
|
|
|
м |
-са |
ход |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Марка |
|
|
бетон |
сва |
стал |
Марка |
|
|
бетон |
сваи |
стал |
|
сваи |
L |
B |
и |
сваи |
L |
B |
и |
|||||
ам3 |
и т |
ам3 |
т |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
кг |
|
|
|
|
|
кг |
|
С3-20 |
3000 |
|
0,13 |
0,33 |
12,6 |
С7-30 |
7000 |
|
0,64 |
1,60 |
36,7 |
|
С3,5-20 |
3500 |
|
0,15 |
0,38 |
14,1 |
С8-30 |
8000 |
|
0,73 |
1,83 |
41,1 |
|
С4-20 |
4000 |
200 |
0,17 |
0,43 |
15,6 |
С9-30 |
9000 |
300 |
0,82 |
2,05 |
45,5 |
|
С4,5-20 |
4500 |
0,19 |
0,48 |
17,0 |
С10-30 |
10000 |
0,91 |
2,28 |
50,5 |
|||
С5-20 |
5000 |
0,21 |
0,53 |
18,5 |
С11-30 |
11000 |
|
1,00 |
2,50 |
69,3 |
||
|
|
|||||||||||
С5,5-20 |
5500 |
|
0,23 |
0,58 |
19,9 |
С12-30 |
12000 |
|
1,09 |
2,73 |
74,9 |
|
С6-20 |
6000 |
|
0,25 |
0,63 |
21,4 |
С8-35 |
8000 |
|
1,00 |
2,50 |
44,4 |
|
С4,5-25 |
4500 |
|
0,29 |
0,73 |
18,4 |
С9-35 |
9000 |
|
1,12 |
2,80 |
48,9 |
|
С5-25 |
5000 |
250 |
0,32 |
0,80 |
20,0 |
С10-35 |
10000 |
|
1,24 |
3,10 |
54,5 |
|
С5,5-25 |
5500 |
0,35 |
0,88 |
21,6 |
С11-35 |
11000 |
350 |
1,37 |
3,43 |
73,5 |
||
|
||||||||||||
С6-25 |
6000 |
|
0,38 |
0,95 |
23,1 |
С12-35 |
12000 |
1,49 |
3,7 |
79,2 |
||
С3-30 |
3000 |
|
0,28 |
0,70 |
15,2 |
С13-35 |
13000 |
1,61 |
4,03 |
105,6 |
||
|
|
|||||||||||
С3,5-30 |
3500 |
|
0,33 |
0,83 |
16,9 |
С14-35 |
14000 |
|
1,73 |
4,33 |
112,9 |
|
С4-30 |
4000 |
300 |
0,37 |
0,93 |
18,5 |
С15-35 |
15000 |
|
1,86 |
4,65 |
146,0 |
|
С4,5-30 |
4500 |
0,42 |
1,05 |
20,1 |
С16-35 |
16000 |
|
1,93 |
4,95 |
185,4 |
||
С5-30 |
5000 |
0,46 |
1,15 |
21,8 |
С13-40 |
13000 |
400 |
2,10 |
5,25 |
111,3 |
||
|
||||||||||||
С5,5-30 |
5500 |
|
0,51 |
1,28 |
23,4 |
С14-40 |
14000 |
2,26 |
5,65 |
143,8 |
||
С6-30 |
6000 |
|
0,55 |
1,38 |
25,0 |
С16-40 |
16000 |
2,58 |
6,45 |
193,3 |
||
|
|
|||||||||||
Примечания:
1.Класс бетона:
В15 для свай длиной 3-8м;
В20 для свай сечением 0,3*0,3 и 0,35*0,35м длиной более 8м;
В22,5 для свай сечением 0,4*0,4 и 0,35*0,35м длиной более 13м.
2.Сведения о других типах свай квадратного сечения приводятся в:
ГОСТ 19804.2-79. Сваи забивные железобетонные цельные, сплошного квадратного сечения с поперечным армированием ствола с напрягаемой арматурой.
ГОСТ 19804.3-80. Сваи забивные железобетонные квадратного сечения с круглой полостью.
ГОСТ 19804.4-78. Сваи забивные железобетонные квадратного сечения с без поперечного армирования ствола.
20