Примеры расчета ограждающих конструкций 2013
.pdf
|
|
qр L2 |
2,68 4,5 |
2 |
|
|
|
|||
M x |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
6,78 |
кН м; |
|
8 |
8 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
q2р |
L2 |
1,55 4,5 |
2 |
|
|
|
|||
M у |
|
|
|
|
|
|
|
|
3,92 |
кН м; |
|
|
8 |
8 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
6,78 10 3 |
3,92 10 3 |
14,75 МПа 15 МПа. |
||||||||
0,00077 |
0,00066 |
|
|
|
|
|
Расчет по второму предельному состоянию
Проверка прогона на прогиб.
|
f |
|
|
f |
x |
2 |
|
Относительный прогиб прогона |
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
L |
|
||
|
|
|
qн |
qн cos α |
2,34 0,866 2,04 |
кН |
м |
; |
||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
||
qн qн sin α 2.34 0.5 1.18 кН |
|
|
|
|
|||||
2 |
|
|
|
|
м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f y |
|
5 q1н L3 |
|
|
5 2,04 4,53 |
|
|
0,0037; |
|
L |
384 EJ x |
|
384 10000000 0,000067 |
f y |
2 |
f |
u |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|||
L |
|
L |
|
|
|
|
f |
x |
|
|
5 qн |
L3 |
|
|
5 1,18 4,5 |
3 |
0,0029; |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10000000 0,000049 |
|||||||||||
|
|
L |
|
|
|
384 EJ y |
384 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
f |
|
|
|
|
|
fu |
|
|
1 |
0,0057 . |
|||||||||||
|
|
|
|
|
(0,0029) 2 0,0037 2 |
0,0047 |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
175 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
||||||
1 |
|
|
|
— предельный прогиб |
прогона, |
определяется по СП |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
175 |
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
20.13330.2011 табл. Е.1: |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
fu |
|
|
1 |
при пролетах l 1м, |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
120 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
fu |
|
|
1 |
|
при пролете |
l 3 м, |
|||
|
|
|
150 |
|
||||||
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
||||||
|
L |
|
|
|
|
|||||
|
fu |
|
1 |
|
при пролете |
l 6 м. |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
200 |
||||||||
|
|
|
|
|
||||||
|
L |
|
|
|
Запас из условия прочности составляет (15 14,7) 100%
15
следовательно, принятое сечение прогона удовлетворяет прочности.
2% 10%,
условию
21
3.ПРИМЕР РАСЧЕТА ОГРАЖДАЮЩИХ
ИНЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЙ КРОВЛИ
Прогон спаренный неразрезной
Исходные данные:
1.Тип кровли — металлочерепица MetroBond 6,3 кг/м2.
2.Несущие конструкции: обрешетка и прогоны.
3.Район строительства — г. Москва.
4.Шаг конструкций 6 м.
5.Ширина здания 12 м.
6.Уклон кровли = 16,7 .
7.Режим эксплуатации здания — теплый.(Утеплитель — минеральная вата на основе базальтового волокна PAROC 37. Плиты —
1200 1000 мм).
Расчет рабочего настила
Рис. 3.1
Принимаем рабочий настил из брусков 75 40 мм второго сорта, согласно сортамента пиломатериалов (ГОСТ 24454-80). Расстояние между осями досок 300 мм. Шаг прогонов 1,2 м. Шаг прогонов принимают равным ширине утеплителя (1000 или 1200мм) + ширина прогона.
22
Сбор нагрузок на рабочий настил
Рабочий настил укладывается под защитный настил и закрепляется на прогонах. По скомпонованному сечению настила составляем таблицу нормативных и расчетных нагрузок на 1 м2. Подсчет нагрузки на 1 м2 покрытия представлен в табл. 3.1.
Т а б л и ц а 3.1
№ |
Наименование нагрузки |
Нормативная |
Коэффици- |
Расчетная |
|
|
нагрузка, |
ент надеж- |
нагрузка, |
|
|
кН/м2 |
ности |
кН/м2 |
1 |
Металлочерепица MetroBond, |
0,063 |
1,05 |
0,066 |
|
6,3 кг/м2 |
|
|
|
2 |
Водонепроницаемая мембрана |
0,0006 |
1,2 |
0,00072 |
|
TYVEK, 60 г/ м2 |
|
|
|
3 |
Обрешетка — доска100 22 мм с |
0,1∙0,022∙5/ |
1,1 |
0,04 |
|
шагом в осях 300 мм, ho∙bo γд /co. |
/0,3 = 0,037 |
|
|
4 |
Рабочий настил —доска75 40 мм |
0,075∙0,04∙5/ |
1,1 |
0,69 |
|
с шагом в осях 300 мм, hн∙ bн∙γд /cн |
/0,3 = 0,06 |
|
|
|
Итого постоянная нагрузка: |
0,161 |
|
0,176 |
5 |
Временная нагрузка — снеговая, |
1,26 |
1,4 |
1,764 |
|
3 район |
|
|
|
|
Итого полная нагрузка: |
1,421 |
|
1,94 |
6 |
Монтажная (сосредоточенная) |
1 кН |
1,2 |
1,2 кН |
где ho, hн — ширина сечения обрешетки и настила соответственно; bo, bн — толщина сечения обрешетки и настила соответственно; co, cн — шаг обрешетки и настила соответственно;
γд — объемный вес древесины.
Порядок определения временных нагрузок
Снеговая нагрузка принимается в соответствии со сводом правил СП 20.13330.2011. Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция — СНиП 2.01.07-85*. Нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия для г. Москвы следует определять по формуле:
S о = 0,7 C е C t µ S g ,
где C e — коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием ветра или иных факторов, принимаемый в соответствии с 10.5; для покрытий с уклоном кровли для однопролетных
23
и двухпролетных зданий от 12—20 %, т.е. = 7–12,5 , Ce = 0,85. В примере = 16,7 , следовательно Ce = 1,0.
Ct — термический коэффициент, принимаемый в соответствии с
10.10; Ct = 1;
µ — коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в соответствии с 10.4; µ =1;
Sg — вес снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, принимаемый в соответствии с 10.2; Sg = 1,8 кПа.
Нормативная снеговая Sо = 0,7 1·1 1·1,8 = 1,26 кПа. Расчетная снеговая Sр = Sо·γ,
где γ — коэффициент надежности по снеговой нагрузке; γ = 1,4.
Sр = 1,26·1.4 = 1,764 кПа.
Сосредоточенная сила Р = 1 кН представляет собой монтажную нагрузку от веса человека с инструментом. Коэффициент надежности по нагрузке = 1,2. Расчетное значение сосредоточенной силы
Рр = Рн∙ = 1,2 кН.
Порядок определения перераспределения нагрузки от сосредоточенного груза
При двойном настиле (рабочем и защитном), направленном под углом к рабочему, сосредоточенный груз следует распределять на ширину 500 мм рабочего настила.
Вслучае расчета одинарного настила с расстоянием между осями досок более 150 мм на одну доску, а при расстоянии менее 150 мм на две доски.
Внашем примере двойной настил, поэтому полную нагрузку на 1 пог. м рабочего настила собираем с ширины 0,5 м.
Полная нагрузка на 1 пог. м с ширины 0,5 м рабочего настила: а) постоянная + снеговая:
нормативная нагрузка qн = 1,421∙0,5 = 0,7105 кН/м, расчетная нагрузка qр = 1,94∙0,5 = 0,97 кН/м;
б) постоянная:
расчетная нагрузка qрпост = 0,176∙0,5 = 0,088 кН/м.
Расчетная схема
Расчет настила ведем как балки по двухпролетной схеме при двух сочетаниях нагрузок. Расстояние между опорами равно шагу прого-
нов l = 1,2 м.
24
Два сочетания нагрузок: 1. Постоянная + снеговая
Рис. 3.2
2. Постоянная + сосредоточенная сила P = 1,2 кН.
Рис. 3.3
Расчетные характеристики древесины 2 сорта
Расчетное сопротивление древесины изгибу Rи = 13 МПа. Модуль упругости древесины Е = 10000 МПа.
Расчет по первому предельному состоянию
Проверка настила на прочность.
WM Rи mн ,
где М — максимальный изгибающий момент; W — момент сопротивления;
Rи — расчетное сопротивление древесины изгибу;
mн — коэффициент, учитывающий кратковременность действия сосредоточенной нагрузки; принимается только для второго сочетания нагрузок.
При первом сочетании нагрузок:
|
q р l2 |
|
|
0,97 1,2 2 |
|
||||
M |
|
|
|
|
|
|
|
0,175 кН м. |
|
8 |
|
|
|
|
8 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
При втором сочетании нагрузок: |
|
||||||||
М 0,07 qр |
|
l |
2 |
0,207 P l 0,07 0,088 1,2 2 |
0,207 1,2 1,2 0,307 кН м. |
||||
|
пост |
|
|
|
|
|
25
Порядок определения момента сопротивления сечения рабочего настила
Момент сопротивления сечения рабочего настила определяем на ширине 500 мм, рис. 3.4.
Рис. 3.4
На рисунке видно, что в выделенную зону 500 мм попадает сечение одной доски. Поэтому, чтобы определить искомую величину, необходимо вычислить момент сопротивления целого сечения одной доски. Случай, когда в расчетную зону попадает часть доски, рассмотрен в примере № 1.
Момент сопротивления сечения досок на участке 500 мм:
|
|
|
|
b h2 |
0,075 0,04 |
2 |
0,00002 м3 , |
|||
|
|
|
W |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
6 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
M |
|
0,307 10 |
3 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
15,35 МПа R 13 МПа 1,2 15,6 МПа. |
||||
|
|
|
|
|||||||
|
W |
|
0,00002 |
|
|
|
|
и |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет по второму предельному состоянию
Проверка рабочего настила на прогиб производится при первом сочетании нагрузок:
f |
|
2,13 qн l3 |
|
f . |
|
|
|
|
|
|
|
l |
384 EJ |
|
|||
|
l |
Момент инерции определяем аналогично определению момента сопротивления.
Момент инерции сечения одной доски:
J доски b h3 0,075 0,04 3 0,00000034 1 м4 . 12 12
26
Определяем относительный прогиб настила и сравниваем с предельным:
f |
2,13 qн l4 |
|
|
2,13 0,7105 1,2 4 |
0,002 м |
1 |
l |
1 |
1,2 |
0,00976 м. |
||
|
|
10000000 0,0000004 |
|
|
|
|
||||||
|
384 EJ |
384 |
|
123 |
|
123 |
|
|
fu 1231 l — предельный прогиб прогона, определяется по СП
20.13330.2011 табл. Е.1 по интерполяции значений:
|
fu |
|
1 |
при пролетах l 1м, |
|||
|
|
|
|
|
|||
l |
120 |
||||||
|
|
||||||
|
|
|
|
||||
|
fu |
|
1 |
при пролете l 3 м, |
|||
|
|
|
|
|
|||
l |
150 |
||||||
|
|
||||||
|
|
|
|
||||
|
fu |
|
1 |
при пролете l 6 м. |
|||
|
|
|
|
|
|||
l |
200 |
||||||
|
|
||||||
|
|
|
|
Запас из условия прочности составляет (15,6 15,35 100% 1,6% 10% .
15,6
Если кровельный материал плоский, из условия проветривания высоту рабочего настила следует принимать не менее 50 мм. В случае, если кровельный материал имеет волнистый профиль, сечение рабочего настила подбирают из условия выполнения проверок на прочность и прогиб.
Расчет спаренного неразрезного прогона.
При шаге конструкций L = 6 м используем спаренные неразрезные прогоны.
Рис. 3.5
27
Согласно сортаменту пиломатериалов (ГОСТ 24454-80), принимаем прогон из двух поставленных на ребро досок сечением 2 100 200 мм. Шаг прогонов — В = 1,2 м, при ширине утеплителя 1 м.
Сбор нагрузок
Подсчет нагрузки на 1 м2 покрытия представлен в табл. 3.2.
Т а б л и ц а 3.2
|
|
Нормативная |
Коэф- |
Расчет- |
№ |
Наименование нагрузки |
нагрузка, |
фициент |
ная |
|
|
кН/м2 |
надеж- |
нагруз- |
|
|
|
ности |
ка, кН/м2 |
1 |
Металлочерепица MetroBond, |
0,063 |
1,05 |
0,066 |
|
6,3 кг/м2 |
|
|
|
2 |
Водонепроницаемая мембрана |
0,0006 |
1,2 |
0,0007 |
|
TYVEK, 60 г/м2 |
|
|
2 |
3 |
Обрешетка –доска100 22 мм с шагом |
0,1∙0,022∙5/0, |
1,1 |
0,04 |
|
в осях 300 мм, ho∙bo∙γд /co |
3 = 0,037 |
|
|
4 |
Рабочий настил из брусков 75 40 мм |
0,075∙0,04∙5/ |
1,1 |
0,0688 |
|
с шагом в осях 300 мм, hн∙bн∙γд/cн |
/0,3 = 0,0625 |
|
|
5 |
Утеплитель — минеральная вата |
0,3∙0,15 = 0,045 |
1,2 |
0,054 |
|
на основе базальтового волокна |
|
|
|
|
PAROC UNS 37, γу = 30 кг/м3, |
|
|
|
|
толщиной 150 мм |
|
|
|
6 |
Пароизоляция — паронепроницае- |
0,0011 |
1,2 |
0,0013 |
|
мая антиконденсатная полимерная |
|
|
|
|
ткань FOLIAREX, 110 г/м2 |
|
|
|
7 |
Прогон 2 100 200 мм n∙hп∙bп∙γд/cп |
2∙0,1∙0,2∙5/ |
1,1 |
0,157 |
|
|
/1,2 = 0,143 |
|
|
8 |
Подшивка из досок 25 мм |
0,025∙5 = 0,125 |
1,1 |
0,138 |
|
Итого постоянная нагрузка |
0,477 |
|
0,526 |
9 |
Временная нагрузка — снеговая, |
1,26 |
1,4 |
1,764 |
|
3 район |
|
|
|
|
Итого |
1,737 |
|
2,29 |
где ho, hн, hп — ширина сечения обрешетки, настила и прогона соответственно;
bo, bн, bп — толщина сечения обрешетки, настила и прогона соответственно;
co, cн, cп — шаг обрешетки, настила и прогона соответственно; γд — объемный вес древесины.
28
Снеговая нагрузка определяется так же, как и при расчете настила. Полная нагрузка на 1 пог. м при шаге прогонов В = 1,2 м:
qн = 1,737∙1,2 = 2,084 кН/м — нормативная; qр = 2,29∙1,2 = 2,748 кН/м — расчетная.
Расчетная схема
Рис. 3.6
Расчетные характеристики материалов 2 сорта
Расчетное сопротивление древесины изгибу Rи = 13 МПа. Модуль упругости древесины Е = 10000 МПа.
При расчетах прогона надо иметь в виду, что:
1)прогон работает на косой изгиб
2)прогон выполняется из двух досок 100 200 мм, поставленных на ребро;
3)относительно оси Х прогон работает как цельный элемент, а относительно оси Y — как составной из двух брусков.
|
b = 2 100 =2 00 мм; h = 200 мм. |
|||||||||||||||||
|
Геометрические характеристики сечения: |
|||||||||||||||||
|
- момент сопротивления |
|||||||||||||||||
|
W x |
|
bh2 |
|
0,2 0,2 2 |
|
0,0013 м3 |
|||||||||||
|
6 |
|
6 |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
W y 2 |
h b/ 2 2 |
2 |
0,2 0,2/2 2 |
0,00067 м3 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
6 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
- момент инерции |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
J х |
bh3 |
|
|
0,2 0,2 3 |
|
0,000133 м4 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Рис. 3.7 |
|
|
12 |
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
h b/ 2 3 |
|
|
0,2 0,2/2 3 |
|
|
|||||||||
|
J у 2 |
2 |
0,0000333 м4 |
|||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
12 |
|
|
29
Расчет по первому предельному состоянию
Проверку прогона на прочность производим с учетом работы прогона на косой изгиб, принимая во внимание податливость прогона по оси Y, состоящего из двух досок. По табл. 16 СП64.133330.2011
Кw = 0,9.
|
|
M x |
|
M y |
Rи . |
||
|
|
||||||
|
W x |
W y K w |
|||||
|
|
|
|
|
|
||
Расчетная нагрузка при = 16,7 . |
|
|
|
||||
qp qp cos α 2,748 0,958 2,633 |
кН |
м |
; |
||||
1 |
qp sin α 2,748 0,287 |
|
|
|
|
||
qp |
0,789 |
кН |
м |
. |
|||
2 |
|
|
|
|
|
|
Расчет спаренных прогонов производят по равнопрогибной схеме прогона при х = 0,2113∙L.
Изгибающий момент над опорой равен М q L2 , момент в про-
12
лете равен М q L2 .
24
Максимальный момент в крайнем пролете М q L2 , поэтому
10
крайние пролеты принимают равными 0,8L (см. рис. 3.6) или необходимо усиление крайнего пролета дополнительной доской.
Расчет ведем по максимальному моменту, тогда
|
|
|
qр |
L2 |
|
|
2,633 62 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
M x |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
7,899 |
кН м; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
12 |
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
q2р L2 |
0,789 62 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
M у |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,367 |
кН м; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
12 |
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
7,899 10 3 |
|
|
2,367 10 3 |
10,03 |
МПа R |
13 МПа. |
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
0,0013 |
|
|
|
0,00067 0,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Расчет по второму предельному состоянию |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
Проверка прогона на прогиб. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
|
|
f |
x |
2 |
|
|
f y |
2 |
|
f |
u |
|
|
|||
Относительный прогиб прогона |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
L |
|
|
30